1、word可編輯斜井常閉式防跑車裝置設計工程說明書.word可編輯題目：斜井常閉式防跑車系統的設計院系專業： 機械工程及自動化 姓 名： 唐曉燕 指導老師： 韓振鐸 完成時間： 2007-11-23 目 錄一 設計任務書·······························第 3 頁

2、二 摘要·····································第 4 頁三 防跑車機構的組成··········

3、;···············第 5 頁四 擋車欄的設計計算·························第 7 頁五 防跑車的電氣控制·····

4、;····················第14頁六 端面摩擦緩沖器的設計·····················第15頁1、鋼絲繩及壓繩板的選擇計算···&

5、#183;········· 第19頁 2、卷筒的設計計算························第21頁 3、摩擦片的設計計算···········&

6、#183;··········第24頁 4、制動片的計算··························第27頁 5、軸套的計算·········

7、···················第28頁 6、軸的計算·····························&

8、#183;第31頁 7、調力螺母的計算························第32頁 8、支座·····················&#

9、183;············第33頁七 設計心得·································第36頁八 參考文獻·

10、································第37頁一 設計任務書 題目：防跑車裝置的設計 1、設計條件1機器功用 針對斜井跑車事故的防護裝置，當礦車跑車時，使擋車欄實現可靠攔截，防止事故的發生。2工作情況 常閉式3運行要求 可靠性較高4生產批量小批生產5生產

11、廠型 小型機械廠2、原始數據 發生跑車時的沖擊能量E=1J 礦井原始參數斜井跑車的自然條件設定： 斜井傾斜度設定為 斜井跑車的總質量：串車規定最多為6輛，每輛滿載時的質量位2000Kg，總質量為12000kg。 變坡點與擋車欄的距離設定為30m。絞車最大提升速度為2.8m/s。3、設計內容 1總體結構 2緩沖器各局部結構組成 3系統圖、安裝圖、零件圖總量為零號圖紙二 摘 要礦井軌道運輸是煤礦生產的重要組成局部，高效的運輸系統對于煤礦平安生產具有重要意義。據統計運輸事故是僅次于頂板事故的第二大事故，其中串車運行中因斷繩、脫銷、連接裝置斷裂等原因造成串車與主提升鋼絲繩脫離跑車事故占運輸事故的22.

12、1%，因此對煤礦斜井跑車事故進行有效的預防十分必要。本系統是針對斜井跑車事故的防護裝置，其工作方式為常閉式。常閉式跑車防護裝置是目前可靠性較高的平安設施，它由以下幾局部組成：主控箱，車位、車速監測傳感器，主提升繩滑輪繩壓傳感器，柔性擋車欄、擋車欄提升機，語音報警顯示屏，摩擦片式緩沖吸能器。擋車欄處于經常關閉狀態，當串車以正常速度到達擋車欄上方監測位置時擋車欄自動升起。串車通過后到達擋車欄下方監測位置后擋車欄自動下落。當礦車超速跑車、溜車時，監控系統通過對礦車速度和主提升繩滑輪處的壓力監測使擋車欄實現可靠攔截，防止事故的發生。三 防跑車機構的組成 防跑車機構的構成如圖-1所示，1、緩沖器 2、鋼

13、絲繩卡 3、緩沖器引出端鋼絲繩 4、擋車欄繩網鋼絲繩 5、擋車欄支架 6、擋車欄繩網架7、擋車欄提升機由擋車欄提升機、擋車欄提升限位傳感器、脫扣器、柔性擋車欄、摩擦片式緩沖吸能器等局部組成。其工作原理是：當發生跑車事故時，礦車撞擊擋車欄，脫扣器開口銷受剪切力切斷，脫扣器內傳感器動作，主控PLC收到這一信號后發出報警保護命令，語音報警顯示屏發出報警信號，各道擋車欄均處于下放到位狀態。與擋車欄相連的緩沖器通過克服自身摩擦力旋轉將攔車繩網傳過來的拉力吸收，從而實現對事故礦車的緩沖制動。1、擋車欄提升機驅動系統的選型電動機：YB90L-4B3型。其根本參數有：工作電壓：660V 額定功率：1.5KW

14、同步轉速：1500 r/min 額定轉速：n1=1400 r/min 滿載時的電流：2.10A 效率因數：0.79 效率：79% 重量：37輸出軸直徑：24減速器：CW-80-31.5-I型。其根本參數有：公稱傳動比：i=31.5 額定輸入功率：P=2.08kw 輸入軸直徑：24mm 輸出軸直徑：38mm 輸出轉速：n2=0.74 r/s聯軸器：HL2型彈性柱銷聯軸器 YL7型凸緣聯軸器軸承：軸承型號為61808軸承座：軸承座型號為HZ045鍵：普通平鍵 b×h=8×7底座：選擇10mm厚的鋼板作為驅動系統的底座。滾筒設計：外徑：300 mm 內徑：280 mm 擋繩緣寬、

15、高分別是8 mm、10 mm。校核驅動系統的選型：要求系統在3滾筒轉速：44.444 r/m 根據滾筒內徑：280 mm得出周長：879mm×879=6500mm/s。滿足設計要求。2、擋車欄提升機安裝布置圖：四 擋車欄的設計計算1、擋車欄緩沖能量計算 斜井跑車動能量計算 受力分析如圖2所示，斜井礦車受到重力G和滾動摩擦力f作用，并在慣性力f的作用下下滑。礦車重力：G=mg=12×104N礦車滾動摩擦系數：這里取=0.03；斜井傾角：30° 這里取E=1MJ的沖擊能量2、鋼絲繩的選擇鋼絲繩的選擇計算是設計中的關鍵環節之一。鋼絲繩在運轉中受有許多應力的作用和各種因素

16、的影響，如靜應力，動應力、彎曲應力、扭轉應力、和擠壓應力等，磨損和銹蝕也將損害鋼絲繩的性能。我國是按 煤炭平安規程 的規定來設計的，其原因是：鋼絲繩應按最大靜載荷并考慮一定的平安系數來進行計算。擋車欄處選用型號6×19b+FC，抗拉強度1570MP,最小破斷力516KN，直徑26mm的鋼絲繩。3、跑車速度的計算礦車發生跑車后，在重力的作用下沿斜井加速運動，到達擋車欄處的速度v和所需時間t的計算。 礦車從靜止狀態下初速度為零發生跑車時速度計算：擋車欄處的速度v由及有式中礦車從跑車點到擋車欄處的距離，m 斜井的傾角度 鋼軌與礦車車輪之間的滾動摩擦系數，一般取 重力加速度，取跑車所需時間由

17、有=不同傾角和跑車距離時的車速，列于下表 LP Vk5°8°10°15°20°25°30°58101518202325礦車以初速度發生跑車時速度計算擋車欄處速度由及有跑車所需時間由有4、擋車欄動作指令提前量確實定常閉式防跑車裝置，需要確定礦車運行到擋車欄前多長距離發出擋車欄開啟的信號。或者測速裝置安裝位置與擋車蘭之間的合理距離。這是有效地阻擋跑車的重要參數。擋車欄提起與落下時間t2擋車欄的提起一般有兩種情況：垂直提起，旋轉提起。本方案采用垂直提起。那么垂直提起時間： ；s式中Ht提升高度，m Vt提升速度，m/s,n-絞車卷

18、筒轉速, D-絞車卷筒直徑,200mm. 得: =0.586 擋車欄動作提前量確實定 式中 v1絞車下放礦車的速度，m/s； S0富裕常數，m取決于擋車欄的可靠度和絞車平安保護裝置的靈敏度，通常取S05、跑車作用于擋車欄上的沖擊力：作用于車擋上的沖擊力是設計車擋和吸能制動器的主要依據，礦車與車擋的沖擊力計算有兩種情況。按一輛礦車計算沖擊力串車與車擋相撞，按一輛礦車相撞的情況計算作用于車擋上的沖擊力，這是目前計算沖擊力時廣泛采用的方法。其理論根底在于，組成串車的礦車之間是以連接環相連接的，屬于軟連接，串車加速運行時，連接環是拉緊的，當第一輛礦車與車擋相撞的t時間內，第二輛礦車由于礦車之間的間隙尚

19、未撞擊到第一輛礦車，或者說，第二輛礦車撞擊第一輛礦車的瞬間，第一輛礦車與車擋的撞擊過程已經完成，同理，后一輛礦車撞擊前一輛礦車時，前一輛礦車的撞擊過程已完成。因此，無論礦車數多少，均以一輛礦車的沖擊力為計算依據。一輛礦車作用在車擋上的沖擊力式中Q重車作用在車擋上的靜力，N Q0礦車自重；kg Q1礦車載重；kg 斜行傾角； 軌道與礦車輪之間的滾動摩擦系數， g2 K動荷系數，礦車與車擋相撞時的速度；m/s車擋在靜力Qx作用下，整個裝置的彈性變形；QX靜力Q沿車擋外表垂直方向的分力；N 車擋與鉛垂線這間的銳角；度橡膠碰頭的彈性變形；m車擋的彈性變形；m緩沖裝置的彈性變形；m主軸的彈性變形；m以多

20、輛礦車計算沖擊力出現下面兩種情況時，要修正按一輛礦車計算沖擊力的計算方法。當礦車之間的距離很小，出現重疊撞擊的情況。由于礦車之間沒有足夠的間距，當第一輛礦車與車擋的撞擊過程尚未完成時，第二輛礦車就又撞擊到第一輛礦車上，出現重疊撞擊的情況。當礦車受到非正常阻力，出現整體撞擊的情況。當第一輛礦車受到非正常阻力，速度減慢時，后面的礦車緊貼在前面的礦車上，會出現整體撞擊車擋的情況。鑒于上述兩種情況，計算沖擊力時每兩礦車都應考慮增加一個小于1的疊加系數，那么作用于沖擊力為 ；N式中按一輛礦車與車擋相撞計算的沖擊力；N每兩礦車的疊加系數，對第i輛礦車， 2i5作用于柔性擋車欄上的沖擊力P式中礦車與車擋相撞

21、時的速度；m/sQ重車作用在車擋上的靜力；N 在靜力Q作用下擋車欄上鋼絲繩的靜變形， ，mL擋車欄中鋼絲繩的長度，m E鋼絲繩的彈性模量，Pa； F承載鋼絲繩的斷面積，m2。6、擋車欄的強度計算平行柵條式擋車欄是一種柔性擋車欄。在這種擋車欄中，鋼絲繩直接承受礦車的沖擊力，所以擋車欄強度的計算主要是計算鋼絲繩的強度。 擋車欄處選用型號6×19b+FC，抗拉強度1570MP,最小破斷力516KN，直徑26mm的鋼絲繩。 設受力鋼絲繩的根數為n，那么每根鋼絲繩所受的拉力 =式中K那么=鋼絲繩強度校核 式中m鋼絲繩的平安系數，一般取許用平安系m=3; 鋼絲繩的破斷拉力總和，N。 那么 鋼絲繩

22、滿足強度要求五 防跑車的電氣控制跑車防護裝置電氣控制是擋車裝置能否可靠工作的重要組成局部。由于控制局部動作頻繁，中間轉換環節多，擋車裝置又在操作者視野之外，而靠顯示系統傳遞狀態，更加增添了對可靠程度的要求。傳感元件是電氣控制系統的核心局部，直接影響到擋車裝置動作的可靠性和準確性。 在本裝置中使用PLC計數器。PLC由CPU運算和控制中心，存儲器，輸入/輸出接口，編程器組成。輸入接口電路工作過程：當開關合上，二極管發光，然后三極管在光的照射下導通，向內部電路輸入信號。當開關斷開，二極管不發光，三極管不導通。向內部電路輸入信號。輸出接口電路工作過程：當內部電路輸出數字信號1，有電流流過，繼電器線圈

23、有電流，然后常開觸點閉合，提供負載導通的電流和電壓。當內部電路輸出數字信號0，那么沒有電流流過，繼電器線圈沒有電流，然后常開觸點斷開，斷開負載的電流或電壓。也就是通過輸出接口電路把內部的數字電路化成一種信號使負載動作或不動作。根本工作原理 ：PLC采用“順序掃描，不斷循環的工作方式1每次掃描過程集中對輸入信號進行采樣,集中對輸出信號進行刷新。 2輸入刷新過程。當輸入端口關閉時，程序在進行執行階段時，輸入端有新狀態，新狀態不能被讀入。只有程序進行下一次掃描時，新狀態才被讀入。 3一個掃描周期分為輸入采樣，程序執行，輸出刷新。 4元件映象存放器的內容是隨著程序的執行變化而變化的。5掃描周期的長短由

24、三條決定。1CPU執行指令的速度2指令本身占有的時間3指令條數 6由于采用集中采樣。集中輸出的方式。存在輸入/輸出滯后的現象，即輸入/輸出響應延遲。 六 端面摩擦緩沖器的設計計算緩沖吸能器中的鋼絲繩選用型號6×19b+FC，直徑22mm，抗拉強度570MP,最小破斷力252KN。緩沖吸能器實質上也是一種制動器，在設計時需要確定的主要參數有，制動距離，制動力和制動減速度等。1、制動過程的動力學 制動過程中，制動器所產生的制動力，可分為常數制動力和變數制動力，如下圖途中表示跑車與車擋相撞后收到的力系，Ft為制動力，F2為摩擦阻力，F1為下滑力，X為座標橫軸，由此可以列出礦車制動過程的方程

25、式。 即 式中 m礦車和車擋的質量；kg 礦車的減速度；m/s2顯然，制動力F(t)是一個變數，稱變數制動力，如能求得，那么制動減速度，礦車速度，制動距離都可一一求出，但是，變數制動力在實際工作中較難確定，因此，可簡化成常數制動力進行計算。設置動力F為常數，那么礦車的減速度也為常數，并由下式決定礦車的速度為式中Vk礦車與車擋相撞時的礦車速度，m/s 制動距離為消去時間t，可得制動距離為 制動時間為 確定制動距離后，就可求得制動力F，進而求得制動時間。反之，由制動力也可求得制動距離和制動時間。2、工作原理防跑車緩沖裝置的功能是吸收失控下滑礦車的動能，使之以一定范圍的減速度平穩制動。現場使用的制動

26、繩防跑車緩沖裝置采用緩沖繩的彎曲變形能來吸收礦車的動能，限制減速度，通過調整螺栓的預緊力來調節緩沖繩的彎曲程度，以到達調整緩沖力的目的。目前已有學者對螺栓預緊力和緩沖力之間的理論關系進行推倒，但計算結果不夠可靠，仍需要利用實驗結果進行修正，緩沖力的大小很難精確調整。本文設計的緩沖裝置采用摩擦制動的思路，利用端面摩擦制動原理吸收容器的動能。工作原理如圖：端面摩擦緩沖器的制動局部由多組外制動盤1、摩擦片2和內制動盤3組成。工作時，內制動盤3相對機架靜止，外制動盤1相對其轉動，在軸向壓緊力P作用下。內、外制動盤與摩擦片2之間產生摩擦力，通過摩擦力做功抵消罐籠下墜的動能。采用端面摩擦的形式有效增大了接

27、觸面積，減小了接觸比壓，有利于提高摩擦材料的使用壽命，穩定摩擦材料的制動性能，從而使緩沖器具有穩定可靠的緩沖效果。 3 結構設計根據上述工作原理，本文所設計的端面摩擦緩沖裝置結構如下列圖2：1、支座 2、擋圈 3、軸套 4、調力螺母 5、主軸6、O型橡膠密封圈 7、外制動片 8、卷筒 9、蝶形彈簧10、蝶形彈簧內定位環 11、摩擦片 12、內制動片13、平鍵 14、內六角圓柱頭螺釘 15、壓繩板 16、鋼絲繩19、蝶形彈簧擋圈如上圖所示，端面摩擦緩沖裝置包括軸向固定的調力螺母，軸兩端為螺紋結構，且一端螺紋之上為方頭，以便于安裝。軸上有對稱的兩個軸套，兩軸套之間裝有碟形彈簧和彈簧內徑定位圈，軸套

28、一端為方形凸緣與底座和外殼的方形孔槽配合，其上還有環形槽以便密封圈嵌入；底座中間有螺紋孔，實現軸與底座之間通過螺紋連接固定；內制動盤和軸套相嚙合，外制動盤與卷筒內壁鍵槽相嚙合，摩擦片、外制動盤與內制動盤依次交替安裝；卷筒和軸套的配合處裝有環套，嵌有密封圈，緩沖繩纏繞在卷筒上，通過卷筒上的壓繩塊來固定。緩沖裝置工作時，通過調節軸端的調力螺母壓緊碟形彈簧，從而對內外制動盤及摩擦片之間施加需要的正壓力。正壓力的大小可由調力盤的刻度得出。當提升鋼絲繩斷裂發生跑車時，擋車欄將緩沖繩抽出，緩沖繩拉動卷筒及與之嚙合的外制動盤一起轉動，同時內制動盤與軸套嚙合保持靜止，在壓緊力的作用下，內、外制動盤與摩擦片相互

29、運動產生摩擦制動力，從而礦車在發生斷繩事故時具有緩沖作用而平安停車。 4. 參數選擇 緩沖減速度的取值為了保證罐籠的平穩停止，確保生命平安，在制動過程中罐籠不產生劇烈振蕩或嚴重傾斜，原煤炭廳行業標準MT355-1994對制動繩防跑車的制動技術性能提出了明確的要求，對涉及到制動性能的有關技術條件作了如下規定：第3.5.3條規定：防跑車制動過程中，在最小終端載荷下，罐籠的減速度不應大于50即5g；當罐籠提升速度超過10減速度不應大于30即3g；在最大終端載荷下，罐籠的減速度不應小于10即1g；當最大終端載荷與最小終端載荷的比值大于3時，減速度不應小于5即0.5。第4.5.1.1條規定：首先進行了緩

30、沖器阻力的調整，調整后防跑車的制動力應符合下式的要求： 2-5式中 F-防跑車的制動力，N； m滿載礦車的質量，； 空車的質量，。緩沖減法速度由式2-5可得，緩沖裝置制動力F取值： 2-11取F為196KN，最小終端載荷下，由下式 2-12得罐籠減速度，最大終端載荷下： 2-13得罐籠減速度，符合2.3.1節中MT355-1994的要求。一 鋼絲繩及壓繩板的選擇計算1.本例中選取兩個端面摩擦緩沖器對稱布置，因此每根鋼絲繩承受拉力由下式 得，選取鋼絲繩型號6×19b+FC，直徑22mm，抗拉強度1570MP, 纖維芯鋼絲繩，最小破斷拉力為217KN，那么鋼絲繩許用拉力F為 其中k不平均

31、系數，式中取1.15；n平安系數，式中取3。 由此得，鋼絲繩強度滿足要求2.根據鋼絲繩的直徑選擇壓板如下：鋼絲繩直徑為 ，選擇壓板序號為6的壓板，各尺寸如下表所示： 根據歐拉公式得繩尾拉力 式中F繩所受到的沖擊力 包角 取 選擇四個壓繩板.二 卷筒的設計計算緩沖裝置工作時，鋼絲繩帶動卷筒高速旋轉，同時要求卷筒帶動外制動盤同時運動，以產生摩擦制動力，因此卷筒的結構設計采取圖4的形式： 如上圖所示，卷筒選用鑄鋼材料制成，成圓筒狀，緩沖繩纏繞其上，卷筒內外表有多個軸向花鍵通槽，而外制動盤的外圓上有多個凸塊，與卷筒上的花鍵槽相配合，在卷筒旋轉時可帶動其一起運動。緩沖器工作時，鋼絲繩帶動卷筒高速旋轉，為

32、此在卷筒與軸套配合處設計了環形結構，以防止在卷筒告訴旋轉時出現金屬咬合現象。卷筒選用45號鋼材料制成，調制處理，查得 因其為塑性材料，滿足要求根據所選鋼絲繩的直徑初定卷筒壁厚為22 mm，由于要在卷筒內壁軸向加工5個10×40 mm的花鍵通槽，因此卷筒壁厚增加為30mm，可得卷筒的名義直徑為： 卷筒外徑 d= 328 22 = 306 mm卷筒內徑 d= 306 60 = 246 mm 卷筒外徑周長 C = m因為要使串車在8m內制動，那么卷筒纏繞鋼絲繩的圈數n必須滿足下式 n > 取n=12圈那么纏繞鋼絲繩的長度 l= n*c =12*0.96 =11.52 m鋼絲繩在卷筒上

33、纏繞3層4.受力分析：卷筒受到的扭矩 卷筒受到的彎矩 繪制卷筒的彎矩和扭矩圖卷筒的強度當量彎矩 抗彎摸量 得卷筒受到的應力 三 摩擦片的設計計算摩擦元件是緩沖器主要組成局部的可心，摩擦材料的性能直接影響緩沖制動的過程，其工作溫度和溫升速度是影響性能的主要因素，而這些又取決于摩擦副的工作條件。緩沖器工作時，吸收的能量大，而完成的緩沖制動時間越短，那么溫升越高，如果摩擦材料超過其許用工作溫度，性能就會顯著惡化，所以摩擦材料的選擇至關重要。緩沖器對摩擦材料的要求如下：摩擦材料應當具有足夠而穩定的摩擦系數值0.2-0.6，外界條件如制動速度、壓力、溫度、環境介質等改變時對其影響要小，且動、靜摩擦系數相

34、差不大。對防跑車緩沖器來說，摩擦系數越大，那么緩沖器整體結構可設計的更加緊湊，有利于在井筒或井塔上安裝布置。但摩擦系數大反過來又會導致可能發生的摩擦材料磨損加劇，從而降低緩沖器的重復使用性能并影響其壽命，緩沖裝置在制動過程中，摩擦系數保持一定的穩定值相當重要，為了評定摩擦性能的穩定性，可用以下兩個專用系數加以限制： 2-6 2-7式中 摩擦系數穩定系數； 摩擦系數變化系數；平均摩擦系數；最小摩擦系數；最大摩擦系數。緩沖裝置摩擦性能穩定性判據：摩擦系數的穩定系數>0.9;摩擦系數的變化系數>0.8。摩擦材料應具有較高的耐磨性，雖然緩沖器不處于頻繁制開工況，只是偶爾動作一次，但考慮到緩

35、沖器的重復使用要求，因此要求摩擦材料的耐磨性要好。摩擦材料要有一定的高溫機械強度和良好的導熱性，熱容量要大。摩擦材料對內、外制動盤外表損傷要小，磨合性好但又不發生嚴重粘著作用。對摩擦材料的選擇要考慮經濟性以及原材料來源要充裕，價格廉價且加工制造工藝簡單。結合以上要求，選擇一種采用耐熱高強樹脂基、增強纖維和礦用填料，經過原料混合、摸具加熱壓制、后期熱處理制成的新型摩阻材料環保無石棉樹脂作為摩擦材料，其對鋼的動摩擦系數100-200為0.2-0.4，許用外表溫度不超過1200，許用比壓干式。設每個緩沖器的制動力為F，軸向壓緊力為N摩擦片上的摩擦力矩為 式中Z摩擦面數 摩擦面上的壓力， MPa； 摩

36、擦片工作面的內半徑，m 摩擦片工作面的外半徑，m 得設摩擦系數，設計摩擦片厚度t=2mm,個數n=18，可產生有效的制動力矩式中，D、d、R2、R1、z均為定值，假設為某一定值，那么給定一個N值，那么有唯一的F與之對應，即N與F成線性關系，因此，只要調整軸向壓緊力，就可以得到適宜的制動力。摩擦片磨損壽命分析根據樣機的結構設計，每個摩擦片在厚度方向上最大允許磨去1mm，其磨損限度內摩擦片的總體積為摩擦材料的使用壽命可按下式計算：式中n使用壽命內的重復使用次數； V磨損限度內摩擦片的總體積；mm3 W制動一次的滑摩功，Nm K摩擦片的磨損率，mm3/(N.m) 取mm3/N.m = < 摩擦

37、片滿足要求四 制動片的計算 采用45號鋼 外制動盤為圓環形狀3.外制動盤的校核一個摩擦片產生的力矩：每個齒受到的力 滿足要求選45號鋼 滿足要求五 軸套的計算擋車欄被撞擊時，緩沖裝置通常要承受很大的制動力，在這種情況下，軸便是關鍵受力部件，由于礦井提升設備平安系數較高，為保證強度足夠，軸的尺寸便不可防止的增大，甚至會導致整機尺寸過大超出安裝空間要求。因此，在端面緩沖裝置的設計中采取的軸套的形式，結構圖見圖3：如上圖所示，軸套左端有一方形凹槽，與支座上的方形凸緣相配合，通過設計適宜的公差尺寸，使緩沖裝置工作時緩沖繩所承受的拉力以及卷筒旋轉產生的摩擦制動力矩大局部由軸套承當，大大改善了軸的受力情況

38、。另外由A-A視圖可見，軸套外緣為六棱柱結構，與內制動盤的六邊形內孔相嚙合，從而保證內制動盤工作時保證靜止。軸套外圈有環形槽，以便在與卷筒配合處嵌入密封圈，在礦井淋水的惡劣環境下，防止制動盤和碟形彈簧的銹蝕，保證制動力大小根本不變，到達設計要求。由于軸套承當大局部的壓力及扭矩，受力情況復雜，因此軸套材料的選擇及處理關系到整個緩沖裝置的工作情況。本裝置中軸套選用45號鋼，調質處理后布氏硬度達330-380HB。根據德國標準DIN50150，可估算出常用剛剛抗拉強度與布氏硬度之間的對應關系。當布氏硬度在330-380HB之間時，所對應的抗拉強度達1100-1290Mpa，常用碳素鋼的屈強比為0.6-0.65，因此根據下式 得到軸套材料的屈服強度約為600Mpa774 Mpa 取平安系數n=2，由式 得軸套材料的許用應力為 330 Mpa387 Mpa 3.初定軸套厚為35mm，外徑4.受力分析：軸套受軸向壓力 得壓應力 受到的彎矩M 受到的扭矩T 繪制軸套的彎矩和扭矩圖如上頁所示抗彎摸量 W=0.1*135 當量彎矩得到軸套受到的應力 六 軸的計算 本裝置中軸選用45號鋼，調質處理后布氏硬度達330-380HB。根據德國標準DIN50150，可估算出常用剛剛抗拉強度與布氏硬度之間的對應關系。當布氏硬度在330-380HB之間時，所對