1、富鴻5、6、7號樓塔吊基礎節與承臺支座連接由螺栓連接改為預埋基礎節連接專項方案目錄第一節 編制依據1 第二節 工程概況2 第三節 地質概況4 第四節 由螺栓連接改為預埋基礎節連接工藝8 第五節 各項技術性能計算書13 一、四樁基礎計算書13 二、四附著計算書20 富鴻5、6、7號樓塔吊基礎節與承臺支座連接由螺栓連接改為預埋基礎節連接專項方案第一節：編制依據 建設單位的有關建設項目批文 施工設計圖紙及圖紙會審紀要 建設地點的地質水文、氣象、地形資料承包合同要求。現行國家、省市技術規范、規程和驗收標準1） 鋼筋焊接及驗收規程2） 建設工程項目管理規范3） 施工現場臨時用電安全技術規范4） 建筑機械

2、使用安全技術規程5） 建筑施工高處作業安全檢查技術規程6) 工程測量規范7) 建筑防水工程技術規程8) 混凝土結構工程施工質量驗收規范9） 建設工程施工質量驗收統一標準 10) GB50045-95高層民用建筑設計防火規范。11）塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）12）地基基礎設計規范（GB50007-2002）13）建筑結構荷載規范（GB50009-200114）建筑安全檢查標準（JGJ59-99）15）混凝土結構設計規范（GB50010-200216）建筑樁基技術規范（JGJ94-94）第二節 工程概況工程名稱富鴻5、6、7號樓結構型式鋼筋混凝土框架建設地點開平市良園路西側

3、總層數地下：1層建設單位開平國泰康庭置業有限公司地上：17層框架（15、16為復式）設計單位開平騰達建筑設計院層高（m）均為3.10米.監理單位廣東省城規建設監理有限公司承建單位廣東金輝華集團有限公司勘察單位廣州市番禺南粵建筑安裝有限公司建設內容土建、水電、消防、裝飾（按圖紙要求）。（不包括二次裝修）。建筑面積(m2)地下室：7329.1地上：45621.1基礎400管樁326支, 500管樁534支, (樁長暫定20-25米)建筑高度（m）50.04最高（屋頂）56.5柱3003006001000標號 C25C40首層長寬(m)111.368.3梁1803003501000標號 025C35

4、裝修要求頂棚批蕩后抹灰板100厚現澆鋼筋混凝土板標號C25C35裝修要求內墻批蕩后抹灰墻體外墻用MUl0灰沙磚180厚：內間墻用MU7.5灰砂磚120厚標號M5M7.5外墻貼面磚,灰白、淺黃、桔紅為9045；白色4545層架或屋面現澆鋼筋混凝土100厚標號C25門窗 防火門、飾板門及鋁合金窗等吊車梁無標號無樓地面水坭砂漿抹面、瓷磚地面樓梯耐磨面磚電梯井(個)18衛生間1：2.5水坭砂漿面防雷本工程按6度地震區三級抗震設防層面平屋面：乙烯泡沫塑料板，水泥防水砂漿找平，玻璃纖維布防水；面做防滑地磚層。坡屋面：鋪貼西班牙瓦。工程施工特點：施工工序多，難度大，高層建筑，外腳手架、井架的搭拆必須驗算。建

5、設地點特征及施工條件： 施工場地已三通一平工期和質量的目標：工期： 計劃由2009年12月1日開工至2010年12月30日竣工質量： 一次通過驗收，達到AAA工程樓層高度表:層面名稱層面標高層號層高備注地下室底板面-3.750地下室3100一層面0.00013100二層面3.10023100三層面6.20033100四層面9.30043100五層面12.40053100六層面15.50063100七層面18.60073100八層面21.70083100九層面24.80093100十層面27.900103100十一層面31.000113100十二層面34.100123100十三層面37.2001

6、33100十四層面40.300143100十五層面（復式下層）43.400153100十六層面（復式上層）46.500163100天面層49.600173100機房52.7天面以上結構380056.5第三節 地質概況經鉆探資料揭露，原位測試，場地巖土分為12層。其具體情況如下： (一)地形地貌及地質概況 天富豪庭住宅小區位于開平市良園路職側，南近G325國道。地貌單元為潭江沖積平原。根據開平市地質資料，本場地上部為第四系河流沖積層(Qal)，其下覆基巖為下三疊系泥質粉砂巖(E)。場地原為農田和魚塘，經回填基本平坦，地面標高-0.90-0.28米，平均-0.30米。鉆孔位置及坐標由甲方提供，鉆孔

7、標高是以甲方提供的4點(馬路面)為假設零點(0.00)計算。 （二）場地工程地質條件土層自上而下依 次為： l、素填土(Amyl)：紅黃色，主要由粉質粘土組成，新近堆填，未完成自重固結，松散。遍布全場，厚度為0.303.30米，平均2.15米。層頂標高-0.90-0.28米，平均-0.30米。 2、粘土(Qal+pd)：灰色，頂部含植物根系，粘塑性中等，稍光滑， 韌性中等，干強度中等，飽和，可塑。局部分布,在第ZKI-28，ZK3245，ZK4750，ZK53號孔一帶可見，厚度為0.30470米，平均151米。層頂標高-3.30-082米，平均-2.24米。物理力學指標如下(平均值)：含水量(

8、w)44.7；密度(po)1.72gcm3；顆粒密度(G。)2.70；孔隙比(eo)1.273；液限(wL)521；塑限(wP)34.O；塑性指數(IP)18.1；液性指數(IL)0.59；壓縮系數(a1-2)O.60MPa；壓縮模量(Es1-2)3.81MPa；粘聚力(c)28.1kPa；內摩擦角()15.90。屬高壓縮性土。建議地基承載力特征值fak=1 00kPa。3、淤泥(Amyl)：深灰色，富含腐殖質，含水飽和，呈流塑狀。局部分布，在第ZKl256號孔一帶可見，厚度為110-1290米，平均5.44米。層頂標高-5.82-2.29米，平均-3.64米。物理力學指標如下(平均值)：含水

9、量(w)72.2；密度(o)149gcm3；顆粒密度(GS)2.58；孔隙比(e0)1980；液限(wL)631；塑限(wP42.6；塑性指數(IP)20.5；液性指數(IL)1.44；壓縮系數(a1-2)1.78Mpa-1；壓縮模量(Es1-2)169MPa；粘聚力(c)35kPa；內摩擦角()3.40。屬高壓縮性土。建議地基承載力特征值fak=40kPa。4、中細砂(Qal)：灰黃色，主要由細、中粒組成，上部含多量粘粒， 飽和，松散。局部分布，在第ZKl3l，ZK35-40，ZK46，ZK49，ZK5155號孔一帶可見。厚度為1.009.00米，平均4.38米。層項標高-1174-299米

10、，平均-6.69米。建議地基承載力特征值fak=100kPa5、粘土(Qal)：灰白色，粘塑性中等，稍光滑，韌性中等，干強度中等，飽和，可塑。局部分布，僅在第ZK33-41，ZK43-56號孔一帶可見，厚度為O.706.20米，平均2.64米。層頂標高-16.109.88米，平均-13.06米。物理力學指標如下(平均值)：含水量(w)36.1；密度(Po)1.86gcm3；顆粒密度(GS)2.69；孔隙比(eo)0.967；液限(wL)46.1；塑限(wP)28.6；塑性指數(IP)17.5；液性指數(IL)0.43；壓縮系數(a1-20.45Mpa-1；壓縮模量(Es1-2)4.40MPa；

11、粘聚力(c)28.1 kPa；建議地基承載力特征值faK=160kPa。6、粉砂(Qal)：灰白色，主要由粉粒組成，含粘粒，飽和，稍密中密。局部分布，在第ZK32，ZK33，ZK3756號孔一帶可見，厚度1.308.40米，平均3.58米。層頂標高-19.14,-9.48米，平均-15.30米。建議地基承載力特征值fak=160kPa。 。7、礫砂(Qal)：灰白色，主要由礫粒組成，其次為粗粒，含卵石和粉粒，飽和，中密。局部分布，僅在第ZK29，ZK30，ZK53號孔一帶可見，厚度2.003.80米，平均2.93米。層頂標高-23.95-9.90米，平均-1479米。建議地基承載力特征值fal

12、,=280kPa。8、粉質粘土(Qel)：黃色灰色灰白色，系泥質粉砂巖風化殘積土，無光澤反應，干強度中等，韌性低，含水很濕，可塑。局部分布，僅在第ZK4，ZK79，ZKl5，ZKl7，ZK20，ZK28-31號孔一帶可見，厚度1.00-9.30米，平均2.97米。層頂標高-14.31-8.98米，平均-10.61米。物理力學指標如下(平均值)：含水量(w)32.1；密度(po)1.81gcm3；顆粒密摩(GS2.67；孔隙比(eo)0.949；液限(wL)40.6；塑限(wP)27.9；塑性指數(IP)12.8；液性指數(IL)0.33；壓縮系數(a1-2)0.35Mpa-1壓縮模量(Es1-

13、2)5.49MPa；粘聚力(c)28.4kPa；內摩擦角()20.40。屬中等壓縮性土。建議地基承載力特征值fak=180kPa。9、粉質粘土(Qel)：灰色黃色，系泥質粉砂巖風化殘積土，無光澤反應，干強度中等，韌性低，含水很濕，硬塑。局部分布，在第ZKl，ZK2，ZK422，ZK2629號孔一帶可見，厚度1.10-5.00米，平均2.98米。層頂標高-1681-9.05米，平均-11.27米。物理力學指標如下(平均值)：含水量(w)22.1；密度(Po)1.949cm3；顆粒密度(GS)2.67；孔隙比(eo)0.681；液限(wL)32.1；塑限(wP)21.5；塑性指數(IP)10.5；

14、液性指數(IL)005；壓縮系數(a1-2)0.19Mpa-1；壓縮模量(Es1-2)9.04MPa；粘聚力(c)27.2kPa；內摩擦角()29.7。屬中等偏低壓縮性土。 建議地基承載力特征值faK,=280kPa。10、全風化泥質粉砂巖(E)：灰黃色，母巖結構基本破壞，膠結物基本脫落，巖芯手易捏碎，局部夾強風化巖。遍布全場。厚度0.607.00米，平均2.38米。層頂標高-26.959.65米，平均-l6.08米。物理力學指標如下(平均值)：含水量(w)23.4；密度(po)1.95gcm3；顆粒密度(GS)2.67；孔隙比(eo)0.695；液限(wL)33.1；塑限(wP)22.5；塑

15、性指數(IP)10.6；液性指數(1L)0.08；壓縮系數(a1-2)0.22Mpa-1；壓縮模量(Es1-2)8.07MPa；粘聚力(c)27.3kPa；內摩擦角()27.7。屬中等壓縮性土。建議地基承載力特征值fak=400kPa。11、強風化泥質粉砂巖(E)：灰色黃色，殘余泥質粉砂結構，薄中厚層構造，巖芯呈半巖半土狀，以巖為主，巖芯手可折斷捏碎，下部含中風化巖。遍布全場，揭露厚度1.00-20.30米；層頂標高-2845-11.49米，平均-18.46米，除ZKI-10，ZKl3-16，ZKl8-20，ZK25，ZK2729，ZK31，ZK35，ZK37，ZK38，ZK42，ZK55外其

16、余鉆孔均未揭穿本層。 物理力學指標如下：含水量(w)16.1；密度(po)2.049cm3；顆粒密度(GS)2.67；孔隙比(eo) O.550；液限(wL)26.8；塑限(wP)16.7；塑性指數(IP)10.1；液性指數(IL)0；壓縮系數(a1-2)0.12Mpa-1；壓縮模量(Es1-2)12.75MPa；粘聚力(c)26.7kPa；內摩擦角()35.6。屬中等偏低壓縮性土。建議巖石地基承載力特征值faK=700kPa。12、中風化泥質粉砂巖(E)：灰色，泥質粉砂結構，薄中厚層構造，巖芯較堅硬，節理很發育，巖芯破碎呈塊狀短柱狀。局部分布，揭露厚度2.003.50米；揭露層頂標高-32.

17、71-1985米，平均-24.21米，均未揭穿。建議巖石地基承載力特征值faK=2500kPa。(四)地下水 場地地下水埋深約為-0.90-2.50米，平均-1.78米。淤泥及各砂含孔隙水，類型為潛水，補給來源主要為大氣降水，地下水位在雨季較高，旱季較低。粘土層為隔水層，各砂層為透水層。風化巖層含孔隙裂隙水。鉆進過程中未發現有嚴重漏水和涌水現象。根據一期工程水質分析，地下水對混凝土結構具弱腐蝕性。(五)場地穩定性及抗震及地震效應 1、場地穩定性：鉆探施工深度范圍內未見明顯斷裂構造，基底穩定，適合建擬建的建筑物。2、抗震：場地為對建筑抗震不利地段；場地土類型為軟弱土；場地類別為II類。3、地震效

18、應：根據建筑抗震設計規范(GB 5001 1-2001)，開平市抗震設防烈度為6度，設計地震分組為第一組，設計基本地震加度值為0.059。抗震設防可按此基本烈度進行。按建筑抗震設計規范(GB 5001-2001)對場地飽和砂土層進行液化判別，計算按7度考慮，采用公式4.3.4-1進行計算。三、結論與建議(一)結論 1、擬建建筑安全等級為二級，場地類別為II類。 2、擬建場地基底穩定，適合建設擬建中的建筑物。本區抗震設防烈度為6度。 3、場地范圍內，第110層為承載力低、壓縮性高的軟弱或較軟弱土層，未經處理不宜作為建筑物基礎持力層。 4、第11層強風化泥質粉砂巖層，強度較高，壓縮性較低，宜為預應

19、力管樁基礎樁端持力層。 5、第12中風化泥質粉砂巖層，強度高，穩定，宜為鉆(沖)孔樁基礎樁端持力層。6、不良地質條件：場地范圍內未見巖溶、滑坡、地下洞室等不良地質現象。第四節 由螺栓連接改為預埋基礎節連接工藝開平市天富豪庭住宅建設小區的富鴻5、6、7號樓需安裝兩座型號為:QT80D塔吊，架設高度為67m。該塔吊已于2008年 月 日辦理登記，登記編號：該塔吊原本塔吊基礎節與承臺支座的連接是采用32個高強螺栓與承臺基礎進行連接，其連接方式見圖一基礎螺栓位置平面圖和圖二預埋螺栓圖。現改用預埋基礎節于承臺內，基礎節的2/3埋入承臺內，基礎節的4個立肢每個與插入管樁的2根22進行焊接，其余2根與各樁焊

20、接。其承臺規格尺寸以及配筋均按該塔吊說明書進行施工。詳見圖三安裝塔吊基礎施工圖和圖四預埋標準節剖面圖。省去了螺栓連接。在基礎施工過程中，派有專人把關，并進行各道工序隱蔽驗收。采用基礎節預埋代替螺栓連接，有下面一些優點：1：采用基礎節預埋代替螺栓連接，使管樁、承臺、基礎節形成一個整體，其整體性強于螺栓連接。2：采用基礎節預埋代替螺栓連接，使抗拔力增強。3：螺栓連接對每個螺栓的扭矩要求很嚴，必須達到要求的扭矩難以測定，采用基礎節預埋免去了這項測定。據此采用基礎節預埋代替螺栓連接，完全可以替代螺栓連接的各種強度，滿足安全生產要求。特請求生產廠家準于此安裝方法。第五節 各項技術性能計算書說明：由于塔吊

21、型號一樣，承臺基礎一樣，附墻節點設計一樣，只不過一臺塔機的起重為72米。為了運作時不至于碰撞另一臺塔機，即其高度高于另一臺塔機5米。所以驗算以50米臂長，高度以72米計算。一、 臂長50m,高度72m四樁基礎計算書本計算書主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制：塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）地基基礎設計規范（GB50007-2002）建筑結構荷載規范（GB50009-2001）建筑安全檢查標準（JGJ59-99）混凝土結構設計規范（GB50010-2002）建筑樁基技術規范（JGJ94-94）等編制。（一）塔吊的基本參數信息塔吊型號：QZT63(5013)， 塔吊起升高度

22、H：72.000m，塔身寬度B：1.8m， 基礎埋深D：1.500m，自重F1：612.97kN， 基礎承臺厚度Hc：1.500m，最大起重荷載F2：60kN， 基礎承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:HPB235， 樁直徑或者方樁邊長：0.400m，樁間距a：3m， 承臺箍筋間距S：200.000mm，承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 空心樁的空心直徑：0.21m。 （二）塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=612.97kN， 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=807.56kN， 風荷載對塔吊基礎產生的彎

23、矩計算：Mkmax3914.51kNm；（三）承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Ni=(F+G)/nMxyi/yi2Myxi/xi2其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=807.56kN； G樁基承臺的自重：G=1.2(25BcBcHc)=1.2(255.005.001.50)=1125.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取5480.31kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.12m； Ni單樁

24、樁頂豎向力設計值；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：Nmax=(807.56+1125)/4+5480.3142.121/(22.1212)=1774.863kN。最小壓力：Nmin=(807.56+1125)/4-5480.3142.121/(22.1212)=-808.581kN。需要驗算樁的抗拔2. 承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-94）的第5.6.1條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.60m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1

25、=Ni-G/n=1493.61kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=21493.610.60=1792.34kNm。（四）承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得14.30N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1450.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，

26、fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=1792.34106/(1.0014.305000.001450.002)=0.012； =1-(1-20.012)0.5=0.012； s =1-0.012/2=0.994； Asx =Asy =1792.34106/(0.9941450.00300.00)=4145.17mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5000.001500.000.15%=11250.00mm2。建議配筋值：HRB335鋼筋，22160。承臺底面單向根數30根。實際配筋值11403mm2。（五）承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-9

27、4)的第5.6.8條和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 0Vfcb0h0其中，0建筑樁基重要性系數，取1.00； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1450mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0此處，a=(3000.00-1800.00)/2=600.00mm；當 3時,取=3，得=0.41； 剪切系數，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)，得=0.17； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm2；則，1.001774.86=1774.863kN0.1714.30

28、50001450/1000=17624.75kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！（六）樁豎向極限承載力驗算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條，單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： R = sQsk/s+pQpk/p Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp其中 R復合樁基的豎向承載力設計值； Qsk單樁總極限側阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； s, p分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數； s, p分別為樁側阻抗力分項系數，樁端阻抗力分項系數； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周

29、長，u=1.257m； Ap樁端面積,Ap=0.283m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號土名稱土厚度(m)土側阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa)抗拔系數1粘土0.368251000.82淤泥5.4417.000.73粘土2.648251000.84粉砂3.5885.031001.05礫砂2.93138100001.06粉質粘土2.979551000.87粉質粘土2.989551000.88全風化泥質粉砂巖2.3811695000.99強風化泥質粉砂巖10.0138116001.0由于樁的入土深度為25.00m,所以樁端是在第9層土層。單樁豎向承載力驗算

30、: R=1.257(0.3682.001.00+5.4417.001.00+2.6482.001.00+3.5885.001.00+2.93138.001.00+2.9795.001.00+2.9895.001.00+2.38116.001.00+1.72138.001.00)/1.65+1.0611600.000.283/1.65=3.73103kNN=1774.863kN；上式計算的R的值大于最大壓力1774.86kN,所以滿足要求!（七）樁基礎抗拔驗算非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Uk=iqsikuili其中：Uk樁基抗拔極限承載力標準值； ui破壞表面周長，取ui=d=3.

31、142 0.4=1.257m； qsik 樁側表面第i層土的抗壓極限側阻力標準值； i 抗拔系數，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。經過計算得到：Uk=iqsikuili=2397.92kN；整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Ugk=（uliqsikli）/3= 8650.54kNul 樁群外圍周長，ul = 4（3+0.4)=13.60m；樁基抗拔承載力公式：0N Ugk/2+Ggp0N Uuk/2+Gp其中 N - 樁基上拔力設計值，Nk=808.58kN； Ggp - 群樁基礎所包圍體積的樁土總自重

32、設計值除以總樁數，Ggp =1445.00kN； Gp - 基樁自重設計值，Gp =56.89kN；Ugk/2+Ggp=8650.543/2+1445=5770.271kN 1.0808.581kNUuk/2+Gp=2397.925/2+56.892=1255.855fkN 1.0808.581kN樁抗拔滿足要求。（八）樁配筋計算1、樁構造配筋計算As=d2/40.65%=3.144002/40.65%=817mm22、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！3、樁受拉鋼筋計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.4條正截面受拉承載力計算。 N f

33、yAs式中：N軸向拉力設計值，N=808581.40N； fy鋼筋強度抗壓強度設計值，fy=210.00N/mm2； As縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/fy=808581.40/210.00=3850.39mm2建議配筋值：HPB235鋼筋，778。實際配筋值3873.1 mm2。依據建筑樁基設計規范(JGJ94-94)，箍筋采用68200-300mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷載較大的樁基和抗震樁基，樁頂3-5d范圍內箍筋應適當加密；當鋼筋籠長度超過4m時，應每隔2m左右設一道12-18焊接加勁箍筋。二、 臂長50m,高度72m四附著計算書本計算書主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編

34、制：塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）建筑結構荷載規范（GB50009-2001）建筑安全檢查標準（JGJ59-99、建筑施工手冊鋼結構設計規范（GB50017-2003）等編制。塔機安裝位置至附墻或建筑物距離超過使用說明規定時，需要增設附著桿，必須進行附著計算。主要包括附著支座計算、附著桿計算、錨固環計算。在本工程安裝的塔吊，設置二道附著桿。第一道設置在第十層面上，其高度為：27.9+3.75=31.65m。第二道設置在第十層面上，其高度為：43.4+3.75=47.15m.預埋件如下圖（一）支座力計算塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著

35、桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據。附著式塔機的塔身可以簡化為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁，其內力及支座反力計算如下:風荷載標準值應按照以下公式計算： k=0zsz = 0.4500.1301.4500.700 =0.059 kN/m2；其中 0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GBJ9)的規定采用：0 = 0.450 kN/m2； z 風壓高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GBJ9)的規定采用：z = 1.450 ； s 風荷載體型系數：s = 0.130； z 高度Z處的風振系數，z = 0.700；風荷載的水平作用力： q = kBKs = 0.0591.8000.20

36、0 = 0.021 kN/m；其中 k 風荷載水平壓力，k= 0.059 kN/m2； B 塔吊作用寬度，B= 1.800 m； Ks 迎風面積折減系數，Ks= 0.200；實際取風荷載的水平作用力 q = 0.030 kN/m；塔吊的最大傾覆力矩：M = 700.000 kNm； 彎矩圖 變形圖 剪力圖計算結果: Nw = 55.6543kN ； （二）附著桿內力計算 塔吊四附著桿件的計算屬于一次超靜定問題,采用結構力學計算個桿件內力:計算簡圖: 方法的基本方程： 計算過程如下： 11X1+1p=0 1p=Ti0Ti/EA 11=Ti0Tili/EA其中: 1p為靜定結構的位移； Ti0為F

37、=1時各桿件的軸向力； Ti為在外力M和P作用下時各桿件的軸向力； li為為各桿件的長度。慮到各桿件的材料截面相同，在計算中將彈性模量與截面面積的積EA約去，可以得到： X1=-1p/11各桿件的軸向力為：T1*=X1 T2*=T20X1+T2 T3*=T30X1+T3 T4*=T40X1+T4以上的計算過程將從0-360度循環，解得每桿件的最大軸壓力，最大軸拉力： 桿1的最大軸向拉力為: 254.82 kN； 桿2的最大軸向拉力為: 185.64 kN； 桿3的最大軸向拉力為: 483.23 kN； 桿4的最大軸向拉力為: 80.44 kN； 桿1的最大軸向壓力為: 254.82 kN； 桿

38、2的最大軸向壓力為: 185.64 kN； 桿3的最大軸向壓力為: 483.23 kN； 桿4的最大軸向壓力為: 80.44 kN；（三）附著桿強度驗算1 桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式: = N / An f 其中 -桿件的受拉應力； N -桿件的最大軸向拉力,N =483.230 kN； An -桿件的截面面積， 本工程選取的是 鋼管1686mm； An = /41682（16826）23053.628 mm2。 經計算， 桿件的最大受拉應力 =483.230103/3053.63 = 158.248N/mm2， 最大拉應力 158.248N/mm2 小于允許應力 215N/mm2, 滿足要求。2 桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式: = N / An