1、第四章受彎構件的斜截面承載力Shear Strength of RC Beam受彎構件在荷載作用下, 同時產生彎矩和 剪刀。在主要承受彎 矩的區段內，產生 正截面受彎破壞；而在剪力和彎 矩共同作用的支座 附近區段內，則會 產生斜截面受剪破 壞或斜截面受彎破 壞.箍筋對抑制斜裂縫 開展的效果比彎起 鋼筋的好，所以工 程中應優先采用箍 筋.放置于梁側邊緣的 鋼筋不宜彎起，位 于梁底的角筋不能 彎起，彎起鋼筋的 直徑不宜過粗。以 免引起彎起處混凝箍筋(Stirrup)土的劈裂裂縫(如腹筋下即彎起鋼筋(Bent叩Bar)(Shear Reinforcement)彎起鋼筋的明力傳遞4.2斜裂縫、剪跨比及

2、斜截面受剪破壞形態4.2.斜裂縫是因梁中彎矩和剪力產生的主拉應變超過混 凝土的極限拉應變而出現的。斜裂縫主要有兩類：猿剪 熱和彎竟斜裂健.在中和軸附近，正應力小，剪應I力大，主拉應力方向大致為45 .當 -荷載增大，拉應變達到混凝土的極限/拉應變值時，混凝土開裂，沿主壓應Lx力跡線產生腹部的斜裂縫，稱為腹剪腹剪斜裂縫斜裂縫.腹剪斜裂縫中間寬兩頭細，呈棗核形，常見于薄腹梁 中，如圖所示在剪彎區段截面的下邊緣，主拉應力還是水平向的. 所以，在這些區段仍可能首先出現一些較短的垂直裂縫， 然后延伸成斜裂縫，向集中荷載作用點發展，這種由垂直 裂縫引伸而成的斜裂縫的總體，稱為彎剪斜裂縫，這種裂 縫上細下寬

3、，是最常見的，如下圖所示。與彎矩引起 二一r的裂縫比較彎剪斜裂縫4. 2.2剪跨比剪跨比兀為集中荷載到臨近支座的距離。（剪跨）與梁 截面有效高度力的比值，即入=。/包。某截面的廣義剪跨比為該截面上彎矩，”與剪力和 截面有效高度乘積的比值，即入=也（丫隊）剪跨比反映了梁中正應力與剪應力的相對比值。 一定程度上也反映了截面上彎矩與剪力的相對比值。1、承受集中荷載時，2 =襄=9V% 兒2、承受均布荷載時，設以為計算截面離支座的距離，則 _ A/ _ p-p2 /=西=2/5京4.2.3斜截面受剪破壞的三種主要形態 一、斜裂縫出現后梁中受力狀態的變化斜裂縫出現前：剪力由整個截面承擔。支座附近截面a

4、- a處的鋼筋 應力。，與該截面處的彎矩M.成正比軸拉構件和受彎構件裂縫出現 時產生應力重分布.斜裂縫出現后，梁中受力狀態 會發生什么變化呢？斜裂縫出現后，受剪面積減 小，受壓區混凝土剪力增大 （剪壓區）斜裂縫出現后，截面a-a 的鋼筋應力。$取決于臨界斜 裂縫頂點截面b-b的My 即與Mb成正比。因此，斜裂縫的出現使支座 附近j與跨中截面的J相近, 這對縱筋的錨固提出更高的 要求.梁由原來的梁傳力機制變成拉 桿拱傳力機制.同時，銷栓作用Vd使縱 筋周圍的混凝土產生撕裂 裂縫，削弱混凝土對縱筋 的錨固作用。二、無腹筋梁的斜截面受剪破壞形態1）斜拉破壞：當剪跨比較大（43）時出現.此破壞系 由梁

5、中主拉應力所致，其特點是斜裂縫一出現梁即破壞, 破壞呈明顯脆性，類似于正截面承載力中的少筋破壞. 其特點是當垂直裂縫一出現，就迅速向受壓區斜向伸展, 斜截面承載力隨之喪失.2）斜壓破壞：當剪跨比較?。?）時出現。此破壞 系由梁中主壓應力所致，類似于正截面承載力中的超筋 破壞，表現為混凝土壓碎，也呈明顯脆性，但不如斜拉 破壞明顯。這種破壞多數發生在剪力大而彎矩小的區段 ,以及梁腹板很薄的T形截面或工字形截面梁內.破壞 時，混凝土被腹剪斜裂縫分割成若干個斜向短柱而被壓 壞，破壞是突然發生斜壓破壞3)剪壓破壞：當剪跨比一般(140)時出現。此破壞系由 梁中剪壓區壓應力和剪應力聯合作用所致，類似于正

6、截面承載 力中的適筋破壞，也屬脆性破壞，但脆性不如前兩種破壞明顯 其破壞的特征通常是，在剪彎區段的受拉區邊緣先出現一些 垂直裂縫，它們沿豎向延伸一小段長度后，就斜向延伸形成一 些斜裂縫，而后又產生一條貫穿的較寬的主要斜裂縫，稱為臨 界斜裂縫，臨界斜裂縫出現后迅速延伸，使斜截面剪壓區的高 度縮小，最后導致剪壓區的混凝土破壞，使斜截面喪失承載力剪壓破壞如圖為三種破壞形態的荷較 撓度(尸曲線圖，從圖中曲線 可見，各種破壞形態的斜截面承 戮力各不相同，斜壓破壞時最大, 其次為剪壓，斜拉最小。它們在 達到峰值荷載時，跨中撓度都不大,破壞后荷載都會迅速下降，/表明它們都屬脆性破壞類型，而L .其中尤以斜拉

7、破壞為甚.設計中斜壓破壞和斜拉破壞主要靠構造要求來避免， 而剪壓破壞則通過配箍計算來防止.三、有腹筋梁的斜截面受剪破壞形態與無腹筋梁類似，有腹筋梁的斜截面受剪破壞形態 主要有三種：斜壓破壞、剪壓破壞和斜拉破壞.當43,且箍筋配置的數量過少，將發生斜北破壞； 如果43,箍筋的配置數量適當，則可避免斜拉破壞，而 發生1壓破壞；剪跨比較小或箍筋的配置數量過多，會 發生斜壓破壞對有腹筋梁來說，只要截面尺寸合適，箍筋數量適 當，剪壓破壞是斜截面受剪破壞中最常見的一種破壞形 式4. 3斜截面受剪破壞的主要影響因素1. 3. 1剪跨比對斜截面受剪承載力的影響試驗&明，剪跨比越大，行披筋梁的抗剪承我力越低,

8、如圖所示。對無腹筋梁來說,剪跨比越大，抗剪承載力也越 低，但當心3,低跨比的影響不再明顯。4. 3.2混凝土強度對斜截面受剪承載力的影響斜截面破壞是因混凝土到達極限強度而發生的，故斜截 面受剪承裁力隨混凝土的強度等級的提高而提高。梁斜壓破 壞時，受剪承載力取決于混凝土的抗壓強度.梁為斜拉破壞 時，受剪承載力取決于混凝土的抗拉強度，而抗拉強度的增 加較抗壓強度來得緩慢，故混凝土強度的影響就略小.剪壓 破壞時，混凝土強度的影響則居于上述兩者之間。4 彳N mnr，4. 3.3縱向鋼筋配筋率對斜截面受剪承載力的 影響試驗表明，梁的受剪承我力隨縱向鋼筋配筋率p的提高而 增大.這主要是縱向受拉鋼筋約束了

9、斜裂縫長度的延伸，從 而增大了剪壓區面積的作用.4. 3.4配筋率和箍筋強度對斜截面受剪承載力 的影響有腹筋梁出現斜裂縫后，箍筋不僅直接承受相當部分 的剪力，而且有效地抑制斜裂縫的開展和延伸，對提高剪 壓區混凝土的抗剪能力和縱向鋼筋的銷栓作用有著積極的 影響。試驗表明，在配掖最適當的范圍內，梁的受剪承載 力隨配箍量的增多、箍筋強度的提高而有較大幅度的增長。配箍量一般用配箍率（又稱箍筋配筋率）p八表示，即如圖表示配箍率與掩 筋強度人的乘積對梁受剪承 載力的影響.當其它條件相 同時，兩者大體成線性關系。 如前所述，剪切破壞屬脆性 破壞。為了提高斜截面的延 性，不宜采用高強度鋼筋作 箍筋.4. 3.

10、 5截面尺寸和截面形狀對斜截面受剪承 載力的影響1 .截面尺寸的影響截面尺寸對無腹筋梁的受剪承載力有影響，尺寸大 的構件，破壞時的平均剪應力 EV/bh。），比尺寸小的 構件要降低。有試驗表明，在其他參數（混凝土強度、縱 筋配筋率、剪跨比）保持不變時，梁高擴大4倍，受剪承 載力可下降25%30%.對于有腹筋梁，截面尺寸的影響將減小.2 .截面形狀的影響這主要是指T形截面梁，其翼緣大小對受剪承載力有 一定影響。適當增加翼緣寬度，可提高受剪承載力25%, 但翼緣過大，增大作用就趨于平緩.另外，梁寬增厚也 可提高受剪承載力.4. 4斜截面受剪承教力的計算公式與適 用范圍5. 4.1基本假定1 .假定

11、梁的斜故面受剪承載力匕由斜裂縫上剪壓區混 凝上的抗剪能力匕，。斜裂縫相交的箍筋的抗剪能力匕、,和勺 斜裂縫相交的彎起鋼筋的抗剪能力外三部分所組成（圖5- 15）。由平衡條件EY=O可得：I 匕=匕+%+%irrTwro i 1如令4為箍筋和混凝土LilJZfxj； vc共同承受的電力，即當茨匕6則受剪承載力的組成vu=v+vh2 .梁剪壓破壞時，當斜裂縫相交的輸筋和彎起鋼筋的 拉應力都達到其屈服強度，但要考慮拉應力可能不均勻，特 別是輪近典壓區的筋筋行可能達不到屈服強度。3 .斜裂縫處的骨科咬合力和縱筋的銷栓力，在無腹筋 梁中的作用還較顯芳，兩者承受的剪力可達總剪力的 50%90%,但試驗表明

12、在有腹筋梁中,它們所承受的剪力 僅占總剪力的20%左右。4 .截面尺寸的影響要對無腹筋的受彎構件,故僅在 不配箍筋和穹起鋼筋的厚板計算時才予以考慮。5 .剪跨比是影響斜截而承載力的重要因素之一，但為 r計算公式應用簡便，僅在計算受集中荷載為主的梁時才考 慮了九的影響。5. 4. 2斜截面受剪承載力的計算公式I.均布荷載作用卜.矩形、T形和形截面的簡支梁,當僅配箍舫時，斜面受剪承我力的計算公式匕=匕=。.7/-4 + 12564.兒2 .對集中荷羲作用下的矩形、T形和I形假面獨 立簡支梁當僅配箍筋時，斜假面受剪承4戈力的計算公匕=幾=TTT #4 + L0& & 44 + 1.0S這里,指砒n而

13、及是包括作用仃多種硝d 式一集 中荷載對支用截面或節點邊緣邊緣所產生的剪力值占 總剪力值的75%以上的情況。3 .配有箍筋和方起鋼筋時梁的斜截面受剪承我 力，其斜截面承我力設計表達式為：卜二口+0.8/RinaF4 .不配置箍筋和彎起鋼筋的一般板類受彎構件, K斜截面的受剪承我力應按下列公式計月V 0.74小A假面高度影響系數，當M小于800mm時，取%等800mm : %大2(MX)mm時，取等于 2000mm。5. 4. 3計算公式的適用范圍1 .上限值一最小截面尺寸山喑W4.0時，屬一般的梁，應滿足Y0.25/W%毋6吧咆薄腹梁，.應滿足V0.2/?c/M時，屬了薄腹梁，應滿足V 丫-0

14、.7,她-0.8/兒sina38f3，濟 展沖力岫-0.814sina小M 4+ 1.0s 1 。人A)然*驗以方起點的位置是否滿足斜假面承我力的 要求。5.6粘結、錨固及鋼筋布置Bond , Anchorage and Reinforcement DetailingQuestions:受彎構件正截面承載力斜截面承載力計算理論成立的前提？鋼筋能夠達到其設計強度How to ensure the reinforcement strength being fully developed in RC members?Bond Detailing概述密彎構件正截面受育承載力和斜械面要剪承載力的計胤中，

15、 鋼筋強度的充分發揮是建立在可靠的怔筋構造屜礎上的.配筋構造(Reinforcement Deta山ng)是計算模型和構件受力 的必要條件(如雙筋梁，抽筋的構造要求是保證受壓鋼筋 強度發揮的必要條件).沒有可靠的配舫構造.計弊模型和構件受力就不可能成立.配筋枕A V汁W設計.等重整.由廣疏忽配筋構造而造成工 程事故的情況是很多的.長切不可重計算.較構速。構造問題是工程性問題 目前還很難從科學性上進行分析但有一些科學概念特別需要掌握好有關結構構造的科學概念 并在工程中正確運用這些概念鋼筋的彎起位置?配筋構造保證鋼筋與混凝土共同受力的前提 保證鋼筋強度充分發揮的前提 合理布置鋼筋的依據 關鍵：鋼筋

16、與混凝土粘結Bond5.6.1鋼筋與混凝上的粘結一、粘結的概念 鋼筋與混凝土間具有足夠的玷結是保證鋼筋與混凝土共同受 力變形的基本前提. 通過鋼筋與混凝土界面的粘結應力(Bond Stress),實現鋼筋 與混凝土之間的應力傳遞(Stress Transfer),使兩種材料結 合在一起共同工作. 粘結應力通常是指鋼筋與混凝土界面間的剪應力.t p7 sIllllll.lllllllnHVNJ上號牛rr-wxbpwxpion! -蕓晝2 .裂縫間粘結裂縫間粘結應力此圓鋼筋I 6.25J三、粘結的機理(Mechanism of Bond)鋼筋與混凝土的粘結作用由三部分組成：混凝土中水泥膠體與鋼筋表

17、面的校結力(Adhesion)混凝土因收縮將鋼筋握緊而產生的鋼筋與混凝土間的摩擦力 (Friction)機械或合力(Mechanical Interaction)當鋼筋與混凝土產生相對活動 后，膠結作用即喪失摩擦力的大小取決于提裹力和鋼 筋與混凝土表面的摩擦系數 對于光面鋼筋，表面輕度鐫蝕有利于增加摩擦力，但摩擦 作用也很有限 由于光面鋼筋表面的自然凹凸程度很小，機械咬合作用也 不大.因此，光面鋼筋與混凝土的粘結強度是較低的. 為保證光面鋼筋的鈕固,通常需在鋼筋端部彎鉤、彎折或 加焊短鋼筋以阻止鋼筋與混凝土間產生較大的相對滑動.蝶紋綱筋人字較加前將鋼筋表面軋制出肋形成帶肋鋼筋，即變形鋼筋，可

18、顯著增加鋼筋與混凝土的機械或合作用，從而大大增 加了粘結強度6對與強度較高的鋼筋，均需作成變形鋼筋，以保證鋼 筋與混凝土間有足夠的粘結強度，使鋼筋的強度得以 充分發揮。In a deformed bar, bond is produced by the wedging effect of bar ribs in concrete.變形鋼筋受力后，其凸出的肋對混凝土產生斜向擠壓力 (Bearing Pressure) 其水平分力使鋼筋周圍的混凝土軸向受拉、受時，徑向 分力使混凝土產生環向拉力(Radial Tension)。 軸向拉力和剪力使混凝土產生內部斜向稚形裂縫. 環向拉力使混凝土產生內部

19、役向裂縫。拔出試驗(Pull out test)變形鋼笳拔出試驗：粘結應力-滑移關系當混凝土保護層和鋼筋間距較 小時，徑向裂縫可發展達到構 件表面，產生劈裂裂縫，機械 咬合作用將很快喪失，產生“劈裂式”粘結破壞（Split Bond Failure）。在鋼筋周圍配置橫向鋼筋（箍筋或螺旋鋼筋，Transversal Reinforcement）或增加混凝土的保護層厚度（”），可提 高粘結強度.如果鋼筋周圍的橫向鋼筋較多或混凝土的保護層(c/d) 較大，徑向裂縫很難發展達到構件表面，則肋前部的混凝 土在水平分力和剪力作用下最終將被擠碎，發生沿肋外徑 101柱面的明切破壞，形成所謂的“刮梨式”破壞.

20、 “刮梨式”破壞是變形鋼筋與混凝土粘結強度的上限.四、粘結強度(Bond Strength) 拔出試驗(Pull Out Test)LTrniirrnTiiiTiTii錨固長度拔出試驗粘結一滑移本構關系拔出試臉砧結弧度q：粘結破壞（鋼筋拔出f 二Ttcll 7tdl或混凝土劈裂）時鋼筋與混凝土界而上的最大平均粘結應力影響粘結強度的t要因素(Influence Factors)混凝上強度：光面鋼筋和變形鋼筋的粘結強度均肺混凝土強 度的提高而增加，但.并不與土方體強度成正比，而與抗拉 強度成正比。保護層厚度和鋼筋凈間距:對尸變 形鋼筋，粘結強度主要取決劈裂 破壞,相對保護層摩度c/d越大,混 凝上

21、抵抗劈裂破壞的能力也越大， 粘結強度越高。當c/d很大時，若錨固長度不夠,則 產生剪切“刮梨式”破壞。同理,鋼筋凈距與鋼筋直徑d的比值 s/d越大，粘結強度也越高。橫向配筋:橫向鋼筋的存在限制了徑向裂縫的發展，使粘結強 度得到提高.由于劈裂裂出是眼鋼筋方向產生的，其對鋼筋銹蝕的影響比受彎裂縫更大，將嚴重降低構件的耐久性. 因此應保證不使徑向裂縫到達構件表面形成劈裂裂縫.所 以，保護層應具有一定的厚度，鋼筋凈距也應保證。 配置橫向鋼筋可以阻止徑向裂縫的發展.因此對于直徑較 大鋼筋的錨固區和搭接K度范圍，均應增加橫向鋼筋. 當一排并列鋼筋的數量較多時，也應考慮增加橫向鋼筋來 控制劈裂裂縫的發生.3

22、4367 6 5雛筋約束對粘結性能的影響鋼筋衣而和外形特征:光面鋼筋表面凹凸較小，機械咬合作用小，粘結強度低月牙肋和螺紋助變形鋼筋，前者肋的相對受力面枳（擠壓 混凝土的面積與鋼筋截面積的比值）較小，粘結強度比螺 奴鋼筋低一些.由于變形鋼筋的外形參數不隨穴徑成比例變化，對于I徑 較大的變形鋼筋,肋的相對受力面枳減小，粘結強度也有 所減小此外,當為防止鋼筋銹蝕,表面涂環輒樹脂時環輒涂層 鋼筋）.鋼筋表面較為光滑，粘結演度也將有所降低.人7皎劑而H牙女做麗環氧涂層鋼筋電力情況:在錨固范圍內存在惻壓力可提高粘結強度剪力產生的斜裂縫則會使錨固鋼筋受到銷栓作用而降低 粘結強度受壓鋼筋由于直徑增大會增加對混

23、凝土的擠壓，從而使 摩擦作用增加.受反復荷載作用的鋼筋，肋前后的混凝土均會被擠碎，導致咬合作用降低.Ft拔出時的拉力錨固枝 拔出試驗的錨圍長度較短時，粘結應力在錨固長度范圍分布 比較均勻，平均粘結應力較高，測得的粘結強度較高. Q固長度較大時，則平均粘結強度較小，但總粘結力隨錨固 長度的增加而增大. 當錨固長度增加達到一定值，鋼筋受拉達到屈服（強度充分 發揮）時未拔該臨界錨固長度稱為基本鋪固長度二旦=型n dl n dlF為拔出時的拉力 拔出試驗的錨固長度較短時，粘結應力在錨固長度范困分布 比較均勻，平均粘結應力較高，測得的粘結強度較高. 錨18長度較大時，則平均粘結強度較小，但總粘結力隨錨固

24、 長度的增加而增大. 當錨固長度增加達到一定值，鋼筋受控達到屈服（強度充分 發揮）時未拔出，該臨界窗固長度稱為零本錨固長度563鋼筋的錨固與搭接一、基本錨固長度規范是由拔出試驗來確定基本錨W長度.取粘結強度ru 與混凝土抗拉強度，成正比，并根據試驗結果，取鋼筋受拉時 的基本錨固長度為：L d Z：當大于C40時，按C40取表7/輻固鋼筋的外形系數a削筋類t也由惻病老肋記前三向斜依 例絲嫁生助 帕UUS1金筋外形系散a0.160140.190130.160.17I t 1.北川伍利條指HPB235級生幾例距 七孫W筋京外HRB3J5, HRB400. RRB400 級熱軋悵訪及熱處摩州的構件中鋼

25、筋的實際錨固長度應根據鋼筋的受力情況、保護層厚度、 鋼筋形式等的影響，采用基本錨固長度hi乘以一下修正系數： 當帶肋鋼筋直徑大于25mm時，錨固長度應乘以修正系數1.1； 環氧樹脂涂層鋼筋，錨固長度應乘以修正系數1.25： 當鋼筋在混凝土施工過程中易受到擾動時(如滑模施工)，錨固 長度應乘以施工修正系數當帶肋鋼筋錨固區混凝土保護層厚度大于鋼筋直徑的3倍時，錨 固長度應乘以修正系數U.8；除構造需要的錨固長度外，當受力鋼筋的實際配筋面積大于其設 計計算面積時，錨固長度乘以配筋余量修正系數。其數值為設計 計算面積與實際配筋面積比值.抗震設計的結構及直接承受動力 何在的結構構件，不得考慮上述修正。經

26、上述修正后的錨固長度不應小于基本錨固長度的9.7倍，且不 應小于25()mm機械錨固當鋼筋末端采用圖示機械錨同措施時，包括附加錨固端頭在 內的錨固長度可取基本錨固長度的0：倍.機械錨固時的捶筋要求采用機械錨固時，錨固長度范闈內的籟筋不應少于3個，其直徑 不應小于鋼筋且徑】，4,間距不應大于鋼筋食徑的5倍.受壓鋼筋的錨固長度不宜小于受拉鋼筋錨固長度的0.7倍.二、筒支支座的錨固要求支座處有橫向壓應力，使粘結作用 得到改善.因此支座處的錨固長度 4可比基本錨固長度減小.當VWO.WM時，屋25d 當仁0 .如前時，帶肋鋼筋：212d光面鋼痂：匕215d鋪冏區的摧筋要求光面鋼筋末端應設置標準彎鉤當伸

27、入支座的錨固長度不符合 要求時，可在鋼筋端部加餌錨 固鋼板或將鋼筋岸接在梁端預 埋件上在受力鋼筋錨固長度范闈內簸筋的1道不小于0.2M,及翁 間距不大于104米用機械鋪固措施時不應大于5d.對卜板，一般剪力較小，通常滿足0.如0的條件. 且連續板的中間支座一般無正彎矩因此板的傳支支座和中間支座下部縱向受力鋼筋的錨固K三、鋼筋的連接綁扎連接搭接 機械連接餌接機械連接和焊接應符 合專門規程.錐螺紋鋼筋連接8口密壓設普各種機械連接破壞必須在鋼筋用材11 =鋼筋綁扎連接（搭接） 鋼筋搭接時鋼筋凈間距減小， 劈裂裂縫會更早出現，粘結強 度降低.規范規定：當同一搭接范圍受拉鋼筋搭接 接頭的百分率不超過25

28、%時， 搭接長度為相應基本錨固長度 的L2倍。當同一搭接范圍受拉鋼筋搭接 接頭的百分率超過25%時，搭 接長度按下式計算，但不小于300mm I蝴葡的淞檢Mi四百竹檢（R ：.1：沖 3 淖。50100分率的121.416鋼筋綁扎連接搭接）鋼筋搭接位置應設置在受 力較小處.同一構件中各根鋼筋的格 接位置宜相互播開.規范規定,兩搭接接 頭的中心間距應大于1 .必.否則認為兩搭接接頭屬亍同一搭接范【乩，H13 Zf受彎構件鋼筋的布置為節約鋼材，可根據設計彎矩圖的變化將鋼筋彎起作受剪鋼筋 或截斷，但鋼筋的彎起與截斷均應滿足受彎承轂力的要求。一、抵抗彎矩圖q田二、鋼筋的彎起根據M圖的變化將鋼筋彎起時需繪制圖，使得圖包住M 圖（嚴格地講應為彎矩包絡圖），以滿足受彎承我力的要求.按每根（或每組）鋼筋的面積比例劃分，計算各根（或各組） 鋼筋所提供的受彎承載力NJ,可近似取考慮到斜裂縫出現的可能性,鋼筋彎起時還應滿足斜截面 受彎承載力。通過推導可知縱筋彎起點的位置離該縱筋充分利用截面 的距離a為：a =（0.373 0.52混凝土設計規范規定彎起點與按計算充分利用該 鋼筋截面之間的距離，不應小.在連續梁中，把跨中承受正彎矩的縱向鋼筋彎起，并 把它作為承擔支座負彎矩的鋼筋也必須遵循這一規定， 否則此彎起鋼筋將不能用作支座截面的負鋼筋。（教 材圖532）彎終點的位置：彎起鋼筋的