1、某肉制品有限公司污水處理廠工藝設計中文摘要：在各種食品加工工業污水中，肉類加工排放的污染物占中排放量的第一位。肉類加工污水主要來自圈欄沖洗、牲畜的淋洗、屠宰、煺毛、解體、佟修、副食品加工、洗油、油脂加工等。此外，還有來自車間衛生設備、洗衣房等設施的生活污水和冷凍機方的冷卻水。其中生產過成產生的富含有機物的廢水其污染負荷很高。因此，對該肉制工業廢水處理主要采用厭氧處理與好氧處理相結合的方法。 根據設計進水、出水的水質指標分析，考慮到污水負荷高、工藝先進可靠、流程簡單、易于管理、操作靈活的原則，選定了如下工藝流程。對于肉制廠污水其處理過程分為一級處理、二級處理。一級處理：格柵、調節池、隔油沉淀池；

2、二級處理：生物厭氧接觸法、輻流式沉淀池、生物接觸氧化池該工藝的最大優點是：廢水通過一級預處理階段去處大部分無機顆粒、懸浮物、油脂和色度。引進二級生物處理更好的去處有機污物及難于用物理化學法處理掉的各種污染物。污泥處理過程主要通過污泥的濃縮、脫水等工序，利用適當的技術措施，為污泥提供出路，最終將污泥部分或全部外運與利用。關鍵詞：工業廢水,廢水處理, 一級處理, 二級處理,去除率目錄1設計任務書11.1設計題目11.2設計資料11.3設計內容及要求11.4推薦參考文獻12、工藝流程選擇22.1廢水來源22.2水質特征22.3廢水處理工藝選擇22.4工藝設備簡介43設計計算書63.1格柵的計算63.

3、1.1粗格柵63.1.2細格柵63.2隔油沉淀池計算73.3調節池的計算83.4厭氧接觸反應器83.4.1消化池83.4.2沉淀池93.5生物接觸氧化池93.6接觸沉淀池113.7污泥部分的計算113.7.1集泥井113.7.2污泥重力濃縮池124污水廠平面布置圖與構筑物圖13參考文獻13總結13謝辭141設計任務書1.1設計題目某肉制品有限公司污水處理廠工藝設計1.2設計資料（1）設計水量14000 m3/d（2）水質設計的進水水質 (mg/L , pH除外)項目pHNH3- NSSCODcrBOD5色度進水6103090200800200025009001200800250（3）處理要求設

4、計的出水水質 (mg/L , pH除外)項目pHNH3- NSSCODcrBOD5色度出水6.08.5<15<70<80<30<501.3設計內容及要求（1）設計內容通過論證分析，確定合理的工藝流程；選擇適宜的設計參數，對構筑物進行設計計算，確定構筑物的工藝尺寸及主要構造；進行污水處理站的平面布置，合理安排處理構筑物。（2）設計成果設計說明書一份，含工藝計算；要求大圖（A3）兩張以上，其中包括平面布置圖和主要構筑物工藝圖。（3）設計要求工藝選擇合理；設計計算概念清楚，公式選取正確設計說明書條理清晰，層次分明，文字通順，格式規范；圖紙表達正確，符合制圖規范。1.4推

5、薦參考文獻給水排水設計手冊；環境工程手冊（水污染防治卷）；水污染控制工程教材及其他相關書籍及刊物。2、工藝流程選擇2.1廢水來源肉類加工是指對豬、牛、羊等家畜和雞、鴨等家禽等屠宰和進一步加工，以便生產人們生活所需要的肉類食品和副食品。 在屠宰和肉類加工的過程中，要耗用大量的水，同時又要排除含有血污、油脂、毛、肉屑、畜禽內臟雜物、未消化的食料和糞便等污染物質的廢水，而且此類廢水中還含有大量對人類健康有害的微生物。屠宰和肉類加工廠的廢水主要產生在屠宰工序和預備工序。廢水主要來自于圈欄沖洗、宰前淋洗和屠宰、放血、脫毛、解體、開腔劈片、清洗內臟腸胃等工序，油脂提取、剔骨、切割以及副食品加工等工序也會排

6、放一定的廢水。此外，在肉類加工廠還有來自冷凍機房的冷卻水，以及車間衛生設備、洗衣房、辦公樓和場內福利設施排出的生活污水等。2.2水質特征屠宰廢水成分復雜，廢水中含有大量的有機物質，具有以下特點：(1)、廢水呈褐紅色，主要是由屠宰動物的血污造成；(2)、具有較強的腥臭味，主要是由畜禽血和蛋白質分解造成；(3)、夾帶有大量的懸浮物，主要由畜禽皮毛、肉屑、骨屑、內臟雜物、 未消化的食物和糞便等構成；(4)、含有較高動物油脂；(5)、含有大量大腸桿菌。這些廢水若不經過處理，直接排入城市下水管網或自然水體，將會嚴重污染周圍的水體環境,造成水體嚴重富營養化，使水體發黑變臭，嚴重影響人們的日常生活和身心健康

7、。2.3廢水處理工藝選擇污水處理工藝的選擇與污水性質進、出水水質密切相關。本設計BOD/COD=0.360.6,可生化性很好，故本設計采用厭氧好氧工藝結合處理方法。以達到去除 COD,BOD,NH3N,P的目的.2.3.1厭氧反應器的選擇由于屠宰廢水的進水水質中COD和 BOD濃度很高，需要設置厭氧工藝作為好氧工藝處理的前處理，在厭氧處理器的選擇上有UASB工藝以及厭氧接觸法(AC)。 厭氧接觸工藝又稱厭氧活性污泥法，是對傳統消化池的一種改進。在傳統消化池中，水利停留時間等于固體停留時間，而在厭氧接觸工藝中，通過將由出水帶出的污泥進行沉淀與回流，延長了生物固體停留時間。由于固體停留時間在生物處

8、理工藝中的重要意義，執意改進大大提高了厭氧消化池的負荷能力和處理效率。由于從消化池中流出的混合液中不可避免地帶有一些未分離干凈的氣體，這些氣體進入沉淀池必然會干擾沉淀池的固液分離，因此，一般在消化池和沉淀池之間要增設脫臭設備，以去除混合液中未分離干凈的氣體，即AC工藝中所采用的真空脫氣器。真空脫氣的真空度一般為508mm水柱。 厭氧接觸法對懸浮物高的有機廢水(如肉類加工廢水等)效果很好，懸浮顆粒成為微生物的載體，并且很容易在沉淀池中沉淀。由于厭氧接觸法對廢水SS中所含的細小毛類物質有很好的去除率，達80%以上，所以在整套工藝的設計上K可不設計氣浮池。 采取升流式厭氧污泥床(UASB)處理肉類加

9、工廢水并取得成功的關鍵在于使反應器中維持高濃度的厭氧污泥。但由于肉類加工廢水濃度不高，水利負荷相對較高，若氣-固-液三相分離進行的不好，污泥流失會大于污泥的生成量，使得反應器中的污泥量不斷減少，造成處理效率大幅度下降。要使氣-固-液三相分離得好，除了分離器的設計要合理外，操作運行條件也很重要，操作運行不當，形成的污泥多為絮狀或絨毛狀，這種形態的污泥容易挾帶厭氧消化過程中產生的微氣泡，沉降性能差，氣-固-液三相分離很難進行。經二者比較，本工藝采用厭氧接觸工藝。2.3.2好氧工藝的選擇 生物接觸氧化法（1）生物接觸氧化法的原理生物接觸氧化法，就是在曝氣池中填充填料，使填料表面長滿生物膜，當廢水流經

10、填料層時，廢水在曝氣條件下和生物膜相接觸，使廢水中有機物氧化分解而得到凈化。生物接觸氧化池又稱侵沒式曝氣池，它是一種兼有活性污泥法和生物膜法特點的廢水處理構筑物，所以它兼有這兩種處理法的優點。（2）生物接觸氧化法具有如下特征 目前所使用的填料多是蜂窩式或列管式填料以及軟性填料，上下貫通，廢水流動的水力條件好，能很好地向固著在填料上的生物膜供應營養及氧。生物膜上的生物相很豐富，除細菌外，還有球衣菌類的絲狀菌、多種種屬的原生動物和后生動物，形成一個穩定的生態系。 填料表面全為生物膜所布滿，具有很高的生物量。據實驗資料，每平方米填料表面上的生物膜可達125g，相當于MLSS13gL,有利于提高凈化效

11、果。 生物接觸氧化法對沖擊負荷有較強的適應能力，污泥生成量少，無污泥膨脹的危害，無需污泥回流，易于維護管理。不產生濾池蠅，也不散發臭氣。生物接觸氧化法的主要缺點是填料易于堵塞，布氣、布水不均勻。 (3) 生物接觸氧化法處理裝置的構造形式 生物接觸氧化法的中心處理構筑物是接觸氧化池，池內填充填料。其處理裝置的形式很多。從水流狀態可分為分流式（池內循環式）和直流式兩種。 所謂分流式，即廢水充氧和同生物膜接觸是在不同的格內進行的，廢水充氧后在池內進行單向或雙向循環。這種類型的生物接觸氧化池的主要特征是：廢水在單獨的格內充氧，進行激烈的曝氣和氧的轉移過程；而在填充填料的另一格內，廢水緩慢地流經填料與生

12、物膜接觸，有利于生物的生長繁殖。廢水反復地經過充氧、接觸兩個過程，進行循環。因此水中的氧是充足的。其缺點是填料間水流緩慢，水力沖刷小，生物膜只能自行脫落，更新速度慢，而且易于堵塞。分流式多用于國外的廢水處理工程。 直流式接觸氧化池即直接在填料底部進行鼓風充氧，如圖1所示.這種構造形式的生物接觸氧化裝置的主要特點是：在填料下直接布氣，生物膜直接受到上升氣流的強烈攪動，加速了生物膜的更新，使其經常保持較高的活性，而且能夠克服堵塞現象。國內多采用直流式。 從供氧方式分，接觸氧化池可分為鼓風式機械式灑水式和射流式等幾種。國內采用的接觸氧化池多為鼓風式和射流曝氣式。2.3.3工藝流程圖根據出水要求及分析

13、，確定方案如下：生物接觸氧化池沉淀池回用或排放格 柵調節池隔油沉淀池消化池 脫氣沉淀池污泥濃縮污泥回流脫水外運沼氣2.4工藝設備簡介(1) 格柵格柵由一組平行的金屬柵條或篩網組成，安裝在污水渠道、泵房集水井的進口處或污水處理廠的端部，用以截流較大的懸浮物或漂浮物，以便減輕后續處理構筑物的處理負荷，并使之正常運行。肉類加工污水中含有較大的懸浮物，這些懸浮物通常通過格柵和篩網加以去除。(2) 調節池 調節池的目的是削弱水質水量波動對廢水處理工藝的影響，利于或保證處理工藝的正常運行，保證穩定的處理效果。從工業企業排出的廢水，其水量和水質都是隨時間變化的，為了保證后續處理構筑物或設備的正常運行，需對廢

14、水的水量和水質進行調節。在本次設計中，采用矩形平面對角線出水調節池。肉類加工廢水在24h之內水質和水量的變化幅度較大，為了使后續工藝的處理效果穩定，在處理流程中設置調節池對廢水的水質和水量進行調節，以減弱水質和水量的變化幅度。(3) 隔油沉淀池肉類加工污水中含有大量的油脂，這些油脂必須在進入主體生物處理工藝前予以去除，否則容易造成管道、水泵和其他設備的堵塞，還會對生物處理工藝造成影響。隔油池與沉淀池合用同一構筑物可以節省投資和占地。隔油沉淀池采用平流式結構，該池的設置主要是強化預處理的作用，一方面隔除水中的浮油、浮渣，減輕后續處理負荷。另一方面 沉淀大部分不溶于水、密度大于水的無機顆粒雜質，有

15、效保保護后續處理設備。隔油沉淀池內設一臺行車式提靶撇油刮泥機。上撇浮油、下刮沉泥，刮泥機往復運行。(4) 厭氧接觸反應器 污水厭氧接觸反應器由三個部分組成，混合接觸池(消化池)、沉淀池和真空脫氣器。廢水先進入混合接觸池(消化池)與回流的厭氧污泥相混合，然后經真空脫氣器而流入沉淀池。接觸池中的污泥濃度要求很高，在1200015000mg/L左右，因此污泥回流量很大，一般是廢水流量的23倍。厭氧接觸法實質上是厭氧活性污泥法，不需要抱起而需要脫氣。厭氧接觸法對懸浮物高的有機廢水(如肉類加工廢水等)效果很好，懸浮顆粒成為微生物的載體，并且很容易在沉淀池中沉淀。在混合接觸池中，要進行適當攪拌以使污泥保持

16、懸浮狀態。攪拌可以用機械方法，也可以用泵循環池水。 (5) 生物接觸氧化池 本次課程設計采用一段法，所謂 一段法（一次生物接觸氧化法）也就是一氧一沉法。進水到生物接觸氧化池進行處理，而后進入二次沉淀池進行泥水分離。在此處理過程中，氧化池的流態具有完全混合型的特點，全池填料上的生物膜厚度幾乎相等，BOD負荷大體相同。氧化池中剩余的營養物質(F)與活性微生物重量(M)之比在1.193.57之間，微生物處于對數生長期和生長率下降期的前期。生物膜生長較快，活性較大，降解有機物的速率較高。（6）接觸沉淀池 生物接觸氧化法采用的泥水分離設施有豎流式、氣浮。斜板（管）和接觸沉淀4種。為了與接觸氧化池建設更好

17、匹配，本次課程設計選擇接觸沉淀池。 接觸沉淀池表面水里負荷一般采用57m3（m2·h），停留時間2030min，有效水深為1.82.5m?？諝鉀_洗度采用2440m3（m2·h），沖洗時間1015min。接觸沉淀池濾層的濾料可用礫石、爐渣等粒狀材料。3設計計算書本設計采用的設計流量 Q=14000 m3/d =583.3 m3/h=0.162 m3/s3.1格柵的計算3.1.1粗格柵1.一般說明泵前設置粗格柵的作用是保護水泵2.設計參數柵條寬度S=10mm ；柵條間隙寬度b=20mm；過柵流速 1.0m/s；柵前渠道流速0.55m/s;柵前渠道水深 1.2m；格柵傾角60&#

18、176;；數量2座。3.工藝尺寸(1)格柵尺寸過柵流量 :Q=14000m3/d=583.5 m3/h=0.162m3/s ;柵條間隙數: 有效柵寬 :B=s(n1)+bn=0.01×(261)+0.02×29=0.83m()柵渠尺寸 柵渠過水斷面S= =0.162/0.55= 0.295 m2 柵渠尺寸（長×寬）590mm×500mm3.1.2細格柵1一般說明細格柵的作用是保證后續處理系統的正常工作。采用機械清渣時，由于機械連續工作，格柵余渣較少，因此，格柵后通常不設漸變段。2.設計參數柵條寬度S=10mm ；柵條間隙寬度b=10mm；過柵流速 1.0

19、m/s；柵前渠道流速0.6m/s;柵前渠道水深 0.8m；格柵傾角60°；數量2座。3.工藝尺寸(1)格柵尺寸 柵條間隙數 18.8 n取19有效柵寬 B=S(n1)+bn=0.01×(191)+0.02×19=0.56m(2) 柵渠尺寸柵渠過水斷面S= =0.27m2 柵渠尺寸（長×寬）500 mm×540 mm3.2隔油沉淀池計算1設計參數 表面負荷q 2 m3/（m2·h）； 沉淀時間t 1.5h； 最大設計流量時的水平流速 5mm； 排泥時間間隔T 2d；2工藝尺寸(1)池子總面積A，m2=583.3/2=292m2(2)沉淀

20、部分有效水深h2，m h2=q t=2×1.5=3m(3)沉淀部分有效體積 V=Q×t=583.3 m3/h×1.5h=875 m3(4)池長L，m L=t×3.6=3.6×5mm×1.5h=27m(5)池子總寬度B，m B=A/L=292/27=11m(6)池子個數n，個 n=B/b b取6 則n=11/6=1.83 n取2(7)校核長寬比 L/B=27/6=4.5>4（符合要求）(8)污泥部分需要的總容積V，m3 = =×2= 196 m3(9)每格污泥所需容積 m3 (10)污泥斗容積V1 ，m3 = =4.68

21、m則=62.3 m3(11)污泥斗以上梯形部分污泥容積V2 ，m3 l1=27+0.3+0.5=27.8ml2=6m m3 (12)污泥斗和梯形部分污泥容積 + =62.3+21.6=83.9 m3 每池設3個污泥斗 83.9 ×3=167.8>98 m3夠放2d的污泥(13)池子總高度 設緩沖層高度h3=0.5m H=h1+h2+h3+h4=0.3+3+0.5+0.213+4.68=8.693m 3.3調節池的計算1設計參數由于本設計中水質浮動不是很大，因此水力停留時間取8h，有效水深4.5m,超高0.3m，最低水深1.0m 2工藝尺寸(1)池容Q×HRT=583.

22、3 m3/h×8h=3500 m3（2）H=h1+h2+h3=4.5+0.3+1=5.8m(3)A=V/H=3500/5.8=603.5m2 根據面積取長30.2m寬20m3.4厭氧接觸反應器污水厭氧接觸反應器由三個部分組成，混合接觸池(消化池)、沉淀池和真空脫氣器。3.4.1消化池1設計參數消化時間t 1d； 消化池數 2座；2工藝尺寸(1)反應區總容積V，m3； V=Q·t=14000 m3/d×1d=14000 m3 則單池容積V0=V/2=7000 m3(2)消化池尺寸采用圓柱形消化池，柱體直徑D取27m，集氣罩直徑d1取3m，池底下椎體直徑d2=取3m；

23、集氣罩高度h1取1.5m，上椎體高度h2取2m，消化池柱體高度h3取13m（<D/2）,下椎體高度h4取2m，則消化池總高度H= h1+ h2 +h3+ h4=1.5+2+2+13=18.5m(3)結構計算集氣罩容積V1 m3 弓形部分容積 m3圓柱部分容積下椎體部分容積則消化池有效容積V0= V3+ V4=7345+428.6=7773.6 m3>7000 m3(6)總產氣量 G=0.4×14000×2.25×0.75=9450 m33.4.2沉淀池本次設計采用輻流式沉淀池1設計參數表面負荷 1.5 m3/（m2·h）；沉淀時間 2h；中心

24、進水管 下部管內流速1=1.2 m/s； 上部管內流速2=1.0m/s；出管流速3=0.8m/s；數量 2座2工藝尺寸 (1)沉淀部分水面面積F,m2 ，n取2 =1.5 3.5 生物接觸氧化池設計數據：Q=120m3h,進水COD=500mgL,進水BOD=105mgL.氧化池為順流式，底部進水，進氣，上部出水。（1）接觸氧化池尺寸 COD去除率E1=85;BOD去除率=90. 有效容積： V=882 m3 式中 S 進水BOD濃度，gl NV 有機負荷率，取1.5kgBOD(m3d)反應池總面積A=（m2）式中 H填料層高度，一般采用3.0m.接觸氧化池4座，每池8格。單池面積: f=(m

25、2)池單格面積：a=(m2)池平面尺寸：單格尺寸長取5m,格寬m;單格尺寸5m×1.84m. 池深H0=H+h1+h2+(m-1)h3+h4 =3+0.5+0.4+0.25+1.0=5.2式中 h1超高，取0.5m； h2填料層上水深,取0.4m；h3上下填料層間距，取0.25m；m 填料層數，2層；h4填料至底部高度，取1.0m.停留時間：t=(h)(2)供氣系統 采用在填料下直接曝氣方式，曝氣充氧的擴散裝置采用多孔管。管設在距池底0.7m處，孔徑取5.0mm，孔在管的兩側交錯排列。接觸氧化池需氧量 Oa=AQ(S0-Se)+bXV式中 a 去除每1kgCOD的需氧量，kgO2kg

26、COD(a=0.75kgO2kgCOD);S0,Se進出水BOD濃度，kgm3;Q進水量，m3d;b微生物自身氧化系數，kgO2kgMLSS(b=0.12kgO2kgMLSS);XMLSS濃度，kgm3;V池容積，m3Oa=0.75×14000×(0.105-0.0105)+0.12×4×882=1415.61kgd=58.98kgh查的水中溶解氧飽和度分別為Cs(20)=9.17mgl,Cs(30)=7.63mgl氣出口處的絕對壓力（Pb）為：Pb=1.103×105+9.8×4.4×103=1.444×105

27、(Pa)氧轉移率（E）為10，則空氣離開曝氣池時氧的百分比為： QT=19.3溫度為20時，一氧池中的溶解氧飽和度為9.17L,池中的平均溶解氧飽和度為7.63L.溫度為20時，脫氧清水的充氧量為： Ro=(kgh)氧轉移折算系數（一般=0.80.85，取0.8）；氧溶解折算系數（一般=0.90.97，取0.9）；密度，1.0kgL;CL廢水中實際溶解氧濃度，mgL(一般為2mgL);Rt需氧量Oa=58.98kgh.供氣量為：(m3h)每池所需空氣量：(m3h)每單元格所需空氣量：(m3h)每格有4根支管，管長5m，管中心間距1m，孔距50mm，每根管有出氣孔100個。每根支管所需空氣量:(

28、m3h)孔口空氣流速：(ms)各反應池充氣管管徑接觸氧化池：Q=913.21m3h；=28.53m3h設空氣干管流速V=10ms;支管流速=5ms；則干管直徑：,取180mm校核：(ms)支管直徑：(m),取45mm校核：(ms)綜上，接觸氧化池：干管D1=180mm；流速V=9.97ms 支管d1=45mm；流速v=4.98ms.3.布水系統采用導流廊道，設進水流速=0.2ms，進水管徑D=150mm.導流廊尺寸：每單格各有一導流廊道，沿單格的長邊，長5m，寬0.6m.導流墻高4.7m，距池底0.5m.4.出水系統出水采用過水孔，與導流廊道相對在另一長邊，設出口流速vb=0.2ms 過水孔所

29、需面積 s= 充滿度為0.6，則 過水孔尺寸 每單格有過水孔3個，孔中心間距1.2m.孔寬0.2m，孔高；取0.60m.過水孔尺寸0.2m×0.60m. 水流方式 水從過水孔流入下一單格的導流廊道，整個反應池呈推流式，如圖3中箭頭方向。 引流渠 格4與格5間有引流渠，渠有效深度0.05m，實際渠深H=0.05+0.25+0.05=0.35(m),渠長10.2m，從格4外側第一孔到格5外側最后一孔，如圖3所示。具體結構尺寸：10.2m×0.3m×0.35m. 出水渠 格8過水孔外側有出水渠，渠寬0.4m，設流速0.2ms，則有效水深，則實際槽深0.1+0.5=0.6

30、(m)，槽坡度為0.01，長5m.具體結構尺寸：5m×0.4m×0.6m.5.其它接觸氧化池 加上導流廊道、引流渠、出水渠等構筑部分，單座反應池的實際尺寸：21m×12m×5.2m；鋼筋混凝土結構。每池配曝氣系統，半軟性材料及支架一套。3.6接觸沉淀池 (1)接觸沉淀池表面積A 沉淀池表面水力負荷N選取5.5m3（m2·h）有效水深為2m，濾料選用爐渣，濾料層高0.5m。沉淀池面積(2)校核水力停留時間 水里停留時間t=符合規程要求。（3） 接觸沉淀池尺寸 沉淀池寬取4m。 池長 沉淀池超高h取0.5m，有效水深取2m，泥斗斜壁設計與水平面傾角

31、為，清水層選取0.4m，濾料層0.5m均包括在有效水深內，緩沖層0.5m，包入泥斗中，泥斗下底邊長0.2m， 泥斗高： 沉淀池高：H=h1+h2+h3=0.5+2+3.3=5.8m 沉淀池尺寸：L×B×H=13.3m×4m×5.8m（4）污泥量 污泥產率以Y=0.4kgDSkgBOD5計，含水率97%。則干泥量用下式計算 WDS=YQ（S0-Se）+（X0-Xh-Xe）Q式中 WDS 污泥干重，kgd； Y 活性污泥產率，kgDSBOD5； Q 污水量，m3d S0 進水BOD5值，kgm3； Se 出水BOD5值，kgm3； X0 進水總SS濃度值，k

32、gm3；（取300mgL） Xh 進水中SS活性部分量，kgm3； X e 出水SS濃度值，kgm3.設該污水SS中70%可為生物降解活性物質。污泥干重：WDS=0.4×14000×(0.105-0.0105)+(0.3-0.7×0.3-0.09)×14000=529.3(kgd)污泥體積： （5）校核泥斗容積 泥斗容積計算公式： VS 泥斗容積，m3； h 泥斗高，m； 泥斗傷口面積，m2； 泥斗下口面積，m2。 沉淀池泥斗容積：（6）接觸沉淀池進出水設計 進水導流槽寬0.8m，導流墻下緣至濾料的面距離為1.1m。出水集水槽進水負荷采用1.2L（s&#

33、183;m）。 集水槽總長： 集水槽條數：（條）（7）接觸沉淀池需氣量計算 接觸沉淀池沖洗強度采用30m3（m2·h），沖洗時間15min。工作周期24h。 沉淀池需氣量：(m3h)=26.5（m3min）（8）反沖洗氣管設計 反沖洗氣管設計同樣采用穿孔鋼管，濾速設計同接觸氧化池計算干管、支干管管徑DN250150mm，小支管管徑DN40mm，支管布置間距25cm， 支管上小孔孔徑5mm，小孔孔徑5mm，小孔間距10cm，小孔向下45°開孔，交錯分布。 3.7污泥部分的計算總污泥量的計算(1)初沉池Q1=245m3/d污泥含水率98%(2) 豎流式沉淀池 污泥量Q2=73.

34、5m3/d,污泥含水率98% (3)生物接觸氧化池 污泥量Q3=17.64m3/d，污泥含水率97% 總污泥量Q=245+73.5+17.64=336.14m3/d 3.7.1集泥井設停留時間HRT=8h，總泥量 356m3/d 采用圓形池子，池子有效體積為V=Q×HRT/24=336.14×8/24=112.1 m3有效水深取5m，則池面積 A=22.5m2集泥井的直徑D= 取直徑D=5.5m則實際面積 A=23.8 m2（取A=24 m2） 水面超高0.3m，則實際高度為5.3m3.7.2污泥重力濃縮池取固體負荷(固體通量)M一般為1035kg/(m3·d)

35、取M=25kg/(m3·d)，濃縮時間T=24h 設計污泥量Q=357m3/d,濃縮后，污泥含水率96%，則濃縮后污泥體積P1濃縮前的含水量；P2濃縮后的含水量。根據要求，濃縮池的設計橫斷面面積應該滿足：AQc/M W1=245×1000×(1-98%)=4900kg/d W2=73.5×1000×(1-98%)=1470kg/d W3=17.64×1000×(1-99%)=176.4kg/d 那么，Qc= W1+W2+W3=4900+1470+176.4=6546.4kg/d=272.8kg/h (1)直徑DA= Qc/M=6750.8/25=261.9 m2取2座，則A1=131 m2D= =12.9m 取D=13m則實際面積A1=133 m2 (2) 高度 停留時間，取HRT=24h Qn=Q/n=336.14/2=168.07 m3/dh2=HRT·Q/(24×A)=24×168.07/(24×133)=1.26