1、統建農民安置小區（金河綠洲）項目工程 成都建筑工程集團總公司統建農民安置小區（金河綠洲）項目工程腳手架專項施工方案 編 制 人： 審 核 人： 批 準 人： 成都建筑工程集團總公司二0一五年十一月目 錄1、 工程概況2、 編制依據3、 設計總體思路4、 落地腳手架搭設要求5、 懸挑式腳手架搭設要求6、 特殊部位腳手架要求7、 安全技術管理措施8、 工字鋼挑梁支撐系統施工注意事項9、 保證腳手架安全施工的措施10、 架體防雷構造措施11、 檢查驗收12、 懸挑式扣件鋼管腳手架的計算書13、 落地式扣件鋼管腳手架的計算書一、工程概況：場地概況：本項目用地位于成都市雙流縣九江鎮，場地由2個地塊組成，

2、五顯廟路西側為A地塊，東側為B地塊。用地鄰草金路西延線，其余三面均臨規劃道路。用地內地勢坡度較緩，形狀呈矩形。場地內呈北高南低的地勢。 本項目建設凈用地面積127.83畝，規劃總用地面積174.88畝。建筑面積284960.47平方米，其中：地上部分為213798.17平方米，地下室為71162.3平方米，配套用房面積2310.18平方米。結構類型：剪力墻結構，抗震等級：三級，設計使用年限：50年，基礎類型：筏板基礎，筏板、樓板混凝土強度均為C30。二、編制依據：1、本工程設計圖紙及施工組織設計。2、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011。3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130

3、-2011。4、鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程DB11/T583-20085、品茗安全計算軟件2012版三、設計總體思路：本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合建筑施工安全檢查標準要求，要符合成都市文明標化工地的有關標準。6、根據建筑物平面布置圖的高

4、度、現場施工條件，本工程采用雙立桿落地式腳手架和工字鋼懸挑式雙排鋼管腳手架相結合的搭設方式。搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50m（1.20m)，立桿的橫距為0.85m，大橫桿的步距為1.80 m。采用的鋼管類型為 48.3×3.60, 連墻件采用懸挑架為兩步三跨，落地架為兩步三跨，呈梅花形布置。其中：1#樓：地上10層，高度30.30米；地下室邊沿從第2層6層采用懸挑腳手架，第7層10層做第二次懸挑，其余非邊沿采用落地式雙排腳手架從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m。 2#樓:地上由E戶型（10層）+D戶型（7層）+B戶型（10層）3個單元組成,高度依次為30.30米、21.30、3

5、0.30米；地下室邊沿從第2層6層（7層）采用懸挑腳手架，第7層10層做第二次懸挑，其余非邊沿采用落地式雙排腳手架從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m。 3#樓：本棟由E戶型（11層）+D戶型（11層）+B戶型（11層）3個單元組成，高度依次為33.30米、33.30、33.30米，首層局部為一層商業，其余為住宅；地下室邊沿從第2層6層采用懸挑腳手架，第7層11層做第二次懸挑，其余非邊沿采用落地式雙排腳手架從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m。 5#樓：由C戶型（11層）+C戶型（11層）2個單元組成，高度依次為33.30米、33.30米；地下室邊沿從第2層6層采用懸挑腳手架，第7層11層

6、做第二次懸挑，其余非邊沿采用落地式雙排腳手架從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m。 6#樓：由A戶型（10層）+A戶型（10層）2個單元組成，高度依次為30.30米、30.30米；全部采用落地式雙排腳手架從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m。7#樓：由B戶型（10層）+D戶型（7層）+B戶型（10層）3個單元組成，高度依次為30.30米、21.30米、30.30米；地下室邊沿從第2層6層（7層）采用懸挑腳手架，第7層10層做第二次懸挑，其余非邊沿采用落地式雙排腳手架從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m。 8#、9#樓：由A戶型（7層）+B戶型（10層）+B戶型（10層）3個單元組成高度依

7、次為21.30米、30.30米、30.30米；地下室邊沿從第2層6層（7層）采用懸挑腳手架，第7層10層做第二次懸挑，其余非邊沿采用落地式雙排腳手架從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m。 10#樓：由B戶型（11層）+B戶型（11層）+B戶型（11層）3個單元組成，高度依次為33.30米、33.30米、33.30米；地下室邊沿從第2層6層采用懸挑腳手架，第7層11層做第二次懸挑，其余非邊沿采用落地式雙排腳手架從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m。 11#樓：由D戶型（11層）+E戶型（11層）+E戶型（11層）3個單元組成，高度依次為33.30米、33.30米、33.30米，首層局部為一層

8、商業，其余為住宅；地下室邊沿從第2層6層采用懸挑腳手架，第7層11層做第二次懸挑，其余非邊沿采用落地式雙排腳手架從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m。 12#樓：由B戶型（11層）+B戶型（11層）2個單元組成，高度依次為33.30米、33.30米，首層局部為一層商業，其余為住宅；地下室邊沿從第2層6層采用懸挑腳手架，第7層11層做第二次懸挑，其余非邊沿采用落地式雙排腳手架從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m。 13#：由B戶型（11層）+B戶型（11層）2個單元組成，高度依次為33.30米，33.30米，首層局部為一層商業，其余為住宅；地下室邊沿從第2層6層采用懸挑腳手架，第7層11層做

9、第二次懸挑，其余非邊沿采用落地式雙排腳手架從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m。 15#樓：由B戶型（11層）+B戶型（11層）2個單元組成，高度依次為33.30米、33.30米，首層局部為一層商業，其余為住宅；地下室邊沿從第2層6層采用懸挑腳手架，第7層11層做第二次懸挑，其余非邊沿采用落地式雙排腳手架從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m。 16#樓：A戶型（11層）+B戶型（11層）+B戶型（11層）3個單元組成，度依次為33.30米、33.30、33.30米，首層局部為一層商業，其余為住宅；地下室邊沿從第2層6層采用懸挑腳手架，第7層11層做第二次懸挑，其余非邊沿采用落地式雙排腳手架

10、從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m。 17#樓：由A戶型（11層）+A戶型（11層）+A戶型（11層）3個單元組成，建筑物高度依次為33.30米、33.30、33.30米；全部采用落地式雙排腳手架從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m。 18#樓：由E戶型（11層）+E戶型（11層）+E戶型（11層）3個單元組成，高度依次為33.30米、33.30、33.30米；全部采用落地式雙排腳手架從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m。 19、20#樓：由C戶型（11層）+C戶型（11層）2個單元組成，高度依次為33.30米、33.30。全部采用落地式雙排腳手架從地下室頂板到設計女兒墻標高+1.5m

11、。四、落地式腳手架搭拆要求：1、落地式外腳手架兩部分：搭設在地下室頂板上，根據設計，本地下室頂板荷載不大于15KN/m2，經計算落地腳手架未超過15KN/，因此，該部分基礎不另加固處理。2、架體構造及有關參數落地腳手架和懸挑腳手架，由雙排48.3鋼管、外腳手架立桿、大橫桿、小橫桿、剪力撐、木腳手板、綠色密目安全網、水平兜網構成。立桿縱向間距1.5m，離墻不大于0.2m，橫向間距0.85m，步距1.8m，腳手板按同時施工2層，鋪設三層腳手板的原則，縱向水平桿布置四根腳手板用鋼管扣件與立桿夾緊扎牢；掃地桿縱橫布設，每步設踢腳桿和防護桿；水平剪刀撐至架體底平面距離與水平剪刀撐間距不宜超過6m，每個轉

12、角處還應加設一道，左右連續設置，以保證整個架設工程的質量及安全，與地面線呈45°60°角，搭接點用三只回轉扣件固定，搭接長度不得少于1m；腳手架連墻件采用2步2跨，豎向間距3.6米、水平間距4.5m，采用鋼管剛性拉接，轉角處搭設連墻件。所有外腳手架外立桿、外防護桿、小橫桿均刷黃色油漆，滿掛綠色密目網在外腳手架外側內立面。3、架體搭設與拆除程序（1）鋼管落地腳手架場地平整、夯實定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿(格柵)剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。（2）拆除程序：腳手架拆除順序序遵循與搭設順序相反，先搭后拆、后搭先拆，每步同時拆除。4、技術

13、交底與驗收及使用（1）架體搭設方案必須經相關部門審批后方可實施。實際搭設與本方案不同之處時，需另作補充方案。及時做好方案變更工作。（2）腳手架搭設前必須進行針對性的安全技術交底，每搭設一個部位需做一次技術交底，交底雙方履行簽字手續，每段搭設完畢由項目組織驗收，內容量化，驗收合格后掛上驗收合格牌方可使用。（3）腳手架在使用過程中，架子工要經常檢查架體使用情況，連墻桿是否穩定。腳手板損壞要及時更換，任何人不得任意拆除連墻桿。外架上嚴禁堆放材料，在架件上不用的材料和物體及時清除。五、懸挑式外腳手架搭設要求1、懸挑式腳手架架體構造均同落地式腳手架要求。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，外挑位置見腳手架平面

14、圖，在每根懸挑工字鋼端部設置倒掛斜拉ø15鋼絲繩，規格6*37，外腳手架懸挑工字鋼出頭100mm，內側用U型20圓鋼筋以及繩卡固定，每端設置三道繩卡固定，固定間距為鋼絲繩直徑的6-7倍。2、普通型鋼懸挑腳手架拉環預埋水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。3、項目部對腳手架每半個月定期組織有關人員檢查，檢查重點在架體連結件、懸挑工字鋼固定點，斜掛索等重要部位。六、特殊部位腳手架要求1、落地腳手架在地下室、頂板搭設臨時支承橋時，采取分節落地和加撐桿的辦法加強處理。2、轉角及轉角陽臺處，設置鋼絲索斜拉，加強安全儲備。3、樓層施工電梯進料

15、平臺立桿，按總高度1/2下段，采取雙拼立桿來加強立桿的穩定性。每樓層均設3個鋼管拉結點，標準層第一步設1.9m高，進料平臺用5×10木方條密列固定鋪設，施工電梯防護采用封閉平開門，進料平臺兩側設1.5m高滿鋪模板，外掛安全網。七、安全技術管理措施1、腳手架搭設人員必須經過現行國標特種作業人員安全技術考核管理規定考核合格的專業架子工，上崗人員應定期檢查，合格后方可持證上崗。2、作業人員必帶安全帽、手套，系安全帶、穿防滑鞋。3、作業層的外架上不得超載，嚴禁將模板、泵送管堆放或固定在外腳手架上，嚴禁懸掛主設備，嚴禁在使用期間拆除連墻桿和水平桿。4、嚴禁在腳手架上進行熱作業；必須進行時，設專

16、人看守并有相關的防火措施及設施。5、搭拆腳手架時，地面應設警戒標志并派人看守。6、當有六級以上大風和雪，雨雪天氣應停止作業，雨雪后上架作業應有防滑措施，并掃除積雪。7、腳手架臨邊洞口防護等安全檢查，除正常檢查外，當大雨、雪、臺風來臨前后均應做加強措施和安全檢查。8、腳手架避雷，應按施工現場臨時用電安全技術規范規定執行。9、主要施工部位，作業點和危險區域及主要通道口均設相當的安全標識。10、腳手架拆除順序，要由上而下，一出一清，依次進行，在拆除過程中不得中途換人。11、安全保障網絡圖八、工字鋼挑梁支撐系統施工注意事項：工字鋼及焊條、錨環等材料的材質必須符合作業設計要求。材料必須有材質合格證或質量

17、保證書，材料質量必須達到相關質量標準的要求。從事焊接作業的焊工必須經考試合格并持證上崗。鋼筋錨環或預埋螺栓埋入砼內的錨固長度均不得小于35 d （d為鋼筋直徑）。鋼筋錨環直徑不小于20，材質Q235。工字鋼挑梁可用塔吊配合安裝。工字鋼挑梁安裝完畢，經檢查符合要求后方可鋪設腳手架操作平臺。腳手架操作平臺鋪設由里（指建筑物側）向外逐步鋪設木跳板，最后鋪設安全防護欄桿。操作平臺的拆除順序與搭設順序相反。嚴禁未經同意且未采取措施拆除與腳手架任何有關的桿件或構件。九、保證腳手架安全施工的措施1）鋼管應有出廠合格證，凡有嚴重腐蝕、彎曲、壓扁或裂紋者，均不得使用，使用前應嚴格挑選。2）扣件應有出廠合格證，并

18、應與架桿規格配套使用。3）認真檢查扣件，若有脆裂、變形或滑絲等情況者，嚴禁使用。4）腳手架上的地基必須事先夯實、墊平，在順墻方向鋪50厚木板。5）腳手板必須鋪平穩，不得有“彈簧板”現象，在靠墻一側或端部位置應使用鉛絲綁穩在小橫桿上，以防滑出。6）拆下的架管、架板應采取向下傳遞或繩子捆牢向下吊運的方法。十、架體防雷構造措施 （一）、安裝方案： 、頂部四角和縱向中部設置避雷針。 、用16mm2黃綠雙色銅芯線作引下線，途中用磁瓶，導線綁扎。 、接地裝置的接地線采用三根導體，在不同點與接地體作電氣連接，垂直接地體采用³角鋼、長度為2.2m，接地電阻為。4、避雷帶采用12鍍鋅圓鋼連接，雙面焊，

19、焊接長度為72mm，焊接處焊縫平整，飽滿，并有足夠的機械強度，不得有夾渣、咬口、裂紋、虛焊、氣孔等缺陷；沿外架四角明設。（二）、工藝流程： 避雷針接地體接地干線支架引下線明敷引下線暗敷均壓環 （三）、接地體安裝工藝： 人工接地體（極）安裝應符合以下規定： 1.人工接地體（極）的最小尺寸應符合規范要求。 2.接地體的埋設深度其頂部為0.6m，角鋼及鋼管接地體應垂直配置。 3.垂直接地體長度為2.5m，其相互之間間距為5m。 4.接地體理設位置距建筑物為1.5m；遇在垃圾灰渣等埋設接地體時，應換土，并分層夯實。 5.接地體（線）的連接應采用焊接，焊接處焊縫應飽滿并有足夠的機械強度，不得有夾渣、咬肉

20、、裂紋、虛焊、氣孔等缺陷，焊接處的藥皮敲凈后，刷瀝青做防腐處理。 6.采用搭接焊時，其焊接長度如下： 1）、鍍鋅扁鋼不小于其寬度的2倍，三面施焊。（當扁鋼寬度不同時，搭接長度以寬的為準）。敷設前扁鋼需調直，煨彎不得過死，直線段上不應有明顯彎曲，并應立放。 2）、鍍鋅圓鋼與鍍鋅扁鋼連接時，其長度為圓鋼直徑的6倍。 3）、鍍鋅扁鋼與鍍鋅鋼管（或角鋼）焊接時，為了連接可靠，除應在其接觸部位兩側進行焊接外，還應直接將扁鋼本彎成弧形（或直角形）與鋼管（或角鋼）焊接。十一、檢查驗收普通型鋼懸挑腳手架1、懸挑腳手架放置型鋼的樓層混凝土施工時，項目部技術負責人及安全員要檢查拉環的埋置位置、尺寸及板加固措施，經

21、檢查合格后方可澆注混凝土。2、懸挑放置型鋼、每一層搭設完畢后，項目部技術負責人及安全員進行檢查驗收。3、懸挑腳手架搭設完畢后應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。4、驗收時應具備下列文件(1) 根據編制依據相關文件法規要求所形成的施工組織設計文件。(2) 腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志。(3) 腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄。(4) 腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄。(5) 腳手架工程的施工驗收報告。5、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。(1) 構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固

22、可靠。(2) 安全網的張掛及扶手的設置是否齊全。(3) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求。(4) 垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格。(5) 扣件螺栓是否松動，是否超載。扣件式鋼管腳手架搭設允許偏差項目允許偏差檢查方法備注主柱垂直度架高在30m 以下1/200架高在30m 以上1/500吊線尺量檢查每4m 校正副柱垂直度架高在30m 以下1/200架高在30m 以上1/500吊線尺量檢查每4m 校正立柱間距±100mm尺量檢查大橫桿高差總長的1/300， 不大于50mm拉線尺量檢查十二、懸挑式扣件鋼管腳手架的計算書架體驗算（一）、腳手架參數腳手架搭設方式雙

23、排腳手架腳手架鋼管類型48.3×3.6腳手架搭設高度H(m)18腳手架沿縱向搭設長度L(m)100立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.2立桿橫距lb(m)0.85內立桿離建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算方法不設置雙立桿（二）、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳

24、手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區四川省成都市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s0.214風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)1.25，1.03風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.42，0.35 計算簡圖：立面圖側面圖（三）、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)127100橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5260縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2×(0.04+Gkjb

25、×lb/(n+1)+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.85/(2+1)+1.4×3×0.85/(2+1)=1.36kN/m 正常使用極限狀態 q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1)+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.85/(2+1)+3×0.85/(2+1)=0.99kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.36×1.22=0.2kN·m =Mmax/W=0.

26、2×106/5260=37.14N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.99×12004/(100×206000×127100)=0.53mm max0.53mmminla/150，10min1200/150，108mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.1×1.36×1.2=1.79kN 正常使用極限狀態 Rmax'=1.1q'la=1.1×0.99×1.2=

27、1.31kN（四）、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.79kN q=1.2×0.04=0.048kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1'=Rmax'=1.31kN q'=0.04kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kN·m) =Mmax/W=0.51×106/5260=96.31N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.094mmminlb/150，10min850/150，105.67mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態

28、 Rmax=1.81kN（五）、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=1.79/2=0.9kNRc=0.9×8=7.2kN 橫向水平桿：Rmax=1.81kNRc=0.9×8=7.2kN 滿足要求！（六）、荷載計算腳手架搭設高度H18腳手架鋼管類型48.3×3.6每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.12+1.2×2/

29、2×0.04/1.8)×18=2.64kN 單內立桿：NG1k=2.64kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(18/1.8+1)×1.2×0.85×0.35×1/1/2=1.96kN 單內立桿：NG2k1=1.96kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(18/1.8+1)×1.2×0.17×1/

30、1=2.24kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.2×18=0.22kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.96+2.24+0.22=4.42kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=1.96kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.2×0.85×(1×3)/2=1.53kN 內立桿：NQ1k=1.53kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單

31、外立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.64+4.42)+ 0.9×1.4×1.53=10.4kN 單內立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.64+1.96)+ 0.9×1.4×1.53=7.45kN（七）、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H18立桿截面抵抗矩W(mm3)5260立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)506連墻件布

32、置方式兩步三跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=1×1.5×1.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7×103/15.9=169.81210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.155×1.5×1.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12×103/15.9=196.13 查規范表A得，=0.188 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.64+4.42)+1.4×1.53=10.61k

33、N =N/(A)=10613.88/(0.188×506)=111.57N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.64+4.42)+0.9×1.4×1.53=10.4kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.35×1.2×1.82/10=0.17kN·m =N/(A)+ Mw/W=10399.68/

34、(0.188×506)+170691.48/5260=141.77N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！（八）、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)15.8連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4×k×2×h×3×la=1.4×0.42×2×1.8×3×

35、1.2=7.7kN 長細比=l0/i=600/15.8=37.97，查規范表A.0.6得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.7+3)×103/(0.9×489)=24.24N/mm20.85 ×f=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=7.7+3=10.7kN0.9×12=10.8kN 滿足要求！（九）、腳手架材料用量計算腳手架桿部件名稱數量計算公式用量(m)備注立桿2H×(L/la+1)3024縱向水平桿(2×(njj+nzj+nqj)+(2+n)&

36、#215;(H/h+1)×L4200防護欄桿+縱向水平桿橫向水平桿(H/h+1)×(L/la+1)×lb714橫向斜撐(H/h+1)×(L/la+1)×1/6×(h2+lb2)0.5278.686跨1設連墻件LH/(3la×2h)1392步3跨，單位(根)安全網 LH1800單位()腳手板(H/h+1)×1/1×L×lb8501步1設，單位()擋腳板 (H/h+1)×1/1×L10001步1設 懸挑梁驗算（一）、基本參數懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1200主梁與建筑物

37、連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)16主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1250主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)1600梁/樓板混凝土強度等級C20（二）、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉115033001050否 作用點號各排立桿傳至梁上荷載F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)110.613001200210.6111501200 附圖如下：平面圖立面圖（三）、主梁驗算

38、主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000 q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.61/1=10.61kN 第2排：F2=F2/nz=10.61/1=10.61kN 1、強度驗算 彎矩圖(kN·m) max=Mmax/W=15.58&#

39、215;106/141000=110.5N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=21.53×1000×88×1602-(88-6)×140.22/(8×11300000×6)=25.45N/mm2 max=25.45N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=7.32mm=2×lx/250=2×1250/250=10mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-9.54kN,R2=31.47kN（

40、四）、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =0/nz=0/1=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=15.58×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=105.23N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2.8 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.97。 = Mmax/(bWx)=15.58×106/(0.97×1

41、41×103)=114N/mm2f=215N/mm2 符合要求！（五）、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)16主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)1600梁/樓板混凝土強度等級C20壓環鋼筋1壓環鋼筋2 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =4.77kN 壓環鋼筋驗算： =N/(4A)=N/d2=9.54×103/(3.14×162)=11.86N/mm20.85×f=0.85×50=42.5N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應

42、力不應大于50N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 符合要求！十三、落地式扣件鋼管腳手架的計算書（一）、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48.3×3.6腳手架搭設高度H(m)38腳手架沿縱向搭設長度L(m)100立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.85內立桿離建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算方法按雙立桿受力設計雙立桿計算高度H1(m)15雙立桿受力不均勻系數KS0.6（二）、荷載設計腳手板類型竹串片腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式1步1

43、設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.14擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1248橫向斜撐布置方式5跨1設結構腳手架作業層數njj2結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區四川省成都市安全網設置半封閉基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s0.214風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)1.2，0.9，0.74風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)0.45，0.34，0.28 計算簡圖：立面圖側面圖（三）、縱向水平桿驗算縱、橫

44、向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)127100橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5260縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1)+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.85/(2+1)+1.4×3×0.85/(2+1)=1.36kN/m 正常使用極限狀態 q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1)+

45、Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.85/(2+1)+3×0.85/(2+1)=0.99kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.36×1.52=0.31kN·m =Mmax/W=0.31×106/5260=58.03N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.99×15004/(100×206000×127100)=1.294mm max1.294mm

46、minla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.1×1.36×1.5=2.24kN 正常使用極限狀態 Rmax'=1.1q'la=1.1×0.99×1.5=1.63kN（四）、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.24kN q=1.2×0.04=0.048kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1'=Rmax'=1.63kN q'=0.04kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kN

47、·m) =Mmax/W=0.63×106/5260=120.31N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.359mmminlb/150，10min850/150，105.67mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.26kN（五）、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=2.24/2=1.12kNRc=0.9×8=7.2kN 橫向水平桿：Rmax=2.26kNRc=0.9×8=7.2kN 滿足要求！（

48、六）、荷載計算腳手架搭設高度H38雙立桿計算高度H115腳手架鋼管類型48.3×3.6每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1248 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×(H-H1)=(0.1248+1.5×2/2×0.04/1.8)×(38-15)=3.63kN 單內立桿：NG1k=3.63kN 雙外立桿：NG1k=(gk+0.04+la×n/2×0.04/h)×H1=(0.1248+0.04+1.5×

49、;2/2×0.04/1.8)×15=2.96kN 雙內立桿：NGS1k=2.96kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(38-15)/1.8+1)×1.5×0.85×0.35×1/1/2=3.07kN 單內立桿：NG2k1=3.07kN 雙外立桿：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/1/2=15/1.8×1.5×0.85×0.35&

50、#215;1/1/2=1.86kN 雙內立桿：NGS2k1=1.86kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H-H1)/h+1)×la×Gkdb×1/2=(38-15)/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.45kN 雙外立桿：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=15/1.8×1.5×0.14×1/2=0.88kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0.01

51、×1.5×(38-15)=0.34kN 雙外立桿：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×15=0.22kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.07+1.45+0.34=4.87kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=3.07kN 雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.86+0.88+0.22=2.96kN 雙內立桿：NGS2k=NGS2k1=1.86kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la×lb×(njj&#

52、215;Gkjj)/2=1.5×0.85×(2×3)/2=3.82kN 內立桿：NQ1k=3.82kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.63+4.87)+ 0.9×1.4×3.82=15.02kN 單內立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.63+3.07)+ 0.9×1.4×3.82=12.87kN 雙外立桿：Ns

53、=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.96+2.96)+ 0.9×1.4×3.82=11.93kN 雙內立桿：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.96+1.86)+ 0.9×1.4×3.82=10.61kN（七）、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H38雙立桿計算高度H115雙立桿受力不均勻系數KS0.6立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)5260立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)506連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=1×1.5×1.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7×103/15.9=169.81210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.155×1.5×1.8=