1、完整井：當(dāng)井底鉆到不透水層時(shí)（ 1）K=0.732Qlg r1(2 H S1 S2)(S1S2 ) r2Q 為抽水流量S1 ， S2 分別為兩個(gè)觀測(cè)井水位降深ln( r1 )（ 2）K= Qr2，h12h22Q 為抽水流量；h1, h2 為水位高度(2HS)S多層土求土層的滲透系數(shù)平均值：豎直滲透系數(shù)平均值K vHnH ii 1Ki水 平 滲透系數(shù)平均值：K h1nK i H iH i 1土變形計(jì)算sie1ie2 i hi1e1i（ 3）完整井 dupuit 公式 Q=1.366KlgR 為影響半徑r 為抽水井半徑S 為抽水井水位降深非完整井：當(dāng)未鉆到不透水層時(shí)非完整井土層滲透系數(shù)kq ln(

2、 R )Rrnsinees1i2i hii1i1 1e1inais( p2ip1i )hi1e1ii1nzi h ，sii1Esi公式中zi為第 i層土的附加應(yīng)力K=r10r )sin1.8hh0 1 (0.3H h2HHq 為抽水量R 為影響半徑r 為鉆井半徑H 為不受降水影響自然水位面到不透水層的距離h 為非完整井井底到不透水層高度h0 為抽水井水位深流量公式q=kiA水力梯度i= 水頭差 /兩水頭之間距離土的臨界水力梯度icr 與土的物理特征指標(biāo)ds 與 n（或 e）滲流力 J=i* rw ，臨界滲透力 J= icr * rw流土，管涌判別1流土： Pc4(1n)1管涌： Pc4(1n)

3、Pc 為細(xì)顆粒含量 %n 為孔隙率 %常用抽水公式完整井兩個(gè)觀測(cè)井： K=0.732Qlg r1(2 HS1 S2 )(S1 S2 )r2ln( r1 )Qr2，K=h22h12非完整井q ln( R )K=rh0 1 (0.3 10 r )sin1.8hH h2HH無觀測(cè)井Q= 1.366K(2HS)SlgRr先期固結(jié)壓力對(duì)沉降的影響：超固結(jié)土 （pi 為壓縮試驗(yàn)施加的附加應(yīng)力）當(dāng) pi< pcip1i時(shí)nhi Cei lgpcisii 1 1eQip1i當(dāng) pi> pcip1i時(shí)nhipcip1ipisiCcii 1 1eQiCei lglgp1ipci欠固結(jié)土nhip1ipi

4、sCcilgipcii 1 1 eQi十字板剪切試驗(yàn)公式f2MDD 2 H3軟土用十字板剪切儀抗剪強(qiáng)度：cuKC(RyRg ) ；K 為板頭系數(shù)， C 為鋼環(huán)系數(shù)靈敏度： StcuKCRYRgcuKCRYRg取土器計(jì)算：面積比Dw2De2De2顆粒分析：不均勻系數(shù)Cud60d102曲率系數(shù) Ccd30d60d10當(dāng) Cu5， Cc 在 13 之間時(shí)，為級(jí)配良好的礫土試驗(yàn)數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)分析：平均值標(biāo)準(zhǔn)差變異系數(shù)修正系數(shù)裘布依方程：qkh12 h222L抽水工程各點(diǎn)水位降深s H 2Qlg R1 lg r1 r2 r30.73knr 為該點(diǎn)到各抽水口的距離。H 0H壓縮前后土粒體積近似不變1e01eE

5、s1e1 壓縮模量公式a1 2巖土工程勘察規(guī)范場(chǎng)地類別 是根據(jù)場(chǎng)地覆蓋層厚度和場(chǎng)地土剛度等因素，按有關(guān)規(guī)定對(duì)建設(shè)場(chǎng)地所做的分類。用以反映不同場(chǎng)地條件對(duì)基巖地震震動(dòng)的綜合放大效應(yīng)。荷載分項(xiàng)系數(shù)對(duì)由永久荷載效應(yīng)控制的組合，取G =1 35。當(dāng)驗(yàn)算傾覆、滑移或漂浮時(shí)，取G =0 9；三軸試驗(yàn)：UU 不固結(jié)不排水CU固結(jié)不排水CD固結(jié)排水（飽和粘性土）在不排水條件下，試樣在試驗(yàn)過程中的含水量和體積均保持不變，改變3 只能引起孔隙水壓力的同等數(shù)值變化，試樣受剪前的有效固結(jié)應(yīng)力卻不發(fā)生改變，因而抗剪強(qiáng)度也就始終不變， 無論是超固結(jié)土還是正常固結(jié)土，UU 試樣的抗剪強(qiáng)度包線均是一條水平線，即u =0fcu1

6、132天然土層中的土或多或少受到上覆土作用而固結(jié)。三軸中通常用圍壓3 來代替和模擬歷史上曾對(duì)試樣施加的先期固結(jié)壓力3 >c 為正常固結(jié)3 <c 即為超固結(jié)，（在抗剪強(qiáng)度包線圖上，隨圍壓越來越大取值，土前期越來越固結(jié)，直到3 = c 到3 > c ）由于 CU 前期在圍壓的作用下對(duì)土進(jìn)行固結(jié)，故剪前，土中孔隙水壓力為 0，剪切過程中由于試樣不排水，孔隙水壓力越來越大，直到剪切破壞。在排水剪切的條件下，孔隙水壓力始終為0，在試驗(yàn)過程中不產(chǎn)生孔隙水壓力，所以cccd ，cd 。剪切強(qiáng)度包線和摩爾應(yīng)力圓121213 cos 2131213sin 2為剪切破壞面與大主應(yīng)力作用面的夾角。

7、45 ， 為土的內(nèi)摩擦角。2相關(guān)公式：13tan 2 452c tan 452231 tan 2 452c tan 4522荷載效應(yīng)組合按地基承載力確定基礎(chǔ)面積，基礎(chǔ)埋深，按單樁承載力來確定樁的數(shù)量時(shí)，傳至基礎(chǔ)或承臺(tái)底面上的荷載效應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合（ SkSGk c1SQ 1k。ci SQik ）計(jì)算地基變形時(shí)，傳至基礎(chǔ)底面上的荷載效應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合SkSGkq1SQ 1kqi SQik確定基礎(chǔ)或樁臺(tái)高度，支擋結(jié)構(gòu)截面，計(jì)算基礎(chǔ)和支擋結(jié)構(gòu)內(nèi)力，以及確定配筋和驗(yàn)算材料強(qiáng)度時(shí)，上部傳來的荷載效應(yīng)和相應(yīng)的基地反力，按承載力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合S

8、kG SGkq1 SQ1kqi SQikG 通常取 1.35砂土液化判別N cr N 0 1 0.1 d s3 0.1 d w32cN0 為判別液化擊數(shù)基準(zhǔn)值，對(duì)應(yīng)烈度：7,8,9 度，考慮近震采用6,10,16（擊數(shù)取值），考慮遠(yuǎn)震采用 8，12（遠(yuǎn)震無9 度） ds 為標(biāo)貫深度， dw 為水位深度，c 為土的粘粒含量百分?jǐn)?shù)，小于3時(shí)取3土的物理性質(zhì)（三相比例）指含水量wmww 100% msSr ew1dsd%2060土的分類中一些細(xì)節(jié)：1.碎石土中，漂石塊石粒徑大于200mm 含量大于 50%，卵石碎石粒徑大于20mm 含量大于50%，圓礫角礫粒徑大于2mm 含量大于 50%。2.砂土（

9、粒徑大于2mm 含量不大于 50%且粒徑大于 0.075mm 含量大于50%的土）砂土中細(xì)分為：礫砂（粒徑大于2mm 含量占全重 25%50% ）粗砂（粒徑大于0.5mm 含量超過全重50%）中砂（粒徑大于0.25mm 含量超過全重50%）細(xì)砂（粒徑大于0.075mm 含量超過全重 85%粉砂（粒徑大于0.075mm 含量超過全重 50% ）3. 粉土和粘性土（粒徑小于 0.075mm 含量大于 50%的土）Ip 小于等于 10 的土為粉土Ip 在 1017 或等于 17 之間的為粉質(zhì)粘土Ip 大于 17 的土為粘土土的密實(shí)程度或堅(jiān)硬程度：碎石土用動(dòng)探擊數(shù)劃分：松散N63.55；稍密 5N63

10、.510 ；中密 10N63.5 20；密實(shí) N63.5 20砂土用標(biāo)貫擊數(shù)劃分：松散N 10；稍密 10N 15；中密 15 N30 ；密實(shí) N 30粉土用孔隙比劃分：稍密粉土的濕度分類：稍濕粘性土用液性指數(shù)劃分：e0.9 ；中密 0.75e 0.9 ；密實(shí) e 0.75w20 ；濕 20 w30 ；很濕 w 30堅(jiān)硬I L0 ；硬塑0 I L0.250.25 I L0.750.75 IL 1I L 1；可塑；軟塑；流塑；土的壓縮系數(shù) a1 2 劃分低，中，高壓縮土：低壓縮性土 a1 20.1MPa 1 中壓縮性土 0.1MPa 1a1 20.5MPa 1 高壓縮性土 a1 20.5MPa

11、1基底壓力軸心荷載作用：FKGK FKG dpkAA（其中 GKG Ad ，G 一般取 20KN/m3 ）偏心荷載作用：pkFKG KM KFKG K 16eM K e FK GKAWlbl當(dāng) eb / 6 時(shí)應(yīng)力重新分布，pk max2 FKG K，其中 ab3lae2用地基承載力特征值及上部荷載 情況，確定基礎(chǔ)面積軸心荷載有pkf a（ pk 相應(yīng)于 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合 時(shí)基底平均壓力值）偏心荷載作用時(shí)不僅滿足 pkf a ，還應(yīng)滿足 pk max1.2 fa關(guān)于地基承載力的修正：用剪切強(qiáng)度指標(biāo)按規(guī)范方法計(jì)算得到的地基承載力不需要修正。用原位測(cè)試，荷載試驗(yàn)及其他經(jīng)驗(yàn)方法得到的地基承載力特征值

12、尚需寬深修正：faf akbb3dmd0.5b 基礎(chǔ)寬度修正系數(shù)，按土的類別查表得；d 基礎(chǔ)深度修正系數(shù)，按土的類別查表得；地基底面下的土的重度m 地基底面以上的土加權(quán)平均重度，水位下取浮重度基底面積的確定軸心荷載作用下FKG Kfa，A就是 AFK，或者 bFKf a；G df a G d一般取 l / b1 2，確定基礎(chǔ)尺寸后，把按所得尺寸對(duì)fa 進(jìn)行修正驗(yàn)算該地基承載力是否滿足pkfa 。偏心荷載作用下先不考慮偏心作用，用軸心荷載的方法，計(jì)算出基底面積，按偏心程度預(yù)估將基底面積擴(kuò)大10%40% ，再取l / b1 2 ，最后計(jì)算基底平均壓力和基底最大壓力是否滿足pkf a 及pk max

13、1.2 f aFK GKM KFKG K16e pkAWlb可知 ：lFKG KFKG K6epkAAl由 M Ke FKGK得pkFKG K6M klbl 2 b淺基礎(chǔ)軟弱下臥層地基承載力驗(yàn)算：pzpczf az當(dāng) Es1 / E s23 時(shí)，計(jì)算基底下臥層頂面附加應(yīng)力：矩形基礎(chǔ)，p zlb pkpc2z tanl2z tanb條形基礎(chǔ)，b pk pc，為應(yīng)力擴(kuò)散角，根據(jù)壓縮模量比與z/b 查表得。p z2z tanb地基基礎(chǔ)穩(wěn)定性驗(yàn)算：地基表層滑動(dòng)穩(wěn)定安全系數(shù)Ks，用基礎(chǔ)底面與土之間的摩阻力的合力與作用于 基底的水平Fi力的合力 之比來表示：K S，為基底摩擦系數(shù)查表得（p699）H i地

14、基深層整體滑動(dòng)穩(wěn)定性驗(yàn)算( 作用于最危險(xiǎn)的滑動(dòng)面上諸力對(duì)滑動(dòng)中心所產(chǎn)生的抗力距與滑動(dòng)力矩的比值)KSM R1.2M S穩(wěn)定邊坡上建筑物穩(wěn)定性： 當(dāng)垂直于坡頂邊緣線的基礎(chǔ)底邊邊長(zhǎng)小于或等于3m 時(shí)，基礎(chǔ)底面外邊緣線至坡頂?shù)乃骄嚯x應(yīng)符合下列要求，且不得小于2.5m條形基礎(chǔ)， ad3.5btand矩形基礎(chǔ)，a2.5b； d 為基礎(chǔ)埋深，為邊坡的坡角。tan剛性擴(kuò)展基礎(chǔ)設(shè)計(jì)：剛性材料要滿足剛性材料的剛性角（允許的寬高比）只規(guī)定： tan寬高比，有b b0h2 tan鋼筋混凝土擴(kuò)展基礎(chǔ)設(shè)計(jì)（基礎(chǔ)底板高度，基礎(chǔ)底板配筋 ）鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)：條基地基凈反力：minF6M1）p j minbb2 ，（偏心

15、矩方向在條基寬度方向，取長(zhǎng)度為地基凈反力：是扣除了基礎(chǔ)自身重力后的基地壓力基礎(chǔ)底板的高度要滿足凈反力對(duì)材料的剪力作用要求而不被破壞。剪切力最大的截面在基礎(chǔ)底板懸臂根部有公式： Vp j lb1V 0.7 ft lh0 ， ft 為混凝土軸心抗拉強(qiáng)度。基礎(chǔ)底板配筋：彎矩計(jì)算： 在1-1 截面： M1 p j lb12 或條基 M12 pj maxpj a12 ，條基墻體材料為混26凝土則 a1 b1，墻體材料為磚墻且放角不大于1/4 磚長(zhǎng)時(shí)取 a1b1 1/4磚長(zhǎng)M受力鋼筋面積：As0.9 f yh0鋼混柱下獨(dú)立擴(kuò)展基礎(chǔ)：豎向軸心荷載作用； Fl0.7 hp ft au h0 ，有 au2 l

16、0b02h0Flp j Al ， Al 為沖切錐面以外范圍的基底面積對(duì)矩形截面柱的矩形基礎(chǔ)，應(yīng)驗(yàn)算柱與基礎(chǔ)交接處以及基礎(chǔ)變階處的受沖切承載力偏心荷載作用： 與軸心作用不同點(diǎn)在于，存在沖切破壞錐體最不利的一側(cè)。au 錐體上下周長(zhǎng)平均值am錐體最不利一側(cè)邊長(zhǎng)平 均值Fl0.7hpft am h0FlpjmaxAl ，相應(yīng)的Al也發(fā)生改變，值考慮沖切錐體最不利的一側(cè)以外范圍的基底面積。基礎(chǔ)底板配筋 （基礎(chǔ)底板的配筋 ,應(yīng)按抗擊彎計(jì)算確定） ，柱下獨(dú)立擴(kuò)展基礎(chǔ)為長(zhǎng)寬兩方向受力鋼筋配置。M =1/12a2'1(2l+a )(p max+p-2G/A)+(p max-p)l' 2'

17、M =1/48(l-a ) (2b+b )(p max +pmin-2G/A)故得基礎(chǔ)底板受力鋼筋面積：AsM， AsM0.9 f y h00.9 f y h0 d鋼筋混凝土擴(kuò)展基礎(chǔ)構(gòu)造要求：錐形基礎(chǔ)的邊緣高度，不宜小于200mm；階梯形基礎(chǔ)的每階高度宜為300500mm 。墊層的厚度不宜小于 70mm；墊層混凝土等級(jí)應(yīng)為c10.擴(kuò)展基礎(chǔ)底板受力鋼板的最小直徑不宜小于10mm ，間距不宜大于200mm ，也不宜小于100mm墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)縱向分布鋼筋的直徑不小于8mm；間距不大于300mm；每平方米分布鋼筋的面積不小于受力鋼筋面積的1/10 ，當(dāng)有墊層時(shí)鋼筋保護(hù)層的厚度不宜小于40mm

18、，無墊層時(shí)不小于70mm。混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于c20。柱下鋼筋混凝土獨(dú)立基礎(chǔ)的邊長(zhǎng)和墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)的寬度大于或等于2.5m 時(shí)，板底受力鋼筋的長(zhǎng)度可以去邊長(zhǎng)或?qū)挾鹊?.9 倍，并宜交錯(cuò)布置。鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)底板在T 形及十字形交接處，底板橫向受力鋼筋僅沿一個(gè)主要受力方向通長(zhǎng)布置，另一方向的橫向受力鋼筋可布置到主要受力方向底板寬度1/4 處；在拐角處底板橫向受力鋼筋應(yīng)沿兩個(gè)方向布置。建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)承載力的規(guī)定按土的剪切強(qiáng)度指標(biāo)計(jì)算地基承載力faM b bM d mdM cckM b , M d ,M c 根據(jù)地基土的內(nèi)摩擦角查表得；為基底土重度m 基底以上土的重度，若在水位線

19、下取有效重度。地基承載力特征值深寬修正faf akbb3dmd0.5b , d 根據(jù)土的性質(zhì)查表得；求地基沉降時(shí)用的附加應(yīng)力系數(shù)（或平均附加應(yīng)力系數(shù)）只與基礎(chǔ)尺寸和層面深度z 有關(guān) (角點(diǎn)法 )？驗(yàn)算軟弱下臥層時(shí)，軟弱下臥層頂面的附加應(yīng)力（即基底附加應(yīng)力擴(kuò)散到軟弱下臥層頂面產(chǎn)生的附加應(yīng)力）不只與基礎(chǔ)尺寸，下臥層埋深有關(guān)，還與持力層和下臥層的壓縮模量(即應(yīng)力擴(kuò)散角 )有關(guān)？為什么呢樁長(zhǎng)對(duì)荷載傳遞也有很重要的影響：當(dāng)樁長(zhǎng)較大L/d>25 時(shí)，因樁身壓縮變形大，樁端反力尚未發(fā)揮，樁頂位移已經(jīng)超過所要求的范圍，此時(shí)傳遞到樁端的荷載還很小，因此，很長(zhǎng)的樁實(shí)際上總是摩擦樁，用擴(kuò)大樁端直徑來提高承載力

20、也是無用的，只能通過減小長(zhǎng)徑比，即擴(kuò)大樁身直徑，來提高樁端阻力。單樁破壞模式：屈曲破壞，由于樁身周邊不能提供足夠的側(cè)向彎曲阻力，樁身在受到樁頂荷載時(shí)，向側(cè)向繞曲破壞，屈曲破壞單樁承載力主要取決于樁身自身強(qiáng)度（或取決于樁身材料強(qiáng)度）整體剪切破壞，樁有足夠的自身強(qiáng)度，樁長(zhǎng)較短，穿過強(qiáng)度低的土，達(dá)到強(qiáng)度較大的土層，在樁端形成滑動(dòng)土鍥的，主要是端阻力承受荷載，而樁端下土出現(xiàn)滑動(dòng)破壞，主要由樁端地基土強(qiáng)度控制的刺入破壞，樁長(zhǎng)較長(zhǎng)，且荷載主要由摩擦阻力承受。摩擦型樁，或樁端入土較深時(shí)，樁的破壞模式就是刺入破壞，主要由沉降變形控制的單樁承載力靜載試驗(yàn)確定單樁承載力（q-s ，s-lgt,相對(duì)變形標(biāo)準(zhǔn)，）原位

21、試驗(yàn)確定單樁承載力單橋靜探雙橋靜探經(jīng)驗(yàn)方法確定單樁承載力經(jīng)驗(yàn)方法確定大直徑單樁承載力管樁，嵌巖樁，后灌注樁單樁承載力的統(tǒng)計(jì)建筑樁基技術(shù)規(guī)范單樁承載力單樁極限狀態(tài)：承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)：1.樁基達(dá)到最大承載力（急進(jìn)破壞和漸進(jìn)破壞）2.樁基發(fā)生不適合繼續(xù)承載的變形3.樁基發(fā)生整體失穩(wěn)，主要位于岸邊，斜坡的樁基，淺埋樁基存在軟弱下臥層的基樁。正常使用極限狀態(tài)：對(duì)應(yīng)于建筑正常使用所規(guī)定的變形限值或達(dá)到耐久性要求的某項(xiàng)限值（ 1， 樁基的變形， 2，樁身和承臺(tái)的耐久性）單樁豎向極限承載力確定：1， 根據(jù)沉降隨荷載的變化特征確定極限承載力：對(duì)于陡降型Q-s 曲線，取該曲線發(fā)生

22、明顯陡降的起點(diǎn)。2， 根據(jù)沉降量確定極限承載力：對(duì)于緩變型Q-s 曲線一般可取s=4060mm 對(duì)應(yīng)的荷載，對(duì)于大直徑樁可取s=0.03D0.06D （ D 為樁端直徑，大樁徑取低值，小樁徑取高值）所對(duì)應(yīng)的荷載值；對(duì)細(xì)長(zhǎng)樁（L/d>80 ）可取 s=6080mm 對(duì)應(yīng)的荷載。3， 根據(jù)沉降隨時(shí)間的變化特征確定極限承載力，取 s-lgt 曲線尾部出現(xiàn)明顯下彎的前一級(jí)荷載值。單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值 確定：（實(shí)測(cè)承載力數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)）實(shí)測(cè)值： Qui ，平均值：Qum1nnQuii 1iQuiQumn2i1標(biāo)準(zhǔn)差： Sni 1n1當(dāng) Sn0.15時(shí)， QukQum當(dāng) Sn0.15時(shí)， QukQum

23、 ，為折減系數(shù)。建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008規(guī)定：設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)，應(yīng)通過單樁靜載試驗(yàn)確定單樁承載力乙級(jí)，當(dāng)?shù)刭|(zhì)條件簡(jiǎn)單時(shí)， 可參照地質(zhì)條件相同的試樁資料， 結(jié)合靜探和經(jīng)驗(yàn)參數(shù)綜合確定，其余的應(yīng)通過單樁靜載試驗(yàn)確定。丙級(jí)，可根據(jù)靜探等原位測(cè)試和經(jīng)驗(yàn)參數(shù)確定。原位測(cè)試法：混凝土預(yù)制樁單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值單橋： QukQskQpkuqsik l ipsk Ap為樁端阻力修正系數(shù)，由樁長(zhǎng)L 查表得；psk1 為樁端全截面以上8 倍樁徑范圍內(nèi)的比貫入阻力平均值；psk2 為樁端全截面以下4 倍樁徑范圍內(nèi)的比貫入阻力平均值；當(dāng) psk1psk 2時(shí) psk1psk1psk2 ；2當(dāng) psk1p

24、sk 2時(shí)， pskpsk2 ；為折減系數(shù)，有psk2 / psk1 比值查表得；qsik 由 qsikpsk 曲線關(guān)系式確定；雙橋： QukQskQpkuf siil iqcApfsi 第 i 層土的探頭平均側(cè)阻力；qc 為取樁端平面以上4d 范圍內(nèi)探頭阻力的土層厚度加權(quán)平均值與樁端平面下1d 范圍內(nèi)探頭阻力的平均值為樁端阻力修正系數(shù)，對(duì)于粘性土，粉土取2/3，飽和砂土取1/2.i 為第 i 層土樁側(cè)阻力綜合修正系數(shù)，粘性土粉土為0.55i 10.04 f si，0. 45砂土 5.05 fsi經(jīng)驗(yàn)系數(shù)法：QukQskQpkuqsik lipsk Apqsik 為第 i 層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)

25、值，可查表得；psk 為極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，可查表得，按照土的物理性質(zhì)和樁的類型查表得樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值和極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值。大直徑樁經(jīng)驗(yàn)參數(shù)法：QukQskQpkusiqsik lip psk Ap對(duì)于擴(kuò)底樁，樁變截面以上2d 長(zhǎng)度范圍不計(jì)側(cè)阻力；sip 為大直徑樁側(cè)阻力，端阻力尺寸效應(yīng)系數(shù)，鋼管樁（根據(jù)經(jīng)驗(yàn)參數(shù)關(guān)系確定鋼管樁單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值）QukQsk Qpk u qsik l ip psk App 為樁端土塞效應(yīng)系數(shù)當(dāng) hb/ d5時(shí)，當(dāng) hb/ d5時(shí)，p 0.16hb / dp0.8（ hb 為樁端進(jìn)入持力層深度，d 為鋼管樁外徑，對(duì)于帶隔板的鋼管樁用ded /n 代替 d，

26、 n 為隔板分隔數(shù)。 ）混凝土空心樁QukQskQpkuqsik lipsk Ajp AplAj 為空心樁端凈面積；管樁Ajd 2d12 ，空心方樁 Aj b 2d1244Apl為空心樁敞口面積Apld124嵌巖樁： Quk QskQrkQskuqsik liQrkr f rk Apr 為樁嵌巖段側(cè)阻和端阻的綜合系數(shù)，與嵌巖深徑比，巖石軟硬程度和成樁工藝有關(guān)，查表得；后注漿灌注樁：?jiǎn)螛敦Q向極限承載力應(yīng)通過靜載試驗(yàn)確定液化效應(yīng)對(duì)單樁豎向承載力的影響：在計(jì)算液化土層的樁極限側(cè)阻力時(shí)應(yīng)乘以土層液化影響折減系數(shù)。樁基的認(rèn)識(shí)！樁長(zhǎng)的參考標(biāo)準(zhǔn)： 決定樁長(zhǎng)應(yīng)該根據(jù)土層的豎向分布特征，選擇地基土持力層 （摩擦

27、持力層和樁端持力層）一些規(guī)定：1.一般選擇較硬土層作為樁端持力層，樁全斷面進(jìn)入持力層深度：粘性土不小于2d，砂土不小于 1.5d ，碎石類（包括強(qiáng)風(fēng)化巖）土不小于1d；2.當(dāng)存在軟弱下臥層時(shí)，樁端下硬土層厚度不小于4d；3.當(dāng)硬土層較厚， 且施工許可時(shí)， 樁的全斷面進(jìn)入持力層深度宜達(dá)到樁端阻力的臨界深度（即再深，樁端阻力也不增加了） 。 臨界深度：砂與碎石類土的臨界深度為310d，隨密度提高而增大，粉土和粘性土的臨界深度為 26d 隨土的空隙比減小而增大。4.巖溶地區(qū)灌注樁基，巖面平整且上覆層較厚時(shí)，嵌入微風(fēng)化或中風(fēng)化巖體的深度宜為2d或不小于 0.2m ；嵌巖灌注樁周邊嵌入完整或較完整的未風(fēng)

28、化，微風(fēng)化中風(fēng)化硬質(zhì)巖體的最小深度不小于 0.5m。5. 承受水平荷載的樁，其入土長(zhǎng)度應(yīng)大于有效樁長(zhǎng)，即對(duì)水平荷載發(fā)揮有效抗力的長(zhǎng)度樁徑的參考標(biāo)準(zhǔn)： 首先考慮各種成樁的最小直徑要求打入預(yù)制樁不小于25cm；干作業(yè)鉆孔樁不小于30cm；泥漿護(hù)壁鉆孔樁沖孔樁不小于50cm；人工挖孔樁不小于80cm。要考慮樁身強(qiáng)度來確定樁截面樁長(zhǎng)徑比的參考標(biāo)準(zhǔn)：根據(jù)施工因素適當(dāng)考慮樁身失穩(wěn)，來確定樁長(zhǎng)徑比。對(duì)于摩擦樁或端承摩擦樁，樁身壓力由樁側(cè)摩阻力傳遞到樁周土中，軸向壓力是隨深度減小的，事實(shí)上不存在樁身壓屈失穩(wěn)的問題；而對(duì)于端承樁或摩擦端承樁，樁端持力層強(qiáng)度低于樁身強(qiáng)度時(shí)，優(yōu)先考慮采用擴(kuò)底灌注樁。當(dāng)高承臺(tái)樁露出地

29、面的長(zhǎng)度較大，或樁側(cè)土為可液化土，超軟土的情況才考慮壓屈失穩(wěn)的問題按施工垂直度偏差控制長(zhǎng)徑比，如設(shè)計(jì)最小中心距一般為2.5d ，樁的允許水平偏差為d/4 ，垂直度允許偏差為1%，由此得以保證相鄰樁端不交匯的條件是樁長(zhǎng)徑比小于等于60.樁的中心距的確定需要考慮的因素：考慮劑土樁成樁過程中的劑土效應(yīng)考慮群樁效應(yīng)p748考慮鄰樁干擾效應(yīng)地基變形與沉降計(jì)算地基沉降量：1.分層總和法 （假設(shè)地基土壓縮變形不允許側(cè)向膨脹，完全采用側(cè)限條件下的壓縮性指標(biāo)）n有 szi hi，zi為第 i 層上的 平均附加應(yīng)力 :（i-1層底附加應(yīng)力 i 層底附加應(yīng)力） /2。i 1Esinai或 s( p2ip )h ，i

30、 11 e1i1iiai 為第 i 層的壓縮系數(shù)， e1i 為在自重壓力下的孔隙比，p1i 為第 i 層土上的平均自重壓力， p2i在施工加壓后第i 層土上層頂壓力（平均附加應(yīng)力+平均自重壓力）nsine1ie2ihi ， e2 i 為施加附加應(yīng)力后，地基壓縮變形后第 i 層土的孔隙比。或 s1e1ii 1i 1分層厚度不大于0.4b，遇水位面，分層面的需要分層。2. 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范方法引入i 平均附加應(yīng)力系數(shù)，是分層總和法的簡(jiǎn)化np0i 1 zi 1sS sSi zii1 EsiS 為沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，按p0 與 f ak 關(guān)系， Esi 壓縮模量當(dāng)量值查表得；Esi 壓縮模量當(dāng)量，E

31、siAi ,其中 Ai p0 i zii1zi 1AiEsip0 基底附加應(yīng)力i 為基礎(chǔ)底面至第i 層土底面范圍內(nèi)的平均附加應(yīng)力系數(shù)，按和z/b 查表得i 為角點(diǎn)下平均豎向附加應(yīng)力系數(shù)，中心點(diǎn)下沉降計(jì)算需要采用角點(diǎn)法計(jì)算中心點(diǎn)豎向平均附加應(yīng)力系數(shù)。n地基沉降計(jì)算深度sn0.025sii1當(dāng)無相鄰荷載影響，基礎(chǔ)寬度在130 米范圍內(nèi)時(shí)，基礎(chǔ)中心點(diǎn)的地基沉降計(jì)算深度zn ，有 znb 2.50.4 ln b關(guān)于地基承載力：臨塑荷載0 dc cot0 ）pcr0 d ，（塑性變形區(qū)取 zmaxcot20 為基底標(biāo)高以上土的重度；為內(nèi)摩擦角（弧度）當(dāng) zmax1b ，有 p1 / 40d ccotb

32、/ 40 d ，為基底 b/ 4 內(nèi)土的重度；4cot2當(dāng) zmax1 b ，有 p1 / 30d ccotb / 30 d ，為基底 b / 3 內(nèi)土的重度3cot2樁頂作用效應(yīng)：豎向力：軸心豎向力作用下： N kFkGk；n偏心豎向力作用下：NkFkGkM xk yiM yk xinyi2xi2水平力：H kH ikn荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，豎向力要滿足以下公式；軸心豎向力作用下：NkRa偏心豎向力作用下：Nk max1.2Ra考慮承臺(tái)效應(yīng)的復(fù)合樁基豎向承載力特征值：不考慮地震作用時(shí)：RRac f ak Ac考慮地震作用時(shí)：aR Ra1.25 c f ak Ac ；Ac A nAps /

33、n負(fù)摩擦力樁基豎向承載力的影響：對(duì)于摩擦型樁，由于持力層的壓縮性大，負(fù)摩擦力引起下拉荷載，樁基隨之下沉，負(fù)摩擦力減小，達(dá)到平衡，一般近似中性點(diǎn)以上側(cè)阻力為0；、對(duì)于端承樁， 由于負(fù)摩擦力引起下拉荷載不至于樁基下沉，樁端土壓縮性小，所以中性點(diǎn)以上負(fù)摩擦力長(zhǎng)期作用，應(yīng)計(jì)算中性點(diǎn)以上負(fù)摩擦力引起的長(zhǎng)期下拉荷載，下拉荷載作為外荷載的一部分驗(yàn)算樁的承載力；負(fù)摩擦力引起的下拉荷載必然引起樁基沉降，當(dāng)樁周土沉降均勻，建筑對(duì)不均與沉降不敏感時(shí)，負(fù)摩擦力引起的沉降不至于危害建筑的正常使用，因此不必驗(yàn)算沉降。但當(dāng)各樁基周圍受到不均勻堆載，不均勻降水，或土層自身不均勻時(shí)，將出現(xiàn)不均勻沉降，各樁因負(fù)摩擦力引起的下拉荷

34、載和沉降也是不均勻的，因此要考慮負(fù)摩擦力驗(yàn)算樁基沉降。中性點(diǎn)深度計(jì)算：一般存在l n/ l0 的關(guān)系查表得，l 0 為可壓縮層下限深度中性點(diǎn)以上負(fù)摩擦力標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算：qsinnii ；ni為負(fù)摩擦力系數(shù)當(dāng)由于土的自重引起的負(fù)摩擦力ii當(dāng)由于地面大面積堆載引出的負(fù)摩擦力ipii 11zeziie 1e2 i考慮群樁效應(yīng)的下拉荷載計(jì)算：Qgnnqsin l icui 1saxsyxc 為負(fù)摩擦力群樁效應(yīng)系數(shù)； c；d qsndm 4sax syx 分別為縱橫方向中心距；qsn 為中性點(diǎn)以上土層厚度加權(quán)平均負(fù)摩擦力標(biāo)準(zhǔn)值；m 為中性點(diǎn)以上土層厚度加權(quán)平均重度。承受拔力的樁基，驗(yàn)算群樁抗拔承載力；兩種

35、破壞模式：整體破壞和非整體破壞；整體破壞時(shí)： N kTgkG gp2非整體破壞時(shí)： N kTukG p21 ulTgk 為整體破壞時(shí)基樁抗拔承載力：Tgki qsik l inTuk 為非整體破壞時(shí)基樁抗拔承載力：Tuki qsik ui li ；i 為抗拔系數(shù)Ggp 群樁基礎(chǔ)所包圍的體積的樁土總自重除以總樁數(shù)；Gp 樁基自重，地下水位以下取浮重度。對(duì)于季節(jié)性凍土的抗凍穩(wěn)定性驗(yàn)算；(對(duì)于季節(jié)性凍土上輕型建筑的短樁基礎(chǔ))整體破壞：f q f uz0TgkN GG gp ；2非整體破壞：f q f uz0TukN GG p2f 為凍深影響系數(shù)，由標(biāo)準(zhǔn)凍深查表得；q f 為切向凍脹力；z0 為標(biāo)準(zhǔn)凍

36、深；NG 為基樁承受的承臺(tái)底面以上的建筑自重，承臺(tái)，土的自重標(biāo)準(zhǔn)值對(duì)于膨脹土上輕型建筑的短樁基礎(chǔ)，驗(yàn)算其抗拔穩(wěn)定性呈整體破壞： uqei leiTgkN GGgp2呈非整體破壞： uqei leiTukN GG p2qei 為大氣影響急劇層中第i 層土的極限脹切力，由現(xiàn)場(chǎng)浸水試驗(yàn)確定；對(duì)于樁距不超過6d 的群樁基礎(chǔ)，持力層下存在承載力低于持力層承載力1/3 的軟弱下臥層時(shí)，應(yīng)驗(yàn)算軟弱下臥層的承載力：z m z faz ； faz 是經(jīng)過深度修正的軟弱下臥層地基承載力特征值FkG k3A0B0qsik l iz22ttanB0 2ttanA0上式是按實(shí)體基礎(chǔ)考慮，驗(yàn)算下臥層地基承載力樁基水平承載

37、力和水平位移：水平靜載試驗(yàn)：成果曲線： H 0 tx0（水平力 -時(shí)間 -位移）； H 0x0 （水平力 -位移梯度） H 0g（水H 0平力 -最大彎矩截面鋼筋應(yīng)力）單樁水平承載力有靜載試驗(yàn)資料時(shí)：對(duì)于預(yù)制樁，鋼樁，配筋率不小于0.65%的灌注樁，單樁水平承載力可根據(jù)水平靜載試驗(yàn)地面處樁身水平位移為10mm（對(duì)水平位移敏感的建筑取6mm ）所對(duì)應(yīng)水平荷載的75%作為水平承載力特征值。對(duì)于配筋率小于0.65%的灌注樁，取水平靜載試驗(yàn)臨界荷載的75%作為水平承載力特征值。無靜載試驗(yàn)資料時(shí)：樁身配筋率小于0.65%的灌注樁水平承載力估算：Rha0.75m f t W0 1.25 22 G 1N NkMm ft An為樁的水平變形系數(shù)；根據(jù)樁頂豎向力性質(zhì)決定，壓力取正，拉力取負(fù)；m 樁截面模量，圓形截面取2，矩形截面取1.75；ft 樁身混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；M 為樁身最大彎距系數(shù)；G 樁身配筋率N 為樁頂豎向力影響系數(shù)，豎向壓力取0.5，豎向拉力取1.0；Nk 為荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下樁頂豎向力；d22 E1 g ，An 換算截面面積；圓形截面A14方形截面 Anb2 12E1gW0 樁身換算截面受拉邊緣的截面模量；圓形截面： W0d d 22E 1g d02；32方形截面：