1、制：核：準：二0三年五月二十三日方案目錄第一節、工程概況11、工程介紹12、編制依據2第二節、tc7525-16d塔吊基礎設計及計算2一、塔機屬性2二、塔機荷載3三、樁頂作用效應計算5四、樁承載力驗算7五、承臺計算8六、配筋示意圖10第一節.工程概況k工程介紹鋼結構主體采用鋼框架結構，地上七層，地下一層。其中一層、二層平面尺寸為 48mx93m ,三層以上平面尺寸為橢圓形。主要柱網為 (9m+8mx4+llm+8mx4+9m)x(9mx2+10m+9mx2)。一層層高 6m,二層層高 6.2m,三層層 高5.8m,四、五、六層層高4.8m,七層層高變化，最高處層高5m,建筑物總高度38.000

2、m。框架鋼梁采用焊接或熱軋h型鋼，框架鋼柱采用焊接箱形鋼柱及方鋼管混凝土柱。 樓板、屋面板采用現澆混凝土樓板。占地面積3875平方米，總建筑面積為17797平方 米，其中地下占4390平方米。其功能包括：公務機聯檢、貴賓休息室，客房及辦公室、 多功能廳等功能；地上及半地下共6層(局部7層)，高38.0米。其三維模型如下： r:二勇一=匸_更|6 =一:=三 i= 全=_三n ! 1 i i i i塔機選型：一臺中聯tc7525,塔吊自由高度為51米, 回轉半徑75米，最大起重量16噸，最大幅度時起重量2.5噸。能夠滿足施工要求。塔吊布置圖如下:2、編制依據(1) 設計藍圖(2) tc7525型

3、塔式起重機安裝使用說明書(3 )塔機塔式起重機安全規程 gb5144-94(4 )起重設備安裝施工及驗收規范 gb50278-98)第二節、tc7525-16d塔吊基礎設計及計算基地工程；于構構；地上1口；地下7口；建筑高度：38m; 準高：4.8m ;建筑面: 4390平方米；本口算主要依據施工及以下范及考文制：1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程jgj/t187-20092、混凝土結構設計規范gb50010-20103、建筑樁基技術規范jgj9420084、建筑地基基礎設計規范gb50007-2011一. 塔機屬性塔機型號tc7525-16d塔機獨立狀態的最大起吊高度ho(m)51.3塔機

4、獨立狀態的計算高度h(m)64.5塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度b(m)2二. 塔機荷載1、塔機自身荷載標準值塔身自重g0(kn)295.9起重臂自重gi(kn)14&35起重臂重心至塔身中心距離rgl(m)37.8小車和吊鉤自重g2(kn)8最大起重荷載qmax(kn)80最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離rqmax(m)15.5最小起重荷載qmin(kn)25最大吊物幅度rqmin(m)75最大起重力矩m 2(kn-m)max80xl5.5, 25x75= 1875平衡臂自重g3(kn)101平衡臂重心至塔身中心距離rg3(m)10平衡塊自重g4(kn)210平衡塊重心至塔身

5、中心距離rg4(m)182、風荷載標準值cok(kn/m2)工程所在地云南昆明市. 2基本風壓o)0(kn/m )工作狀態0.2非工作狀態0.35塔帽形狀和變幅方式儺形塔帽，小車變幅地面粗糙度b類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數血工作狀態1.59非工作狀態1.69風壓等效高度變化系數業1.32風荷載體型系數広工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數a1.2塔身前后片桁架的平均充實率ao0.4風荷載標準值®k(kn/m )工作狀態0.8xl.2xl.59x 1.95x1.32x0.2 = 0.79非工作狀態0.8xl.2xl.69x 1.95x132x

6、0.35 = 1.463、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值fki(kn)295.9+148.35+8+101+210 = 763.25起重荷載標準值fqk(kn)80豎向荷載標準值fk(kn)763.25+80 = 843.25水平荷載標準值fvk(kn)0.79x0.4x2x64.5 =40.76傾覆力矩標準值mk(knm)148.35x37.8+8x75-101 x 10-210x 18+0.9x( 1875+0.5x40.76x64.5) = 4288.19非工作狀態豎向荷載標準值fk*(kn)fki = 763.25水平荷載標準值fvk'(kn)1.46x0.4x

7、2x64.5 = 75.34傾覆力矩標準值mkxknm)148.35x37.8-101x10-210x18+0.5x75.34x64.5 = 3247.344、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值fi(kn)1.2fki = 1.2x763.25 915.9起重荷載設計值fq(kn)1.4fqk= 1.4x80= 112豎向荷載設計值f(kn)915.9+112= 1027.9水平荷載設計值fv(kn)1.4fvk = 1.4x40.76 = 57.06傾覆力矩設計值m(knm)1.2x(14&35x37.8+8x75-101x10-210x18)+1.4x0.9x(1875

8、+0.5x40.76x64.5) =5719.94非工作狀態豎向荷載設計值f(kn)1 .2fr = 1.2x763.25 = 915.9水平荷載設計值fj(kn)1.4fvk' = 1.4x75.34= 105.48傾覆力矩設計值mxkn-m)1.2x(14&35x37.8-101x10-210x18)+1.4x0.5x75.34x64.5 = 4382.76三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺長l(m)5.5承臺長向樁心距ai(m)4樁直徑d(m)0.8承臺參數承臺混凝土等級c35承臺上部覆土厚度h，(m)0承臺混凝土保護層厚度6(mm)50承臺高度h(m)1.5承臺寬

9、b(m)5.5承臺寬向樁心距ab(m)4承臺混凝土自重yc化n/m?)25承臺上部覆土的重度rxkn/m3)19配置暗梁否矩形樁式基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值:gk=bl(hyc+h¥)=5.5x5.5x(l.5x25+0x19)=1134.38kn承臺及其上土的自重荷載設計值：g=1.2gk=1.2xll34.38=1361.25kn樁對角線距離：l=(ab2+ai2)0-5=(42+42)°-5=5.66m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：qk=(fk+gk)/n=(843.25+l 134.38)/4=494.41kn 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：

10、qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l=(843.25+1134.38)/4+(4288.19+40.76x1.5)/5.66=1263.27knqkn、in=(fk+gk)/n(mk+fvkh)/l=(843.25+1134.38)/4-(4288.19+40.76x 1.5)/5.66=-274.45kn2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下:qmax=(f+g)/n+(m+fvh)/l=(10279+136125)/4+(5719.94+5706xl.5)/566=162357knqmin=(f+g)/n-(m+fvh)/l=(1027.9+1361.25)

11、/4-(5719.94+57.06x1.5)/5.66=-429kn四. 樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級c35樁基成樁工藝系數屮c0.85樁混凝土自重yz(kn/m )25樁混凝土保護層厚度6(mm)50樁入土深度h(m)18樁配筋自定義樁身承載力設計值否樁混凝土類型鋼筋混凝土樁身普通鋼筋配筋hrb400 9(1)18地基屬性是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kpa)端阻力特征值qpa(kpa)抗拔系數承載力特征值fak(kpa)碎石20585000.7-按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：q=274.45kn樁身的重力標準值：gp=llapyz=18x0.5x

12、25=226.19knra,=usxiqsiali+gp=2.51 x(0.7x 19.5x5)+226.19 =397.73knqk,=274.45kn<rj=397.73kn滿足要求！3、樁身承載力計算縱向普通鋼筋截面面積：as=n兀疋/4=9><34x 182/4=2290mm2(1) 、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：q=qmax=1623.57kn |/cfiap+0.9fy,as,=(0.85xl7x0.5xl06 + 0.9x(360x2290.22)xw3=7959.66kn q=1623.57kn<|/cflap+0.9as

13、,=7959.66kn滿足要求！(2) 、軸心受拔樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：q，=-qmin=429kn fyas=360x2290.22x 10-3=824.48knq429kn&as=824.48kn滿足要求！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋hrb400 o22120承臺頂部長向配筋hrb400(i)22120承臺底部短向配筋hrb400 0)22120承臺頂部短向配筋hrb400(i>221201、荷載計算承臺有效高度：ho= 1500-50-22/2= 1439mmm=(qmax+qmin)l/2=(1623.57+(-429)x5.66/2

14、=3378.77kn-mx方向：mx=mal=337&77x4/5.66=2389.15knmy方向：my=mai/l=3378.77x4/5.66=2389.15kn-m2、受剪切計算v=f/n+m/l= 1027.9/4 + 5719.94/5.66=1268.13kn受剪切承載力截面高度影響系數：phs=(800/1439)1/4=0.86塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a 1 b=(ab-b-d)/2=(4-2-0.8)/2=0.6man=(ai-b-d)/2=(4-2-0.8)/2=0.6m剪跨比：xb-aib/ho=6oo/l439=0.42,取兀=0.42;x|*= an

15、/h0=600/1439=0.42,取九=0.42;承臺剪切系數：otb=l75/(觴+1)=1.75/(0.42+1)=1.24ai= 1.75/(v 1 )= 1.75/(0.42+1)=1.24phsabf；bho=o.86xl.24x 1.57xl03x5.5xl.44=13251.41kn phsa|ftlh0=0.86xl.24xl.57xl03x5.5xl.44=13251.41knv= 1268.13kn<min(phsabf；bho, phsa|f；lh()= 13251.41kn滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：b+2ho=2+2x 1.44=4ab=4

16、mwb+2ho=4.88m, ai=4m<b4-2ho=4.88m角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1) 、承臺底面長向配筋面積 asi=my/(aic：bho2)=2389.15xlo6/(l.o3xl6.7x55ooxl4392)=o.o12 s=1 (1 -2asi)°-5= 1-(1-2x0.012)°-5=0.012ysi=1<i/2=1-0.012/2=0.994asi=my/(ysiho£i)=2389.15xl06/(0.994xl439x360)=4641mm2最小配筋率：p=max(0.2,45f

17、i/fyi)=max(0.2,45x 1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：ai=max(asi, pbho)=max(4641,o.oo2x55ooxl439)=15829mm2 承臺底長向實際配筋：asi-17803mm2>ai=l5829mm2滿足要求！(2) 、承臺底面短向配筋面積as2= mx/(a2f；bho2)=2389.15xl06/(l03xl6.7x5500xl4392)=0.012=1-(1 -2as2)05= 1-( 1-2x0.012)°-5=0.012ys2= 1 <2/2= 1-0.012/2=0.994as2

18、=mx/(ys2hoi)=2389.15x 106/(0.994x 1439x360)=4641mm2最小配筋率：p=max(0.2,45fj/i)=max(0.2,45x 1,57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：a2=max(9674, plho)=max(9674,o.oo2x55ooxl439)=15829mm2 承臺底短向實際配筋：as2-17803mm2>a2= 15829mm2滿足要求！(3) 、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：as3=l7803mm土0.5as=0.5x 17803=8902mm2滿足要求！(4) 、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：as4-17803mm2>0.5as2-0.5x17803=8902mm2 滿足要求！