1、 *工程地下室頂板施工通道加固方案編制人：審核人：審批人：*工程項目部二0一四年*月目 錄一、工程概況：3二、編制依據(jù)3三、地下室頂板加固范圍3四、車庫頂板堆載情況與荷載分析：4五、地下室頂板強度驗算4六、地下室頂板加固支撐驗算13七、鋼管支撐加固搭設(shè)16八、鋼管加固支撐的檢查18九、施工安全注意措施18附一：*安置房施工運輸通道加固區(qū)域布置圖20*工程 地下室頂板施工通道加固方案一、工程概況： 本工程*公司組織施工。本工程設(shè)計圖紙中規(guī)定的總平區(qū)域地下室頂板允許荷載為23KN/（允許均布活荷載5 KN/+1.2米覆土18 KN/）；有消防車通道群樓地下室頂班允許荷載為43KN/（消防車荷載25

2、KN/+1.2米覆土18KN/）。因施工場地限制，本工程主體結(jié)構(gòu)已接近完成，二次結(jié)構(gòu)及裝飾工程的需要，磚及其它材料堆場、臨時施工道路只能設(shè)置在地下室頂板上。磚及其它材料堆場、臨時施工道路所在區(qū)域，主梁為400*800mm、400*900mm，次梁為300*600mm，板厚180mm，柱距7.8m*7.8m，柱截面為600*600mm，柱高負一層3.95m、負二層3.90m。本工程地下室頂板結(jié)構(gòu)已經(jīng)施工完成2個月。二、編制依據(jù)1、編制依據(jù)：（1）建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn) JGJ59-2011（2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程JGJ130-2011（3） 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-20

3、12)（4）新南小區(qū)四期二區(qū)安置房及配套工程建筑，結(jié)構(gòu)施工圖。三、地下室頂板加固范圍在施工過程中，主要重載車輛為磚車及裝飾等材料運輸。須對地下室頂板進行加固，具體加固區(qū)域詳附圖。在需要加固的區(qū)域內(nèi)按照0.8m*0.8m加密設(shè)置支撐立桿，加固部位的支撐，在工程掃尾階段，確保無重載車輛通行方可拆除。為保證施工車輛行駛在鋼管搭設(shè)區(qū)域，要求在地下室頂板用鋼管搭設(shè)車輛行駛通道圍擋，并用標(biāo)示行駛路線。在車輛進入地下室頂板入口，設(shè)置圍擋，由材料員嚴(yán)格控制進入頂板車輛重量（重量核定嚴(yán)格按照固定車輛和裝載數(shù)量來把控），對于超載的車輛一律不放行，每次放行一輛車通過，待卸完料出場后，再放行下一輛車進入。加固范圍詳見

4、平面布置圖附后。四、車庫頂板堆載情況與荷載分析：1、材料荷載：材料堆放高度不超過2米，材料堆載荷載為20KN/，低于地下室頂板承載力，無需支撐。2、施工道路荷載：由于本工程場地狹窄，施工通道設(shè)置在地下室頂板消防通道區(qū)域上，在運輸車輛經(jīng)過時，車輛荷載較大。施工場地荷載最大的車輛為磚運輸車、干拌砂漿罐。荷載參數(shù)為：磚車自重15T，裝載25T，合計40T;其它材料運輸總重限重40T;干拌砂漿罐：自重3T,罐裝砂漿35T,合計38T選取最大值40T（400KN）五、地下室頂板強度驗算(一）頂板受力以下計算的計算依據(jù)為建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)bcx=btx+2s=0.6+2*0.18

5、=0.96mbcy=bty+2s=0.2+2*0.18=0.56m車輪作用面的局部荷載q=1.3*Q/( bcx* bcy)其中Q為單個輪胎上的荷載，對本工程取100KNq=1.3*Q/( bcx* bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2簡支雙向板的絕對最大彎矩Mxmax=0.1434*242*0.96*0.56=18.66KN·mMymax=0.1176*242*0.96*0.56=15.3KN·m取Mmax=18.66 KN·m跨中最大彎矩產(chǎn)生的等效均布荷載：由Ly/Lx=0.8/0.8=1，查表得=0.0368，=0.0368Qe

6、=18.66/0.0368*12=507KN/m2所以車輪輪壓荷載產(chǎn)生的等效均布荷載為507KN/m2（二）該工程按0.8*0.8m立桿間距對地下室頂板進行加固，以下計算采用“探索者結(jié)構(gòu)計算軟件”復(fù)核。一、示意圖二、依據(jù)規(guī)范 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-2012 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50010-2010三、計算信息 1.幾何參數(shù) 計算跨度: Lx = 800 mm; Ly = 800 mm 板厚: h = 180 mm 2.材料信息 混凝土等級: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2 Ec=3.00×104N/mm2 鋼筋種

7、類: HRB335 fy = 300 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2 最小配筋率: = 0.200% 縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離: as = 20mm 保護層厚度: c = 20mm 3.荷載信息(均布荷載) 永久荷載分項系數(shù): G = 1.200 可變荷載分項系數(shù): Q = 1.400 準(zhǔn)永久值系數(shù): q = 1.000 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值: gk = 0.000kN/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值: qk = 507.000kN/m2 4.計算方法:彈性板 5.邊界條件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定 6.設(shè)計參數(shù) 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù): o = 1.00 泊松

8、比: = 0.200四、計算參數(shù): 1.計算板的跨度: Lo = 800 mm 2.計算板的有效高度: ho = h-as=180-20=160 mm五、配筋計算(lx/ly=800/800=1.000<2.000 所以按雙向板計算): 1.X向底板鋼筋 1) 確定X向板底彎矩 Mx = 表中系數(shù)(G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 9.594 kN*m 2) 確定計算系數(shù) s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*9.594×106/(1.00*

9、14.3*1000*160*160) = 0.026 3) 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.026) = 0.027 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.027/300 = 203mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(b*h) = 203/(1000*180) = 0.113% <min = 0.200% 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = min*b*h = 0.200%*1000*180 = 360 mm2 采取方案d10170, 實配面積461 mm

10、2 2.Y向底板鋼筋 1) 確定Y向板底彎矩 My = 表中系數(shù)(G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 9.594 kN*m 2) 確定計算系數(shù) s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*9.594×106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.026 3) 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.026) = 0.027 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.0

11、00*14.3*1000*160*0.027/300 = 203mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(b*h) = 203/(1000*180) = 0.113% <min = 0.200% 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = min*b*h = 0.200%*1000*180 = 360 mm2 采取方案d10170, 實配面積461 mm2 3.X向支座左邊鋼筋 1) 確定左邊支座彎矩 Mox = 表中系數(shù)(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 確定計算系數(shù) s =

12、 o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.064 3) 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300 = 502mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(b*h) = 502/(1000*180) = 0.279% min = 0.200% 滿足最小配筋要求 采取方案d10170, 實配面積461 mm2

13、4.X向支座右邊鋼筋 1) 確定右邊支座彎矩 Mox = 表中系數(shù)(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 確定計算系數(shù) s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.064 3) 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000

14、*160*0.066/300 = 502mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(b*h) = 502/(1000*180) = 0.279% min = 0.200% 滿足最小配筋要求 采取方案d10170, 實配面積461 mm2 5.Y向上邊支座鋼筋 1) 確定上邊支座彎矩 Moy = 表中系數(shù)(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 確定計算系數(shù) s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*

15、160) = 0.064 3) 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300 = 502mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(b*h) = 502/(1000*180) = 0.279% min = 0.200% 滿足最小配筋要求 采取方案d10170, 實配面積461 mm2 6.Y向下邊支座鋼筋 1) 確定下邊支座彎矩 Moy = 表中系數(shù)(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200

16、*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 確定計算系數(shù) s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304×106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.064 3) 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300 = 502mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(b*h) = 502/(1000*180) =

17、 0.279% min = 0.200% 滿足最小配筋要求 采取方案d10170, 實配面積461 mm2六、跨中撓度計算： Mk - 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩值 Mq - 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算的彎矩值 1.計算荷載效應(yīng) Mk = Mgk + Mqk = (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82 = 6.853 kN*m Mq = Mgk+q*Mqk = (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+1.000*507.000)*0.82 = 6.853 kN*m 2.計算受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs 1) 計算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)

18、準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規(guī)范式 8.1.33) = 6.853×106/(0.87*160*461) = 106.793 N/mm 2) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*180= 90000mm2 te = As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24) = 461/90000 = 0.512% 3) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) = 1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規(guī)范式 8.1.22) = 1.1-0.65*2

19、.01/(0.512%*106.793) = -1.288 因為不能小于最小值0.2，所以取 = 0.2 4) 計算鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E E = Es/Ec = 2.0×105/3.00×104 = 6.667 5) 計算受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f 矩形截面，f=0 6) 計算縱向受拉鋼筋配筋率 = As/(b*ho)= 461/(1000*160) = 0.288% 7) 計算受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs Bs = Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f')(混凝土規(guī)范式8.2.3-1) = 2.0×105*

20、461*1602/1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.288%/(1+3.5*0.0) = 4.329×103 kN*m2 3.計算受彎構(gòu)件的長期剛度B 1) 確定考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù) 當(dāng)'=0時，=2.0 (混凝土規(guī)范第 8.2.5 條) 2) 計算受彎構(gòu)件的長期剛度 B B = Mk/(Mq*(-1)+Mk)*Bs (混凝土規(guī)范式 8.2.2) = 6.853/(6.853*(2.0-1)+6.853)*4.329×103 = 2.164×103 kN*m2 4.計算受彎構(gòu)件撓度 fmax = f*(qgk+qqk)

21、*Lo4/B = 0.00127*(0.000+507.000)*0.84/2.164×103 = 0.122mm 5.驗算撓度 撓度限值fo=Lo/200=800/200=4.000mm fmax=0.122mmfo=4.000mm，滿足規(guī)范要求!七、裂縫寬度驗算: 1.跨中X方向裂縫 1) 計算荷載效應(yīng) Mx = 表中系數(shù)(gk+qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82 = 6.853 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(0.8

22、7*ho*As) (混凝土規(guī)范式 8.1.33) =6.853×106/(0.87*160*461) =106.793N/mm 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因為te=0.0051 < 0.01,所以讓te=0.01 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規(guī)范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.01

23、00*106.793) =-0.123 因為=-0.123 < 0.2,所以讓=0.2 6) 計算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規(guī)范式 8.1.21) =2.1*0.200*106.793/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.0265mm 0.30, 滿足規(guī)范要求 2.跨中

24、Y方向裂縫 1) 計算荷載效應(yīng) My = 表中系數(shù)(gk+qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82 = 6.853 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規(guī)范式 8.1.33) =6.853×106/(0.87*160*461) =106.793N/mm 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=A

25、s/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因為te=0.0051 < 0.01,所以讓te=0.01 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規(guī)范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*106.793) =-0.123 因為=-0.123 < 0.2,所以讓=0.2 6) 計算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(

26、5*1.0*10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規(guī)范式 8.1.21) =2.1*0.200*106.793/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.0265mm 0.30, 滿足規(guī)范要求 3.支座上方向裂縫 1) 計算荷載效應(yīng) Moy = 表中系數(shù)(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(0.000+507.000)*0.82 = 16.646 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(0.87

27、*ho*As) (混凝土規(guī)范式 8.1.33) =16.646×106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因為te=0.0051 < 0.01,所以讓te=0.01 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規(guī)范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.01

28、00*259.397) =0.596 6) 計算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規(guī)范式 8.1.21) =2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 滿足規(guī)范要求 4.支座下方向裂縫 1) 計算荷載效應(yīng) Moy = 表中系數(shù)(g

29、k+qk)*Lo2 = 0.0513*(0.000+507.000)*0.82 = 16.646 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規(guī)范式 8.1.33) =16.646×106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24) =461/90000 = 0.005

30、1 因為te=0.0051 < 0.01,所以讓te=0.01 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規(guī)范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397) =0.596 6) 計算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規(guī)范式 8.1

31、.21) =2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 滿足規(guī)范要求 5.支座左方向裂縫 1) 計算荷載效應(yīng) Mox = 表中系數(shù)(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(0.000+507.000)*0.82 = 16.646 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi=1.0 3) 計算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規(guī)范式 8.1.33) =16.646×106/(0.87*160*461) =259.397N/mm

32、 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因為te=0.0051 < 0.01,所以讓te=0.01 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土規(guī)范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397) =0.596 6) 計算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區(qū)

33、縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規(guī)范式 8.1.21) =2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 滿足規(guī)范要求 6.支座右方向裂縫 1) 計算荷載效應(yīng) Mox = 表中系數(shù)(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(0.000+507.000)*0.82 = 16.646 kN*m 2) 帶肋鋼筋,所以取值vi

34、=1.0 3) 計算按荷載荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土規(guī)范式 8.1.33) =16.646×106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率 矩形截面積，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因為te=0.0051 < 0.01,所以讓te=0.01 5) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) =1.1-0.65*f

35、tk/(te*sk) (混凝土規(guī)范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397) =0.596 6) 計算單位面積鋼筋根數(shù)n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 計算最大裂縫寬度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土規(guī)范式 8.1.21) =2.1*0.596*259.397/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917

36、mm 0.30, 滿足規(guī)范要求 經(jīng)過上面計算，可知在地下室頂板以下采用0.8m*0.8m立桿間距進行支撐可以滿足要求，結(jié)構(gòu)安全。只需進行鋼管支撐架強度驗算，如下所示。六、地下室頂板加固支撐驗算1、地下室頂板與梁加固：在行車道路范圍內(nèi)，寬度5.6米，沿地下室頂板，采用滿堂架加固，鋼管選用鋼管類型為48×3.0，頂面設(shè)支承頂托，頂托與結(jié)構(gòu)接觸面用50×100mm枋木。支架搭設(shè)高度為4.0m，立桿的縱距 b=0.8m，立桿的橫距 l=0.8m，立桿的步距 h=1.60m。 2、加固鋼管搭設(shè)圖：3、立桿的穩(wěn)定性計算 （1）、軸向力計算：計算參數(shù):（考慮汽車及載物全部荷載通過樓板傳遞

37、給支撐架；同時結(jié)構(gòu)的自重仍由支架承受。）進行支架體系的核算。1）軸向力計算：鋼筋混凝土自重25.00kN/m3，施工活荷載2.0kN/m2， 扣件計算折減系數(shù)取1.0。由永久荷載效應(yīng)控制的組合：Q=0.9×1.35×25.00×0.18+0.7×1.40×2.0 = 0.9×(6.1+1.96)=7.25kN/m2輪壓力：取為100kNq=1.3*Q/( bcx*bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2計算單元按立桿800×800間距，考慮后輪兩側(cè)的一組輪胎由4根立桿承擔(dān)受力。則每根立桿豎向力為：（

38、減去消防車和覆土）N=(242-43-7.25)×0.8×0.8÷1/4=30.7KN采用的鋼管類型為48×3.0。 （2）不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 30.7kN ； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.241cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗),W=4.788cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.60m； l0 計算長度，取1.600+

39、2×0.300=2.200m； 由長細比，為2200/16=138； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.375； 經(jīng)計算得到=30700/(0.375×424)=193.1KN/mm2； 不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!4、綜上所述：按施工道路6m寬度搭設(shè)地下室加固支撐系統(tǒng)，其長度視其平面布置圖附后。立桿間距800×800，縱向橫向水平桿步距1.6米，立桿底端設(shè)置掃地桿，離開底部不大于200mm；鋼頂撐采用U型托撐與梁板頂緊，U型托撐上部安放木枋50×100，木枋緊貼結(jié)構(gòu)梁板，托撐其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度

40、不得大于200mm，設(shè)置架體縱橫向垂直剪刀支撐間距8米一道，并在垂直剪刀支撐頂部及底部設(shè)置水平剪刀支撐，所有鋼管采用48×3.0。 七、鋼管支撐加固搭設(shè)1、工藝流程定距定位縱向掃地桿立桿 橫向掃地桿第一步小橫桿與立桿扣緊安第一步大橫桿與各立桿扣緊安第二步小橫桿安第二步大橫桿第三小大橫桿安裝頂托和木枋調(diào)整頂托加設(shè)剪刀撐。2、構(gòu)造要求1）腳手架構(gòu)架按照上述方案驗算，施工運輸通道、鋼筋原材堆放區(qū)現(xiàn)澆梁板底的立桿縱橫向間距為800×800，步距均為不大于1600，實際搭設(shè)時根據(jù)搭設(shè)高度進行選擇。2）縱橫向水平桿 縱向水平桿應(yīng)連續(xù)設(shè)置不間斷；縱向水平桿的對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰縱

41、向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；橫向水平桿單根長度6米。不同步或不同跨兩各相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。 縱向搭接使用對接扣件連接，縱橫向水平桿應(yīng)采用直角扣件固定在立桿上。3）立桿 每根立桿底部應(yīng)設(shè)置厚度不小于20mm的木墊板。腳手架立桿必須設(shè)置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。地下室頂板的頂撐加固立桿與負一層現(xiàn)澆板頂撐加固的立桿必須在同一立面位置，采取上下兩層地下室放線定位，保證上、下層的立桿同心。鋼管立桿頂部應(yīng)

42、采可調(diào)節(jié)U型托，且其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大于200mm，安裝時應(yīng)保證上下同心。立桿接長必須采用對接扣件連接，不得采用搭接或在水平上錯接。對接應(yīng)符合下列規(guī)定：立桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。4）剪刀撐加固區(qū)頂撐加固的架體縱向與橫向剪刀撐跨越立桿45根，縱向應(yīng)每隔610m設(shè)置一道剪力撐，橫向?qū)挾?米連續(xù)設(shè)置，斜桿與地面的傾角宜在45°60°之間。 剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。嚴(yán)禁將外徑48與51的鋼管混合使用。扣