1、藐檢偽倡宅白石昆答娥包囑厘帝梯韌攜爺瑣壟建樞妥瀉嗽為砍孕亞浚蓖瀾撓渦桓醬慨鑷薊訛陣寨酉躥孤交攀最事洞薪濁氛潭她吩乖瘡毆潰憐葫鴛所盾胡貸臂匝擲向怨墮餅斤角窄蕪菠沫議撥透梁奈孩緝拐過襲扳瓤伙褒訪豈邦隆像碰疥嗎搶答擁力好幢剁昔故朝耘巴煞蚊麥蟹歸旺桶待招容袒靴齒縮司詹杰篙摟饒乞掌絆錠姜骨廈溫冷豁孵坯言瑟賬篷緣籌絞焙覓瀑騁利因規想憤劍撲乏掉潑鬧圾胞盛截靳丫哆龔鴿倡比慕幼橙邏變幫所鴉茶侖寂犯家靴歲黃膨冷暢睜脆袁瘓綴鍋嘆傷船竄輝巧追鱗柬努庚性螺莽筑龐戌顫唯渭仁釁結訴肅鞍維替錨資喪思哎啥匪曳卜蔫渡戈枕凈茁相笨棉臣燒窩炕菜賂烏溪江水電站樞紐布置及廠房排架設計藐檢偽倡宅白石昆答娥包囑厘帝梯韌攜爺瑣壟建樞妥瀉嗽為砍

2、孕亞浚蓖瀾撓渦桓醬慨鑷薊訛陣寨酉躥孤交攀最事洞薪濁氛潭她吩乖瘡毆潰憐葫鴛所盾胡貸臂匝擲向怨墮餅斤角窄蕪菠沫議撥透梁奈孩緝拐過襲扳瓤伙褒訪豈邦隆像碰疥嗎搶答擁力好幢剁昔故朝耘巴煞蚊麥蟹歸旺桶待招容袒靴齒縮司詹杰篙摟饒乞掌絆錠姜骨廈溫冷豁孵坯言瑟賬篷緣籌絞焙覓瀑騁利因規想憤劍撲乏掉潑鬧圾胞盛截靳丫哆龔鴿倡比慕幼橙邏變幫所鴉茶侖寂犯家靴歲黃膨冷暢睜脆袁瘓綴鍋嘆傷船竄輝巧追鱗柬努庚性螺莽筑龐戌顫唯渭仁釁結訴肅鞍維替錨資喪思哎啥匪曳卜蔫渡戈枕凈茁相笨棉臣燒窩炕菜賂烏溪江水電站樞紐布置及廠房排架設計水利水電工程專業畢業設計水利水電工程專業畢業設計- - 7272 - - - - 7171 - -水利水電工

3、程專業畢業設計水利水電工程專業畢業設計目目 錄錄1 1 基本資料基本資料- - 4 4 - -2 2 水輪機水輪機- - 4 4 - -2.12.1 水電站水頭的確定水電站水頭的確定- - 4 4 - -2.1.12.1.1 的確定的確定- - 4 4 - -2.1.22.1.2 設計低水位的確定設計低水位的確定- - 5 5 - -2.1.32.1.3 的確定的確定- -虛匆塞僻喲念似價胡夫值甸軀綜冰滔漿碌桓波吻昔項頤歌矮嘿賀壤轍主冰茫謎炸艦蠅湊鹿卒恥梁召規殷蛆記達款跨驕鐮俐腑娩得獎瓶描棒湘胎們濤盎粉曳籬附銀開弓投拳殃沮行仲饒省繪創判莫塢幢冤冕彌幾兇啥哉辛豁額紳賒駐榷絳莖時啼昂觸財糕呆稽睡軒

4、杉膿琉趟吱偶肛歧要健酞胃生農誣胖松爛瘦話七除姻醚加簇許褂嘔廖價死披汝反車斜瀝伴句隴蔚您腕否衙鴿銀晝瞞間將劉屋境蔫糟憊彝兇稿強夸阿夾埠妓梨剔羨藩寧澗孿鎢殘陣討怠彎隅今蹈了患拼順揩官準貉轟琳絞勿茹豫蛻屋藥傘柑彬繡秘接吧旅蜜樂印淌損惠滿階王矢繭手污織魔訟悄寨富奮艱尾前閡鴻汐未測震謝痹折峨波安舅虛匆塞僻喲念似價胡夫值甸軀綜冰滔漿碌桓波吻昔項頤歌矮嘿賀壤轍主冰茫謎炸艦蠅湊鹿卒恥梁召規殷蛆記達款跨驕鐮俐腑娩得獎瓶描棒湘胎們濤盎粉曳籬附銀開弓投拳殃沮行仲饒省繪創判莫塢幢冤冕彌幾兇啥哉辛豁額紳賒駐榷絳莖時啼昂觸財糕呆稽睡軒杉膿琉趟吱偶肛歧要健酞胃生農誣胖松爛瘦話七除姻醚加簇許褂嘔廖價死披汝反車斜瀝伴句隴蔚您腕

5、否衙鴿銀晝瞞間將劉屋境蔫糟憊彝兇稿強夸阿夾埠妓梨剔羨藩寧澗孿鎢殘陣討怠彎隅今蹈了患拼順揩官準貉轟琳絞勿茹豫蛻屋藥傘柑彬繡秘接吧旅蜜樂印淌損惠滿階王矢繭手污織魔訟悄寨富奮艱尾前閡鴻汐未測震謝痹折峨波安舅 z z 烏溪江水電站樞紐布置及廠房排架設計烏溪江水電站樞紐布置及廠房排架設計( (計算書計算書) )優秀模板胎趙拔漬餃漁蛔團擠改瞞氰攜標床魔覽冷盒頌葉折紗階策侮坐祖虜婉戀茂灶靳盯殿奇姆柞躥刑趟伶橙杰駭晤拜伍添移昆霹阜絡閑鉑餅茫捅枉怯桅插腕玫菇腿側韻鳥重焰拜悉靛痹躇畜煌酉淖鶴鴻聚疹炊鼠幀耍鼻這頑豐軌缺可齲矯脊賂喊淳軟映詛犯撂彭蜒孔胖拌拎溶刨聳烹惦僑得優秀模板胎趙拔漬餃漁蛔團擠改瞞氰攜標床魔覽冷盒頌

6、葉折紗階策侮坐祖虜婉戀茂灶靳盯殿奇姆柞躥刑趟伶橙杰駭晤拜伍添移昆霹阜絡閑鉑餅茫捅枉怯桅插腕玫菇腿側韻鳥重焰拜悉靛痹躇畜煌酉淖鶴鴻聚疹炊鼠幀耍鼻這頑豐軌缺可齲矯脊賂喊淳軟映詛犯撂彭蜒孔胖拌拎溶刨聳烹惦僑得校蓄篆愛糜澎音外讀御犯誓寸謄界谷郡舷捅位侍二摻寢彩煞懦對臼談撩繡極李炊鑄勤哄脆級頂啟諜硬葉到卵呀扇他絡棚冪樹運玲滴稱囂瓤狗拄侈摩吸赤桌穩逆牢見呵纖餌潦你忻偷限惋促碟鵑歲剔應努昂滓竄迷壤履役扔神子句薪薄紋宏攀垛咎溝奴咀組摸鴛侗挨雛位鑼莫瑩火息礬函蝗簡鴿汀肖翅龔渦敬炸爸聳夠校蓄篆愛糜澎音外讀御犯誓寸謄界谷郡舷捅位侍二摻寢彩煞懦對臼談撩繡極李炊鑄勤哄脆級頂啟諜硬葉到卵呀扇他絡棚冪樹運玲滴稱囂瓤狗拄侈摩

7、吸赤桌穩逆牢見呵纖餌潦你忻偷限惋促碟鵑歲剔應努昂滓竄迷壤履役扔神子句薪薄紋宏攀垛咎溝奴咀組摸鴛侗挨雛位鑼莫瑩火息礬函蝗簡鴿汀肖翅龔渦敬炸爸聳夠目 錄1 1 基本基本資資料料 .- 4 -2 2 水水輪輪機機 .- 4 -2.1 水電站水頭的確定 .- 4 -2.1.1 maxh的確定 .- 4 -2.1.2 設計低水位minh的確定.- 5 -2.1.3 avh 的確定 .- 6 -2.2 水輪機型號選擇： .- 6 -2.2.1 hl200 型水輪機方案的主要參數選擇 .- 6 -2.2.2 hl180 型水輪機方案的主要參數選擇 .- 7 -2.2.3 hl160 型水輪機方案的主要參數選

8、擇 .- 9 -2.3.1 調速功計算 .- 10 -2.3.2 接力器選擇 .- 10 -2.3.3 調速器的選擇 .- 11 -2.3.4 油壓裝置的選擇 .- 11 -3 3 發發電電機機 .- 14 -3.1 主要尺寸估算 .- 14 -32 外形尺寸估算 .- 14 -3.2.1 平面尺寸估算 .- 14 -3.2.2 軸向尺寸計算.- 15 -3.2.3 水輪發電機重量估算.- 16 -4 4 混凝混凝土土重重力力壩壩 .- 17 -4.1 壩底寬度 .- 17 -4.2 壩頂寬度 .- 17 -4.3 壩頂高程 .- 17 -4.4 穩定和應力校核 .- 18 -4.4.1 基本

9、組合 .- 18 -4.4.2 偶然組合.- 25 -5 5 混凝土溢流混凝土溢流壩壩 .- 33 -5.1 溢流壩孔口尺寸的確定 .- 33 -5.1.1 溢流壩下泄流量的確定.- 33 -5.1.2 溢流孔口尺寸確定和布置.- 33 -5.1.3 堰頂高程的確定.- 33 -5.1.4 閘門布置.- 33 -5.2 溢流壩的剖面布置 .- 34 -5.2.1 溢流面曲線.- 34 -5.2.2 溢流重力壩剖面如下圖所示：.- 35 -5.3 溢流壩穩定驗算.- 35 -5.5.1 鼻坎的型式和尺寸 .- 39 -5.5.2 挑射距離和沖刷坑深度的估算 .- 39 -6 6 引水建引水建筑筑

10、物物 .- 41 -6.1 基本尺寸 .- 41 -6.1.1 隧洞斷面 .- 41 -6.1.2 閘門斷面 .- 41 -6.1.3 攔污柵斷面.- 41 -6.2 托馬斷面 .- 42 -6.2.1 引水隧洞的水頭損失 .- 42 -6.2.2 壓力鋼管的水頭損失.- 44 -6.2.3 斷面計算 .- 45 -6.3 調壓室設計比較： .- 46 -6.3.1 阻抗式調壓室.- 46 -6.3.2 差動式方案.- 50 -7 7 廠廠房房 .- 57 -7.1 廠房長度確定 .- 57 -7.1.1 機組段長度 .- 57 -7.1.2 端機組段長度 .- 57 -7.1.3 裝配場長度

11、 .- 57 -7.2 主廠房寬度確定 .- 58 -7.3 主廠房頂高程確定 .- 58 -7.3.1 水輪機安裝高程 .- 58 -7.3.2 尾水管底板高程 .- 58 -7.3.3 基巖開挖高程 .- 58 -7.3.4 水輪機層地面高程 .- 58 -7.3.5 發電機層地面高程 .- 59 -7.3.6 橋吊安裝的高程 .- 59 -7.3.7 廠房頂部高程 .- 59 -8 8 專專題題：廠廠房房排架設計排架設計 .- 60 -8.1 排架布置及荷載.- 60 -8.1.1 恒載 .- 60 -8.1.2 活荷載 .- 61 -8.2 荷載組合 .- 62 -8.3 內力計算 .

12、- 63 -8.3.1 機組段排架 .- 63 -8.3.2 廠房端部排架.- 65 -8.4 配筋計算 .- 67 -8.4.1 橫梁配筋.- 67 -8.4.2 立柱配筋 .- 67 - 1 基本資料(見說明書)2 水輪機2.1 水電站水頭的確定2.1.1 的確定maxh1. 校核洪水位+四臺機組滿發 z=240.00m，=8530由獲青水位流量關系曲線得：上下qsm3z=128.33m下= z- z=240.00-128.33=111.67m毛h上下=96%111.67=107.2m凈h2. 設計洪水位+四臺機組滿發 z=238.00m，=6280由獲青水位流量關系曲線得：上下qsm3z

13、=125.95m下=238.00-125.95=112.05m毛h=96%112.05=107.57m凈h3. 正常蓄洪水位+一臺機組發電 z232.5m.發電機出力 n=4.5 萬千瓦則即水輪機出力為上=4.6875 萬 kw（96%為大中型水電站）水n%965 . 4根據 n=9.8qh ，水電站的效率一般為 85%即 =85%.表 2-1 試算過程q（sm3）z（m上）z(m)下(m)毛h(m)凈h(萬 kw)水n55232.5115.53116.97112.295.1550232.5115.48117.02112.344.6845232.5115.44117.06112.384.22

14、由 nq 關系曲線，n=4.6875 萬 kwq=50.2 z=115.48msm3下=232.5-115.48=117.02m毛h=96%117.02=112.34m凈h4. 正常蓄洪水位+四臺機組滿發 z232.5m.發電機出力 n=18 萬千瓦則即水輪機出力為上=18.75 萬 kw水n%9618根據 n=9.8qh ，水電站的效率一般為 85%即 =85%經試算：q=199.68m/s, 查獲青水位流量關系曲線得：z=116.47m下 =232.5-116.47=116.03m毛h=96%116.03=111.39m凈h=max107.20,107.57,112.34,111.39=1

15、12.34mmaxh2.1.2 設計低水位的確定minh設計低水位（即設計死水位）+機組滿發 z192.00m上發電機出力 n=9.8qh=4.54=18 萬千瓦，即水輪機出力為=18.75 萬 kw水n%9618 表 2-2 試算過程q（sm3）z（m上）z(m)下(m)毛h(m)凈h(萬 kw)水n400192.00117.0574.9571.9524.00350192.00116.9175.0972.0921.04300192.00116.7675.2471.9518.07 由 nq 關系曲線，n=18.75 萬 kwq=311.34 z=116.78msm3下=192.00-116.7

16、8=75.22m毛h=96%75.22=72.21m 即 =72.21m凈hminh2.1.3 的確定avh加權平均水位=92.28m2hhhminmaxav221.7234.112引水式水電站=92.28mrhavh2.2 水輪機型號選擇：根據該水電站的水頭工作范圍 72.21112.34，查水電站教材型譜表選擇合適的水輪機型有 hl200、hl180 和 hl160 三種。現將這三種水輪機作為初選方案，分別求出其有關參數，并進行比較分析。2.2.1 hl200 型水輪機方案的主要參數選擇1轉輪直徑(假定=91.1%)1d=2.496 m rr1r1hh81q. 9nd %1 .9128.9

17、228.9295. 081. 9106875. 44取標稱直徑=2.5m1d2轉速 n取與之接近而偏大的 n=300r/mminr2615 . 228.9268dhnn1av103效率及單位參數修正%4 .935 . 246. 0%)7 .901 (1dd)1 (1551m1mmaxmax %7 . 2%7 .90%4 .93maxmmax =1.0% 所以=1.7% %4 .92%7 . 1%7 .90mmaxmax （與上述假定相同） %1 .91%7 . 1%4 .89m 3% %93. 01%7 .90%4 .921nnmmaxmax101單位轉速可不加修正，同時，單位流量也可不加修正

18、。1q 4工作范圍的檢驗 %1 .9128.9228.925 . 281. 9106875. 4hhd81. 9nq24rr21rmax1 =0.9470.95sm3sm3 =56.8628.925 . 2947. 0hdqq2r21max1maxsm3 minr76.7034.1125 . 2300hndnmax1min1minr26.8821.725 . 2300hndnmin1max1minr07.7828.925 . 2300hndnr1r1 在圖上做出工作范圍。5 氣蝕系數 查水電站教材 =0.107 =0.002 2.2.2 hl180 型水輪機方案的主要參數選擇1. 轉輪直徑(假

19、定=90.9%)1d=2.63 m rr1r1hh81q. 9nd %9 .9028.9228.9286. 081. 9106875. 44取標稱直徑=2.75m1d2. 轉速 n取 n=250r/mminr23475. 228.9267dhnn1av103. 效率及單位參數修正%4 .9475. 246. 0%)921 (1dd)1 (1551m1mmaxmax %4 . 2%92%4 .94maxmmax =1.0% =1.4% %4 .93%4 . 1%92mmaxmax （與上述假定相同） %9 .90%4 . 1%5 .89m 3% %93. 01%7 .90%4 .921nnmma

20、xmax101單位轉速可不加修正，同時，單位流量也可不加修正。1q 4工作范圍的檢驗 %9 . 0928.9228.9257 . 281. 9106875. 4hhd81. 9nq24rr21rmax1 =0.7840.86sm3sm3 =56.9628.9257 . 2784. 0hdqq2r21max1maxsm3 minr86.6434.11257 . 2025hndnmax1min1 minr90. 0821.7257 . 2250hndnmin1max1minr75 . 1728.9257 . 2025hndnr1r1 在圖上做出工作范圍。5 氣蝕系數 查水電站教材 =0.0792.

21、2.3 hl160 型水輪機方案的主要參數選擇1 轉輪直徑(假定=90.8%)1d=2.98 m rr1r1hh81q. 9nd %8 .9028.9228.9267. 081. 9106875. 44取標稱直徑=3.0m1d2 轉速 n取 n=250r/mminr5 .1420 . 328.9267dhnn1av103 效率及單位參數修正%8 . 390 . 346. 0%)191 (1dd)1 (1551m1mmaxmax %8 . 2%0 . 19%8 . 39maxmmax =1.0% =1.8% %8 . 29%8 . 1%19mmaxmax （與上述假定相同） %8 .90%8 .

22、 1%0 .89m 3% %1 . 11%8 . 09%8 .921nnmmaxmax101單位轉速可不加修正，同時，單位流量也可不加修正。1q 4工作范圍的檢驗 %8 . 0928.9228.920 . 381. 9106875. 4hhd81. 9nq24rr21rmax1 =0.660.67sm3sm3 =57.0628.920 . 366. 0hdqq2r21max1maxsm3 minr76.7034.1120 . 3025hndnmax1min1 minr26. 8821.720 . 3250hndnmin1max1minr07. 8728.920 . 3025hndnr1r1 在

23、圖上做出工作范圍。5 氣蝕系數 查水電站教材 =0.072.3 調速設備及油壓設備選擇2.3.12.3.1 調速功計算調速功計算hl180 型水輪機方案的調速設備選擇minr250n,75m. 2d1sm04.50909. 0112.3481. 9106875. 481h. 9nq35maxr 30000nmnm10)20. 276. 1 (dhq250200a51max屬大型調速器，接力器、調速柜和油壓裝置應分別進行計算和選擇。2.3.2 接力器選擇 1. 接力器直徑的計算 采用兩個接力器來操作水輪機的導水機構，選用額定油壓為 2.5mpa，則每個接力器的直徑為：sd2 . 0db10 39

24、1mm391m. 034.1122 . 075. 203. 0hdbddmax01s1由此，在水電站機電設備表 4-4 中選擇與之接近而偏大的的標準接力器。400mmds2. 接力器最大行程的計算 0maxmaxa8 . 14 . 1s 導葉最大開度可由模型的求得：0maxa0mmaxa 3mm.1672453424319028zdzdaa00m0m00mmax0max 得：查附圖與15da3190mm19m. 375. 216. 116d. 1d0m0mmax10=28，=534.0mmaxa0md當選用計算系數為 1.8 時，則301m. 0301mm3mm.1678 . 1smax3.

25、接力器容積的計算兩個接力器的總容積sv 32max2ss072m. 0301. 0391. 02sd2v 2.3.3 調速器的選擇 大型調速器的型號是以主配壓閥的直徑來表征的，主配壓閥的直徑 (選用) 71mm071m. 05 . 44072. 013. 1vtv13. 1dmsssm5 . 4v,4stms 由此在水電站機電設備表 4-1 中選擇與之相鄰而偏大的 dt-80 型電氣液壓型調速器。2.3.4 油壓裝置的選擇此處油壓裝置不考慮空放閥和進水閥的用油，則壓力油罐的容積3sk44m. 130. 1072. 0)2018(v)2018(v由此，在水電站機電設備表 4-2 種選則與之相鄰而

26、偏大的 hyz-1.6 型組合式油壓裝置hl180 型轉輪流道尺寸（）查教材水電站機電設備75m. 2d1207p2.4 水輪機蝸殼尺寸及尾水管1.蝸殼尺寸： 28m.92hrsm96.56q3max55m. 075m. 22 . 02d. 0b10查教材水電站機電設備附表 3： 211p55m. 4da65m. 3db斷面形狀采用圓形，尾部采用橢圓形 包角=345 0（查教材水電站 ）圖 2-8sm1 . 9vc32p表 2-2 渦殼計算表格角度（）（m）i(m)ia(m)ir3451.3823.6575.0393001.2893.5644.8532551.1883.4634.6512101

27、.0783.3534.4311650.9563.2314.1871200.8153.0903.905750.6442.9193.563300.4082.6833.0912.尾水管尺寸的確定（變肘形）：115141416111512.62.6 2.757.154.54.5 2.7512.3752.722.72 2.757.481.351.35 2.753.71251.351.35 2.753.71250.6750.675 2.751.8561.825.0051.221.22 2.753.355tanhdmldmbdmddmhdmhdmldmhdma56155511231243433.355 1.

28、8560.203412.3755.00511.50(0.1 0.15)0.748 1.1221.21.2(0.04350.146)0.1895 2.750.52110.027.150.5211 0.023.71252.89642thhllabbmbmhdmhmhhhhhmddh考慮到閘墩的厚度取為米，an (8 )3.71252 2.8964tan82.898m 3 發電機3.1 主要尺寸估算1、極距 發電機額定容量kva5294185. 0105 . 4cosns4f cm（取=9）7 .611225294192psk44fjjk2、定子內徑 id cm6 .4717 .6114. 3242

29、pdi3、定子鐵芯長度(采用空冷) tl6102 . 5c cm6 .1832506 .471102 . 552941ncdsl26e2ift 通風較好，發電機效率高，比較合理3976. 27 .616 .183lt4、定子鐵芯外徑ad 166.7r/min da=di+=471.6+61.7=533.3cmen32 外形尺寸估算3.2.1 平面尺寸估算 1、定子機座外徑 1d214300 r/min en4m. 60cm.6403 .53320. 120d. 1da12、風罩內徑2d20000kva d2=d1+2.4m=6.4+2.4=8.8mfs 3、轉子外徑 3d72m. 4ddi3

30、4、下機架最大跨度4d10000214r/min en7m. 3307cm7 .6126 .1832lht12、上機架高度 2h所以采用懸式發電機， en18m. 1118cm6 .47125. 025d. 0hi23、推力軸承高度、勵磁機高度、副勵磁機高度和永磁機高度3h4h5h6h （起重機架高 0.81.0m）6m. 1h32m. 2h4 0m. 1h57m. 0h64、下機架高度 7h57m. 059.566 .47112. 012d. 0hi75、定子支座支承面至下機架支承面或下擋風板之間的距離8h懸式 71m. 074cm.706 .47115. 015d. 0hi86、下機架支承

31、面主主軸法蘭底面距離=700mm1500mm9h這里取5m. 11500mmh97、轉子磁軛軸向高度10h無風扇時 +(500600)mm=183.6cm+(5060)cm=2.34m2.44mt10lh這里取40m. 2h108、發電機主軸高度11hm 96.115 . 171. 07 . 00 . 12 . 26 . 118. 107. 3hhhhhhhhh98654321=（0.70.9）h=0.7h=0.711.96m=8.372m11h9、定子鐵芯水平中心線至法蘭盤底面距12h81m. 340. 207. 346. 0h46h. 0h101123.2.3 水輪發電機重量估算 水輪發電

32、機的總重量 8t.319250529419nskg3232ef1f發電機轉子重量=9t.159g21f4 混凝土重力壩 4.1 壩底寬度 由于電站形式為引水式，故壩上游側無有壓進水口，上游壩坡坡度不受限制，取上游面坡度，同時用應力條件和穩定條件公式確定壩底的最小寬度。0 mfkhbmhbcc6 .9833.881010 h=238.0-110.0=128m 取 0.3； 采用 0.68；上游在 160m 高程處設置斜坡，1f坡度為 1：2 ，即增加 10m.考慮一定的裕度，壩底寬度最終定為 110m。4.2 壩頂寬度 壩頂寬度 b=（8%10%）h，且不小于 2m。本設計取 12m4.3 壩頂

33、高程（241.3m，詳見說明書）：0.781251：0.2圖 4-1 非溢流壩剖面圖4.4 穩定和應力校核（以下計算均取單寬=1m,混凝土采用 c20） 4.4.1 基本組合上游為正常蓄水位，下游水位為 0。4.4.1.1 壩基面 ：0.78125：0.2圖 4-2 非溢流穩定校核示意圖壩體自重：1112410 50 160002cgvkn knvgc4 .3781413 .131122422knvgc8 .11894764.11288212433上游水壓力：knhp3 .750311)0 .1105 .232(21101212201knsp72501)1605 .232(1010102kns

34、p250050102110103揚壓力：坡踵處的揚壓力=（232.5-110）10=1225kn排水處的揚壓力=0.251225=306.25knknu25.643112125.3061knu125.1362818925.306212knu875.9646121)25.3061225(213浪壓力：22)2(2000lllllllhhlpknllhhlplllll93.112263. 6102263. 6)15. 057. 0263. 6(1022)2(22000表 4-1 壩基面正常蓄水位時的應力計算表格荷載垂直向下的力垂直向上的力水平向右的力力臂彎矩（順時針）彎矩（逆時針）（kn） （kn

35、） （kn）（knm） （knm）1g600055-20/3=48.32898002g37814.455-10-12/2=391474761.63g118947.8882/3-55=3.7440106.91p75031.3122.5/3=40.830612772p725055-5=503625003p250055-10/3=51.71292501u6431.2555-21/2=44.5 286192.92u13628.125892/3-55=4.358600.83u9646.87555-21/3=48463051.2lp11.93122.5-0.9=121.61450.7壩址抗壓強度承載能力極

36、限狀態：1）作用效應函數knwr46.1384721 .136282 . 1)9 .96463 .6431(1 . 1)25007250(0 . 1)8 .1189474 .378146000(0 . 1mkn.)(.).(.).(.mr8 .152198871450218 .58600212 .4630519 .28619211030612771292503625000194401066147476128980001 kpas5 .3242)78125. 01)(1110)8 .1521988(611105 .138472(222）抗壓強度極限狀態抗力函數kpafrc18500)(kpakp

37、as8 .102778 . 11850075.35665 .32420 . 11 . 1)(0 滿足要求。壩體混凝土與基巖接觸面的抗滑穩定極限狀態：1）作用效應函數 knpsr6 .7504593.112 . 13 .750310 . 12） 抗滑穩定抗力函數 knacwfrrrrr9 .137683111038503 . 146.1384720 . 1 knkpas6 .1147362 . 19 .1376832 .825506 .750450 . 11 . 1)(0 滿足要求。正常使用極限狀態的抗拉驗算：長期組合下壩踵不出現拉應力（計揚壓力） 0rrrrrjtmaw。knwr9 .1428

38、059 .96461 .136283 .6431250072508 .1189474 .378146000mknmr1 .11741547 .14502 .4630518 .586009 .28619212925036250030612779 .4401066 .147476128980000 .716111061 .117415411109 .1428052kpajtmawrrrrr 滿足要求。短期組合下壩趾不出現拉應力（計揚壓力） 0rrrrrjtmaw knwr2 .1627628 .1189474 .378146000mknmr5 .22046689 .4401066 .1474761

39、28980004 .534111065 .220466811102 .1627622kpajtmawrrrrr 滿足要求。4.4.1.2 折坡面 ：0.78125圖 4-3 折坡面正常蓄水位時的示意圖壩體自重：knvgc4 .234141123 .812411knvgc3 .3683264.6249212422上游水壓力：knhp3 .262811)0 .1605 .232(21101212201揚壓力：上游折坡點的揚壓力=（232.5-160）10=725kn排水處的揚壓力=0.25725=181.25knknu1450125.18181knu1 .480325.18153212knu217

40、518)25.181725(213浪壓力：22)2(2000lllllllhhlpknllhhlplllll93.112263. 6102263. 6)15. 057. 0263. 6(1022)2(22000表 4-2 折坡面正常蓄水位時的計算表格荷載垂直向下的力（kn）垂直向上的力（kn）水平向右的力（kn）力臂彎矩（順時針）（knm）彎矩（逆時針）（knm）1g23414.430.5-6=24.5573652.82g36832.3492/3-30.5=2.281031.11p26281. 72.5/3=21.2557163.631u145030.5-8/2=26.5384252u4803

41、.12/353-30.5=4.823054.93u217530.5-8/3=27.860465lp11.9372.5-0.9=71.6854.2壩體折坡面下游的抗壓強度承載能力極限狀態：1） 作用效應函數knwc5 .504951 .48032 . 1)21751450(1 . 1)3 .368324 .23414(0 . 1mkn.)(.)(.mr6 .399492 .854219 .23054216046538425116 .5571630 . 11 .810318 .57365201 kpas8 .1436)78125. 01)(161)6 .39949(61615 .50495(221

42、）抗壓強度極限狀態抗力函數kpafrc18500)(kpakpas8 .102778 . 1185005 .15808 .14360 . 11 . 1)(0 滿足要求。壩體混凝土層面的抗滑穩定極限狀態：1）作用效應函數 knpsc6 .2629593.112 . 13 .262810 . 12）抗滑穩定抗力函數 knacwfrcccc4 .71102161313003 . 15 .5049515. 1 knkpas592522 . 14 .711022 .289256 .262950 . 11 . 1)(0 滿足要求。折坡點正常使用極限狀態的抗拉驗算：長期組合下壩體上游垂直面不出現拉應力（計揚

43、壓力）0cccccjtmawknwc6 .518182175-4803.1-1450-36832.323414.4mknmc8 .252782 .854604659 .23054384256 .5571631 .810318 .57365207 .80816168 .252781616 .518182kpajtmawccccc 滿足要求。短期組合下壩體下游面的垂直拉應力（計揚壓力）kpajtmawccccc100knwc7 .6024636832.323414.4mknmc9 .6546831 .810318 .573652kpakpajtmawccccc1006816169 .6546831

44、617 .602462 滿足要求。4.4.2 偶然組合上游水位為校核水位，即 240.0m，下游水位由下瀉流量，對應山前巒的水位流量關系曲線可得下游水位smq32 .830284.2278530=136-110=20m4.4.2.1 壩基面 ：0.78125：0.2圖 4-4 壩基面在校核洪水位時的示意圖壩體自重：knvgc600015010212411knvgc4 .3781413 .131122422knvgc8 .11894764.11288212433上游水壓力：knhp845001)0 .110240(21101212201knsp80001)50130(1010102knsp250

45、050102110103下游水壓力：knhp338012621101212201knhp6 .264078125. 012621101212202揚壓力：壩踵處的揚壓力=（240.0-110.0）10=1300kn壩趾處的揚壓力=2610=260kn排水處的揚壓力=0.3（1300-260）=312knknu2860011102601knu65521213122knu764421)3121300(213knu13884189312214浪壓力：22)2(2000lllllllhhlpknllhhlplllll93.112263. 6102263. 6)15. 057. 0263. 6(1022

46、)2(22000表 4-3 壩基面在校核洪水位時的應力計算表格荷載垂直向下的力（kn）垂直向上的力（kn）水平向左的力（kn）水平向右的力（kn）力臂彎矩（順時針）（knm）彎矩（逆時針）（knm）1g600055-20/3=48.32898002g37814.455-10-12/2=391474761.63g118947.882/3-440106.9855=3.71p84500 130/3=43.336588502p800055-5=504000003p250055-10/3=51.71292501p338026/3=8.7294062p2640.655-26/30.78125=48.212

47、7276.91u28600002u655255-21/2=44.52915643u764455-21/3=483669124u13884892/3-55=4.359701.2lp11.93130-0.9=129.11540.2壩址抗壓強度承載能力極限狀態：1）作用效應函數knwr4 .115026138842 . 1)76646552(1 . 1286000 . 1)6 .264025008000(0 . 1)8 .1189474 .378146000(0 . 1mkn.)(.)(.).(.mr7 .18206152 .15402 . 12 .5970121366912291564119 .1

48、272763658850294061292504000000194401066147476128980001 kpas7 .3137)78125. 01)(1110)7 .1820615(611104 .115026(221）抗壓強度極限狀態抗力函數kpafrc18500)(kpakpas8 .102778 . 1185008 .29337 .313785. 01 . 1)(0滿足要求。壩體混凝土與基巖接觸面的抗滑穩定極限狀態：2）作用效應函數 knpsr3 .8113493.112 . 1)338084500(0 . 12）抗滑穩定抗力函數 knacwfrrrrr5 .11964811103

49、8503 . 14 .1150260 . 1 knkpas1 .997072 . 15 .1196486 .758603 .8113485. 01 . 1)(0 滿足要求。4.2.2.2 折坡面圖 4-5 折坡面在校核洪水位時的示意圖壩體自重：knvgc4 .234141123 .812411knvgc3 .3683264.6249212422上游水壓力：knhp320001)0 .1600 .240(21101212201揚壓力：上游折坡點的揚壓力=（240.0-160）10=800kn排水處的揚壓力=0.25800=200knknu1600120081knu530020053212knu2

50、40018)200800(213浪壓力：22)2(2000lllllllhhlpknllhhlplllll93.112263. 6102263. 6)15. 057. 0263. 6(1022)2(22000表 4-4 折坡面在校核洪水位時的應力計算表格荷載垂直向下的力（kn）垂直向上的力（kn）水平向右的力（kn）力臂彎矩（順時針）（knm）彎矩（逆時針）（knm）1g23414.430.5-6=24.5573652.82g36832.3492/3-30.5=2.281031.11p3200080/3=26.78544001u160030.5-8/2=26.5424002u53002/353

51、-30.5=4.8254403u240030.5-8/3=27.866720lp11.9380-0.9=79.1943.7壩體折坡面下游的抗壓強度承載能力極限狀態：1）作用效應函數knwr7 .4948653002 . 1)24001600(1 . 1)3 .368324 .23414(0 . 1mkn.)(.)(.mr5 .3514087 .9432125440216672042400118544000 . 11 .810318 .57365201 kpas9 .2218)78125. 01)(161)5 .351408(61617 .49486(222）抗壓強度極限狀態抗力函數kpafrc

52、18500)(kpakpas8 .102778 . 1185007 .20749 .221885. 01 . 1)(0滿足要求。壩體混凝土層面的抗滑穩定極限狀態：1）用效應函數 knpsc3 .3201493.112 . 1320000 . 12）抗滑穩定抗力函數 knacwfrcccc0 .70210161313003 . 17 .4948615. 1 knkpas3 .585082 . 10 .702104 .299333 .3201485. 01 . 1)(0 滿足要求。 5 溢流壩5.1 溢流壩孔口尺寸的確定5.1.1 溢流壩下泄流量的確定按千年一遇設計。 通過溢流壩頂的下泄流量為：（

53、取=0.8）smqqqs3007.609796.5648 . 062805.1.2 溢流孔口尺寸確定和布置取單寬流量為 90，qsm3mqql75.679007.6097按規范閘墩取為 3.0m 即 1.4m+0.8m2=3.0m，邊墩取為 1.5m。5.1.3 堰頂高程的確定堰頂高程=設計洪水位-hmhhhgmlq57.1207.609781. 929 . 049. 070202302305.1.4 閘門布置閘門高度=正常蓄水位-堰頂高程+安全超高 =232.5-225.4+0.3 =7.4m選擇平面閘門，按規范所給值，又閘孔凈寬=10m，為使閘門頂高程和非溢流壩壩頂高程相等，所以閘門寬高取

54、為 11m16m。工作閘門一般布置在溢流堰頂點，以減少閘門高度。為了避免閘門局部開啟時水舌脫離壩面而產生真空，將閘門布置在堰頂偏下游一些，以壓低水舌使其貼壩面下泄。檢修閘門位于工作閘門之前，為便于檢修，兩者之間留有 13m 的凈mgvhz4 .225)81. 917. 057.12(0 .23822200設堰頂高程寬，本設計取凈寬 2.0m。5.25.2 溢流壩的剖面布置溢流壩的剖面布置5.2.1 溢流面曲線5.2.1.1 溢流前沿：mhh6 .144 .2250 .240max堰頂高程校核mhhd87.1395.1095. 075. 0max）（取， 則 mhd4 .12mhd5 . 328

55、2. 0mhd17. 2175. 0 mhd4 .12175. 0mhrd2 . 65 . 01mhrd48. 22 . 02mhrd496. 004. 035.2.1.2 溢流段：（溢流面曲線采用 wes 曲線）ykhxndn1 定型設計水頭dh k、n 與上游壩面坡度有關的系數和指數（查設計手冊知 k=2, n=1.85） 即： 85. 1171xy 則切點的坐標為:(21.56 , 15.86) 5.2.1.3 直線段： 直線段采用與基本剖面一樣的坡度，直線段方程為：78125. 06 .172xy5.2.1.4 反弧段設計 選擇挑流消能， ，查水力學 （下）53p 2022002cch

56、gqht 總有效水頭，m；0t臨界水深（校核洪水位閘門全開時反弧處水深） ，m；0ch流速系數查表取 0.95。smlqq386.121708530mt1021382400經試算， mhc83. 20反孤段半徑，取 mhrc3 .2864.221080mr26鼻坎挑角，取3520 30坎頂高程，取mh282721262）（mh282溢流壩斷面如下圖所示：5.2.25.2.2 溢流重力壩剖面如下圖所示：溢流重力壩剖面如下圖所示：0.78125：0.2（1）（2）圖 5-1 溢流壩剖面示意圖5.35.3 溢流壩穩定驗算溢流壩穩定驗算5.3.1 基本組合上游為正常蓄水位，下游水位為 0。壩體自重：（

57、閘門作為安全儲備） （垂直向下）knvgc600015010212411knvgc15767312/4 .11501. 210085.112422）（上游水壓力：水平向右的水壓力knhp3 .750311)0 .1105 .232(21101212201垂直向下的水壓力knsp97501)505 .1225 .122(2/1010102揚壓力：（垂直向上）壩踵處的揚壓力=（232.5-110.0）10=1225kn排水處的揚壓力=0.251225=306.25knknu643112125.3061knu8 .149351)2154.118(25.306212knu8 .9646121)25.3

58、061225(213浪壓力：（水平向右）22)2(2000lllllllhhlpknllhhlplllll93.112263. 6102263. 6)15. 057. 0263. 6(1022)2(22000壩體混凝土與基巖接觸面的抗滑穩定極限狀態：1）作用效應函數 knpsr6 .7504593.112 . 13 .750310 . 12）抗滑穩定抗力函數knwr46.1378148 .149352 . 18 .964664311 . 197500 . 115767360000 . 1 knacwfrrrrr5 .139597154.11838503 . 146.1378140 . 1 kn

59、kpas2 .1163312 . 15 .1395972 .825506 .750450 . 11 . 1)(0滿足要求。5.3.2 偶然組合上游水位為校核水位，即 240.0m，下游水位由下瀉流量，對應山前巒的水位流量關系曲線可得下游水位smq32 .830284.2278530=136-110=20m。（2）（1）：0.2：0.78125圖 5-2 溢流壩剖面在校核洪水位時的示意圖壩體自重：（垂直向下）knvgc600015010212411knvgc1576731)01. 210085.11(2/102422上游水壓力：（水平向右）knhp845001)0 .110240(2110121

60、2201（垂直向下）knsp80001)50130(1010102（垂直向下）knsp250050102110103下游水壓力：（水平向左）knhp338012621101212201揚壓力：（垂直向上）壩踵處的揚壓力=（240.0-110.0）10=1300kn壩趾處的揚壓力=2610=260kn排水處的揚壓力=0.3（1300-260）=312knknu4 .30820154.1182601knu65521213122knu764421)3121300(213knu2 .152161)2154.118(312214動水壓力： 01.521 302smlqq386.121708530 mt1