1、學校辦公樓宇工程腳手架施工方案 學校辦公樓宇工程腳手架施工方案之相關制度和職責，學校辦公樓工程腳手架施工方案a、搭設方案a、搭設方案本工程外架子采納雙排鋼管腳手架附墻拉結方案,框架結構施工期間作為圍護腳手架,進入裝飾階段后,作為裝飾腳手架。主體結構施工時. 學校辦公樓工程腳手架施工方案 a、搭設方案 a、搭設方案 本工程外架子采納雙排鋼管腳手架附墻拉結方案,框架結構施工期間作為圍護腳手架,進入裝飾階段后,作為裝飾腳手架。主體結構施工時,先搭設一至三層腳手架;四至六層腳手架有一部分需搭設在屋面上,搭設時應在腳手架下部鋪設通長木板,木板兩端應擱置在梁上;三至六層的其余腳手架均在原來的基礎上持續搭設

2、。 搭設順序:一至三層腳手架四層至六層腳手架。 拆掉順序與搭設順序相反,但必須待上一層樓面及外裝飾做完后方可拆掉。 腳手架外側防護用密目式安全網執行立面封閉防護,每一步架子均應設護欄和踢腳板。 b、搭設要求 操作工藝:基土夯實安放墊板安放底座豎立桿并同時安掃地桿設置拋撐設置剪刀撐、斜桿和拉結點鋪腳手板搭擋腳板和欄桿分段分層驗收。 (1)、搭設腳手架必須按照以下制定的腳手架搭設施工方案,進行技術和安全交底,由專業架子工負責搭設,持證上崗。 (2)、搭設前應對所用的鋼管及扣件進行認真挑選,不符合要求的嚴禁使用。搭設腳手架的位置應夯實,并有排水坡向明溝。 (3)、腳手架必須配合施工進度搭設,一次搭設

3、高度高出操作層不宜大于一步架。 (4)、墊板、底座均應準確地放在定位軸線上,墊板采納200×50mm的木板。 (5)、每根立桿的底座向上200mm處應設置縱橫向掃地桿,用直角扣件與立桿固定。 (6)、本腳手采納雙立管,縱距見平面布置圖,排距為1.05m,水平管步距為1.8m. (7)、底部立桿采納不同長度的鋼管間隔布置或參差布置,使相鄰立桿上部接頭互相錯開,以保證腳手架有充足的剛度和穩定性。 (8)、本工程腳手架四周交圈,從轉角處起每隔6跨設置一道剪刀撐,由底至頂連續布置,每副剪刀撐跨越4-7根立桿,與縱向水平桿呈45°-60°角。剪刀撐搭接不應小于1m,并用三只

4、轉向扣件固定。 (9)、從第二步腳手架起,在腳手架操作層外側,設水平欄桿扣件固定,上欄桿高度取1.2m,擋腳板高度不應小于180mm,中欄桿居中設置。欄桿和擋腳板均應架設在外立桿內側,并保證足夠的剛度。 (10)、搭設架子時應在四周同時進行拉結,其水平間距不大于4.5米,垂直間距不大于3.6米,拉結點采納8鋼筋拉結。 (11)、在門洞出入處應在四周搭設防護棚,防護棚伸出架外不應小于3米,兩邊大于門洞寬度應不少于1米,防護棚上應滿鋪兩層木板。 (12)、操作層上應滿鋪腳手板。 (13)、架手架必須安裝避雷設施,其接地電阻不大于4。 (14)、架子搭好后必須由工長、專職安全員同架子工一齊檢查架子搭

5、設質量,符合要求后方可使用。如遇大風、雨天氣候,應由專人重點檢查,發現問題應及時采用相應加固措施。 c、腳手架的拆掉 (1)、拆掉前應全面檢查腳手架,重點檢查扣件、拉結點、支撐體系等是否符合安全要求,并進行書面技術交底。 (2)、拆掉前應全面清除腳手架上存留的材料、電線等雜物。 (3)、依據現場狀況,設圍欄或警戒標志,并有專人看守。 (4)、拆掉腳手架必須有專人指揮,參加拆掉的人員應注意動作的配合和協調,在拆掉的過程中不宜中途換人,不得單人拆掉較重桿件等有危險的構配件。 (5)、拆掉順序應是后搭設的部件先拆,先搭設的部件后拆,嚴禁采納拉倒或推倒拆掉的做法。 (6)、拉結點應在位于其上部可拆的桿

6、件拆掉之后才能拆掉,當拆至最后一節立桿時應先搭臨時支撐加固后方可拆掉拉結點和支承點。 (7)、拆掉腳手架宜一步一清,分段拆掉時高度不應大于2m。 (8)、拆剪刀撐和縱向水平桿時應先拆中間扣件,后拆兩端扣件。拆扣件時應防止桿件突然墜落。 (9)、拆掉的腳手架部件應及時運到地面,鋼管應由多人自上而下接力傳遞,不得直接向下亂扔。 d、落地腳手架計算書 落地式扣件鋼管腳手架計算書 依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(jgj130-2001) 計算的腳手架為雙排腳手架,搭設高度為26.58米,20米以下采納雙管立桿,20米以上采納單管立桿。搭設尺寸為:立桿的縱距1.50米,立桿的橫距1.05米,立

7、桿的步距1.80米。采納的鋼管類型為48×3.5,連墻件采納2步3跨,豎向間距3.6米,水平間距4.5米。施工均布荷載為2kn/m2,同時施工2層,腳手板共鋪設15層。 一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值p1=0.038kn/m 腳手板的荷載標準值p2=0.15×1.05/1=0.158kn/m 活荷載標準值q=2×1.05/1=2.1kn/m 靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2

8、5;0.158=0.235kn/m 活荷載的計算值q2=1.4×2.1=2.94kn/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩合計為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 m1=(0.08×0.235+0.10×2.94)×1.502=0.704kn.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 m2=-(0.10×0.235+0.117×2.94)×1.502=-0.827kn.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎

9、矩的最大值進行強度驗算: =0.827×106/5080=162.795n/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度合計為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.158=0.196kn/m 活荷載標準值q2=2.1kn/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v=(0.677×0.196+0.990×2.1)×15004/(100×2.06×105×121900) =4.459mm 大橫桿的最大撓度小于1500/150與10mm,滿足要求!

10、 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,但沒有大橫桿直接鋪在小橫桿的上面,無需計算。 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): rrc 其中rc-扣件抗滑承載力制定值,取8kn; r-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力制定值; 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值p1=0.038×1.05=0.04kn 腳手板的荷載標準值p2=0.15×1.05×1.50/2=0.118kn 活荷載標準值q=2×1.05×1.50/2=1.575kn 荷載的計算值r=1.2×0

11、.04+1.2×0.118+1.4×1.575=2.395kn 單扣件抗滑承載力的制定計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65n.m時,試驗說明:單扣件在12kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kn; 雙扣件在20kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kn。 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容: 1.每米立桿承受的結構自重標準值(kn/m);本例為0.1248 ng1=0.1248×26.58=3.317kn 2.腳手板的自重標準值(kn/m2);本例采納竹笆板,標準值為0.15 ng

12、2=0.15×15×1.50×(1.05+0.3)/2=2.278kn 3.欄桿與擋腳手板自重標準值(kn/m);本例采納欄桿竹笆片腳手板擋板,標準值為0.15 ng3=0.15×1.50×15/2=1.688kn 4.吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kn/m2);0.005 ng4=0.005×1.50×26.58=0.199kn 經計算得到,靜荷載標準值ng=ng1+ng2+ng3+ng4=7.482kn。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到,活荷載標準值

13、nq=2×2×1.50×1.05/2=3.15kn 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中:w0-基本風壓(kn/m2),按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的規定采納:w0=0.45 uz-風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的規定采納:uz=1.25 us-風荷載體型系數:us=1.2 經計算得到,風荷載標準值wk=0.7×0.45×1.25×1.2=0.473kn/m2。 合計風荷載時,立桿的軸向壓力制定值計算公式: n=1.2ng+0.85×1.4nq 不合計風荷載時,立桿的

14、軸向壓力制定值計算公式 n=1.2ng+1.4nq 風荷載制定值產生的立桿段彎矩mw計算公式 mw=0.85×1.4wklah2/10 其中wk-風荷載基本風壓值(kn/m2); la-立桿的縱距(m); h-立桿的步距(m)。 五、立桿的穩定性計算 外腳手架采納雙立桿搭設部分,按照構造要求設置,不進行穩定性計算,只進行單立桿的穩定性計算。 不合計風荷載時,立桿的穩定性計算公式: 其中: n-立桿的軸心壓力制定值,n=13.388kn; -軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.186; i-計算立桿的截面回轉半徑,i=1.58cm; l0-計算長度(m),由公式l

15、0=kuh確定,l0=3.119m; k-計算長度附加系數,取1.155; u-計算長度系數,由腳手架的高度確定,u=1.5; a-立桿凈截面面積,a=4.89cm2; w-立桿凈截面模量(抵抗矩),w=5.08cm3; -鋼管立桿受壓強度計算值(n/mm2);經計算得到=147.195 f-鋼管立桿抗壓強度制定值,f=205.00n/mm2; 不合計風荷載時,立桿的穩定性計算f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式: 其中: n-立桿的軸心壓力設計值,n=12.7269kn; -軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.186; i-計算立桿的截面回轉半徑,i=1.

16、58cm; l0-計算長度(m),由公式l0=kuh確定,l0=3.119m; k-計算長度附加系數,取1.155; u-計算長度系數,由腳手架的高度確定;u=1.5 a-立桿凈截面面積,a=4.89cm2; w-立桿凈截面模量(抵抗矩),w=5.08cm3; mw-計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,mw=0.273kn.m; -鋼管立桿受壓強度計算值(n/mm2);經計算得到=193.667 f-鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205.00n/mm2; 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算f,滿足要求! 六、最大搭設高度的計算 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照

17、下式計算: 其中ng2k-構配件自重標準值產生的軸向力,ng2k=4.165kn; nqk-活荷載標準值,nq=3.15kn; gk-每米立桿承受的結構自重標準值,gk=0.1248kn/m; 經計算得到,不考慮風荷載時,按照穩定性計算的搭設高度hs=61.682米。 腳手架搭設高度hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米: 經計算得到,考慮風荷載時,腳手架搭設高度限值h=50米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: 其中ng2k-構配件自重標準值產生的軸向力,ng2k=4.165kn; nqk-活荷載標準值,nq=3.15kn; gk-每

18、米立桿承受的結構自重標準值,gk=0.1248kn/m; mwk-計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩,mwk=0.23kn.m; 經計算得到,考慮風荷載時,按照穩定性計算的搭設高度hs=65.772米。 腳手架搭設高度hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米: 經計算得到,考慮風荷載時,腳手架搭設高度限值h=50米。 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算: nl=nlw+no 其中: nlw-風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kn),應按照下式計算: nlw=1.4×wk×aw wk-風荷載基本風壓值,wk=0.473kn/m2; aw-每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積,aw=3.6×4.5=16.2m2; no-連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kn);no=5 經計算得到nlw=10.728kn,連墻件軸向力計算值nl=15.728kn 連墻件軸向力設計值nf=af 其中-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=30/1.58的結果查表得到=0.952; a=4.89cm2;f=205.00n/mm2。 經過計算得到nf=95.433kn nf>nl,連墻件的制定計算滿足要求! 連墻件采納扣件與墻體連