1、前 言前 言畢業設計是土木工程專業學生畢業前的最后學習和綜合訓練的階段，是知識深化、拓寬、教學的重要過程，是學生學習、研究和實踐的全面總結，也是對學生綜合素質與工程實踐能力的全面檢驗，是實現本科培養目標的重要階段。通過畢業設計，著重培養學生綜合分析和解決問題的能力、組織管理和社交能力，培養學生獨立工作的能力以及嚴謹、扎實的工作作風和事業心、責任感。為學生將來走上工作崗位，順利完成所承擔的建設任務奠定基礎。畢業設計的任務是，綜合運用大學四年所學理論基礎及專業知識，通過進一步的學習和設計訓練，使學生熟悉建筑空間環境組合設計和構造設計的基本原理和方法，具備一般工業與民用建筑設計的基本技能；能夠根據不

2、同情況，合理地選擇結構、構造方案；能熟練地進行結構設計計算；較好地掌握計算機在建筑、結構設計計算中的應用，提高分析和解決實際問題的能力，學會利用各種設計資料，為適應實際工作打下良好的基礎。2014年5月 4假日陽光賓館工程本設計分為兩個部分:建筑設計、結構設計。建筑設計包括建筑方案和建筑施工圖的繪制，結構設計為本設計最主要的部分。結構設計主要進行了結構方案中-軸的一代表性框架的荷載計算、內力分析及組合、構件配筋計算和抗震設計等。在確定框架布局之后，先進行豎向荷載值計算和地震、風荷載計算，然后利用值法求出荷載作用下的結構內力（彎矩、軸力、剪力），找出最不利的一組或幾組內力組合，選取最不安全的結果

3、計算配筋并繪圖，利用建模復核計算結果。此外還進行了柱下獨立基礎、樓梯樓板等構件的設計。 2 建筑設計1 緒論畢業設計是大學本科教育培養目標實現的重要階段，是畢業前的綜合學習階段,是深化、拓寬、綜合教和學的重要過程,是對大學期間所學專業知識的全面總結。根據教學大綱的要求，應用所學基礎知識及專業知識，全面系統地完成整個畢業設計，以初步了解和掌握建筑、結構設計人員的工作內容及工作步驟。本組畢業設計題目為某賓館框架結構設計。在畢業設計前期，我溫習了結構力學、鋼筋混凝土、建筑結構抗震設計等知識，并借閱了抗震規范、混凝土規范、荷載規范等規范。在畢業設計中期，我們通過所學的基本理論、專業知識和基本技能進行建

4、筑、結構設計。在畢設后期，主要進行設計手稿的電腦輸入，并得到老師的審批和指正，使我圓滿的完成了任務，在此表示衷心的感謝。畢業設計的三個月里，在指導老師的幫助下，經過資料查閱、設計計算、論文撰寫以及外文的翻譯，加深了對新規范、規程、手冊等相關內容的理解。鞏固了專業知識、提高了綜合分析、解決問題的能力。在進行內力組合的計算時，進一步了解了Excel。在繪圖時熟練掌握了AutoCAD、天正建筑和PKPM等設計軟件。框架結構設計的計算工作量很大，所以只抽取了一榀框架進行手算，其它采用結構設計軟件PKPM進行計算，并將計算結果加以比較，找出其差別，并分析其原因。由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬

5、請各位老師批評指正。2 建筑設計建筑設計在現有的自然環境與總體規劃的前提下，根據設計任務書的要求，綜合考慮使用功能、結構施工、材料設備、經濟藝術等問題，著重解決建筑內部使用功能和使用空間的合理安排，內部和外表的藝術效果，各個細部的構造方式等，為人們提供一個有組織的內部空間環境的同時，也創造了一個有組織的外部空間環境。建筑設計應考慮建筑與結構等相關的技術的綜合協調，以及如何以更少的材料、勞動力、投資和時間來實現各種要求，使建筑物做到安全、適用、經濟、美觀的原則。在建筑設計之前需要明確建筑目的和總的要求，從中可以了解建筑物的性質及其大概的使用要求。本方案采用全框架結構，框架結構是由梁、柱構件通過節

6、點連接形式的骨架結構，框架結構的特點是有梁、柱承受豎向和水平荷載，墻僅起維護作用。其整體性和抗震性均好于混合結構，且平面布置靈活，可提供較大的使用空間，也可構成豐富多變的立面造型。國外多用鋼為框架材料，而國內主要為鋼筋混凝土框架。框架結構是多層、高層建筑的一種主要結構形式。這種結構體系的優點是建筑平面布置靈活，能獲得較大的使用空間，建筑立面容易處理，可以適應不同的房屋造型。同時，在結構性能方面，框架結構屬于柔性結構，自振周期較長，地震反應較小，經過合理的結構設計可以具有較好的延性性能。框架結構特別適合于在辦公樓、教學樓、公共性與商業性建筑中采用。但是，由于框架結構構件的截面尺寸一般都比較小，它

7、們的抗側移剛度較弱，隨著建筑物高度的增加，結構在風荷載和地震作用下，側向位移將迅速加大。為了不使框架結構構件的截面尺寸過大和截面內鋼筋配置過密，框架結構一般只用于層數不超過20層的建筑物中。建筑物是社會物質和文化財富，它在滿足使用要求的同時，還需要考慮人們對建筑物在美觀方面的要求。假日陽光賓館采用全澆鋼筋混凝土框架結構，主題結構為6層，1層的建筑層高為3.9m，26層建筑層高為3.6m，室內外高差0.45m，建筑設計使用年限為50年，安全等級為二級，環境類別為一類，抗震設防類別丙類，填充墻為加氣混凝土砌塊，內墻后200mm，外墻后250mm，墻采用鋁合金玻璃窗，室內門采用木門（一層入口處采用鋁

8、合金門）。基本風壓0.45KN/m²，地面粗糙度為B類，基本雪壓為0.40 KN/m²。抗震設防烈度為8度，設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度為0.1g，場地類別為類，凍土深度為-0.8m，地下水位為-18.5m，修正后的地基承載能力特征值為fa=200 N/m²。2.1 工程名稱假日陽光賓館2.2 設計資料工程概況：該建筑位于北京市香山，建筑性質為賓館，總建筑面積約為5000平方米，建筑總高度為17.7。主體結構共5層，首層層高為4.5，其它層層高均為3.3,局部突出電梯維修間高為3.3。2.3 建筑技術條件2.3.1 氣象條件（1）溫度：夏季最高氣溫39

9、，冬季最低氣溫-25；（2）基本風壓：；（3）雨雪條件：基本雪壓，凍土深度-0.8。2.3.2 工程地質條件（1）設計的基本加速度為0.2g，修正后的地基承載力特征值為，類場地土；（2）地下水位：地表下18.5，無侵蝕性；（3）抗震設防烈度8度。查建筑抗震規范，北京香山8度設防。地面粗糙度為B類。2.4 建筑平面設計根據設計要求和工程所在地區自然及地質條件，以及動靜分區的設計原則，采用T形來滿足賓館的適用要求，不僅能夠充分利用四周寬闊地帶形成良好的視覺，而且呈T形布局有利于建筑采光和通風。采用內廊式平面組合，能夠較好的滿足賓館各個房間單獨使用的要求。2.5 建筑剖面設計建筑剖面是表示建筑物在垂

10、直方向房屋各部分的組合關系。剖面設計主要分析建筑物各部分應有的高度、建筑層數、建筑空間的組合和利用，以及建筑剖面中的結構、構造關系等。它和房屋的使用、造價和節約用地等有密切關系，也反映了建筑標準的一個方面。本工程建筑剖面形狀為矩形，具有形狀規則、簡單、有利于梁板的布置的特點，同時施工方便。2.6 建筑立面設計建筑物在滿足使用要求的同時，它的體形、立面，以及內外空間組合等，還會給人們在精神上以積極向上的感覺。因此，建筑物除了要滿足使用上的要求以外，還要考慮人們對建筑物的審美要求。建筑物的美觀要求，還在一定程度上反映社會的文化生活、精神面貌和經濟基礎。建筑物的立面，受其內部使用功能和技術經濟條件所

11、制約，并受基地環境群體規劃等外界因素的影響。建筑物的外部形象，并不等于房屋內部空間組合的直接表現，建筑體型和立面設計，必須符合建筑造型和立面構圖方面的規律性，如均衡、韻律、對比、統一等等，把適用、經濟、美觀三者有機地結合起來。本建筑為賓館設計，其造型力求美觀、大方，建筑總高度為17.7，主體結構共五層，局部突出3.3高的電梯維修間。底層層高為4.5，二至五層層高為3.3。立面設計在滿足建筑功能要求的前提下，運用建筑造型和立面構圖的一般規律，緊密結合平面、剖面的內部空間組合，恰當地確定門、窗、檐口、勒腳等部件的比例、尺度、位置、使用材料與色彩，做到主從分明，比例恰當，布局均衡，協調統一，虛實對比

12、強烈。外墻均為涂料粉刷，每層有明顯的色帶分隔，色帶具體色彩由甲方自定。以達到立面美觀要求。2.7 建筑屋面排水設計采用檐溝內排水，把雨水引向雨水口經落水管排至地面。3 結構設計3.1 結構選型3.1.1 結構體系選型采用鋼筋混凝土框架結構。3.1.2 框架結構承重方案的選擇豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和恒載經次梁間接或直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最后傳至地基。根據樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本賓館框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側移剛度。3.1.3 其它結構選型（1）屋面結構采用現澆鋼筋混凝土板作承重結構,屋面板取上人屋面的使用

13、荷載。（2）樓層結構均采用現澆鋼筋混凝土平板作承重結構。（3）樓梯結構采用鋼筋混凝土板式樓梯。（4）過梁窗過梁以及帶雨蓬的門過梁均采用鋼筋混凝土梁，并采用縱橫向框架梁兼做窗過梁。（5）基礎因荷載不是很大，地基承載力較大，采用鋼筋混凝土柱下單獨基礎，走廊采用雙柱聯合基礎。（6）基礎梁因持力層較深，采用現澆鋼筋混凝土地梁。3.2 框架結構計算3.2.1 確定框架計算簡圖假日陽光賓館采用全澆鋼筋混凝土框架結構，主題結構為6層，1層的建筑層高為3.9m，26層建筑層高為3.6m，室內外高差0.45m，建筑設計使用年限為50年，安全等級為二級，環境類別為一類，抗震設防類別丙類，填充墻為加氣混凝土砌塊，內

14、墻后200mm，外墻后250mm，墻采用鋁合金玻璃窗，室內門采用木門（一層入口處采用鋁合金門）。基本風壓0.45KN/m²，地面粗糙度為B類，基本雪壓為0.40 KN/m²。抗震設防烈度為8度，設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度為0.1g，場地類別為類，凍土深度為-0.8m，地下水位為-18.5m，修正后的地基承載能力特征值為fa=200 N/m²。結構構件的參數估算和計算簡圖假定框架柱嵌固于基礎頂面，框架梁與柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離。底層柱高從基礎頂面算至二樓樓面，基礎標高根據地質條件，室內外高差等定為0.60

15、,則室內0.000至基礎頂面的距離為-0.600-0.600=-1.200故底層柱高為4.5+1.2=5.7，其它層高均為3.3。從結構平面上選取-軸這一榀有代表性的框架作為計算單元，由此，可繪框架的計算簡圖如下圖所示。1 橫向框架計算簡圖3.2.2 結構尺寸一、 框架梁截面尺寸梁的截面尺寸首先按照兩的跨度進行估算，見下表。二、 框架柱截面尺寸柱截面尺寸應滿足=× N =梁的截面尺寸估算梁跨度L（mm）梁高系數梁高（mm）梁寬系數梁寬mm實選截面 b×h(mm×mm)橫向 框架梁6800（1/121/8）L567850（1/21/3）L267400300×

16、;800縱向 框架梁7200（1/121/8）L600900（1/21/3）L267400300×800次梁6800（1/181/12）L567850（1/21/3）L200300250×600過道梁2000（1/181/12）L167250（1/21/3）L200300300×600框架柱的軸壓比限制非抗震設計抗震設計一級二級三級四級10.70.750.91柱的截面尺寸估算柱unfcRgqsn12NAc邊柱0.7514.31.251.4×10-22.448×10761.051.12.97×1062.77×105中柱0.75

17、14.31.251.4×10-23.168×10761.05103.49×1063.25×105選柱尺寸為600mm×600mm，則Ac=bc×hc=600×600=3.5×105mm23.25×105屋面板，樓板厚度估算位置跨度（mm）系數計算板厚度（mm）最小計算厚度（mm）實際選用板厚度（mm）樓板3.61/45L8080100屋面板3.61/35L103801103.2.3框架測移剛度計算框架梁與柱為剛接，底層柱嵌固與基礎頂面上。框架梁的跨度取柱截面形心之間的距離，底層柱的高度從基礎頂面算至二層樓

18、面，取是外地均至基礎頂面的距離為-0.550m，則室內±0.000至基礎頂面的距離為-0.450-0.550=-1.000m，故底層柱高為3.9+1.0=4.9m，其他各層柱高取層高。框架側移剛度的計算梁線剛度的計算梁線剛度ib的計算類別Ec/(N/mm2)bh/mmmmI0/mm4/mmECI0/Nmm邊框架中框架1.5ECI0/ (N.mm)2ECI0/ ( N.mm)AB跨3.0×104300×8001.28×101068005.65×10108.48×10101.13×1011BC跨3.0×104300&#

19、215;6005.4×10920008.1×10101.22×10111.62×1011柱線剛度ic計算表層次/mmEc/(N/mm2)bh/mmmmIc/mm4ECIc/Nmm149003.0×104600×6001.08×10106.60×10102633003.0×104600×6001.08×10109.82×1010各層柱橫向側移剛度計算樓層icK根數62AC軸邊框邊柱9.82×10100.860.33.52×1044AC軸中框邊柱1.150.5

20、35.74×1044B軸邊框中柱2.110.515.52×1042B軸中框中柱2.80.586.28×10425.96×1051AC軸邊框邊柱1.61×10101.280.541.78×1044AC軸中框邊柱1.710.61.98×1044B軸邊框中柱3.130.712.35×1042B軸中框中柱4.160.762.51×10422.48×1053.2.4荷載計算荷載計算作用在所選計算單元框架梁上的恒荷載有屋面和樓面恒荷載、梁上填充墻自重及梁的自重；柱上恒荷載有縱向框架梁傳來的集中力及本層柱的自

21、重。1. 第一層框架作用恒荷載的計算板的荷載傳遞示意圖如上圖所示，框架的荷載計算簡圖如下圖所示。的計算板的樓面荷載為g=3.305 KN/m2傳遞給梁AB的荷載為梯形荷載，等效轉化為均布荷載為:(1-22 +3）p= KN/m故板左右兩側傳遞給梁AB的荷載為： 2×5.23=10.46 KN/m 梁（300×800）自重 25×0.3×（0.8-0.1）=5.25 KN/m內墻自重； 1.78KN/m2×（3.3-0.8）=4.45 KN/m計為： =10.6+5.25+4.98=20.83 KN/m的計算梁（300×600）自重=2

22、5×0.3×0.6=4.50KN/m的計算 =20.83 KN/m（縱向框架梁傳來的集中力）的計算。梁重及外側抹灰：梁重（300×800）為：25×0.3×0.7+0.25×0.1×25=5.88 KN/m抹灰層（梁外側為瓷磚貼面） （0.5+0.34）×0.8=0.67 KN/m梁上墻體 墻寬（7.2-0.6） 墻高（3.3-0.8） 窗的面積1.5×1.5×2=4.5 m2 墻的凈面積=（7.2-0.6）×（3.3-0.8）-4.5=12 m2 墻重=12×2.22+4.

23、5×0.4=28.44 KN 板傳來的荷載三角形荷載所產生的集中力為： R1=1.8×0.5×3.6×2×3.305=21.42 KN次梁L-1傳給縱向框架梁的集中荷載FL-1的計算梁重（250×600） 25×0.25×（0.6-0.1）=3.13KN/m梁上墻重 1.78×（7.2+0.05）×(3.3-0.6)/2=17.42 KN板傳來的荷載梯形荷載所產生的集中力為：R2=0.5×（6.8+3.2）×1.8×3.305=29.75 KNFL-1=3.13&#

24、215;6.8/2+17.42+29.75=57.81 KN所以FA=（5.88+0.67）×7.2+21.42+28.44+57.81=154.83 KNFB的計算。梁重（300×800）自重為：25×0.3×（0.8-0.1）=5.25 KN/m梁上墻體 墻寬（7.2-0.6） 墻高（3.3-0.8） 門的面積1×2.4×2=4.8 m2 墻的凈面積=（7.2-0.6）×（3.3-0.8）-4.8=11.7 m2 墻重=11.7×1.78+4.8×0.2=21.79 KN 板傳來的荷載三角形荷載所產生

25、的集中力為： R1=2×0.5×3.6×1.8×3.305=21.42 KN板傳來的荷載 q=3.305×2/2=3.305 KN/m所以FB=（5.25+3.305）×7.2+21.79+21.42+57.81=162.62 KN由于對稱性可知FC= FB=162.62KN FD= FA=154.83 KN 且第二層、第三層、作用荷載與第一層相同。3.第六層框架作用恒荷載計算的計算板的屋面荷載為4.71KN/m2傳遞給梁AB的荷載為梯形荷載，等效轉化為均布荷載為:(1-22 +3）p= KN/m故板左右兩側傳遞給梁AB的荷載為： 2

26、×7.45=14.90KN/m 梁（300×800）自重 25×0.3×（0.8-0.11）=5.18 KN/m =14.90+5.18=20.08 KN/m的計算梁（300×600）自重=25×0.3×0.6=3.75 KN/m的計算 =20.08 KN/mFA的計算。梁重及外側抹灰：梁重（300×800）為：25×0.3×（0.8-0.11）+0.25×0.11×25=5.86 KN/m抹灰層（梁外側為瓷磚貼面） （0.5+0.34）×0.8=0.67 KN/m

27、梁上女兒墻體 3.11 KN/m板傳來的荷載三角形荷載所產生的集中力為： R1=2×0.5×3.6×1.8×4.71=30.52 KN次梁L-1傳給縱向框架梁的集中荷載FL-1的計算梁重（250×600） 25×0.25×（0.6-0.11）=3.06 KN/m板傳來的梯形荷載所產生的集中力為：R2=0.5×（6.8+1.6）×1.8×4.71=35.61 KNFL-1=3.06×6.8/2+35.61=46.01 KN所以FA=（5.86+0.67+3.11）×7.2+30

28、.52+46.01=145.94 KN FB的計算。梁重（300×800）為5.25KN/m板傳來的荷載三角形荷載所產生的集中力為30.52 KN板傳來的荷載 q=4.71×2/2=4.71 KN/m所以FB=（5.25+4.71）×7.2+30.52+46.01=148.24 KN由于對稱性可知FC= FB=148.24 KN FD= FA=145.94KN 所選計算單元（一品框架）在恒荷載作用下的計算簡圖如下圖所示。FC的計算梁上墻體 墻寬（7.2-0.6） 墻高（3.3-0.8） 門的面積1.0×12.4×2=4.8 m2 墻的凈面積=（

29、7.2-0.6）×（3.3-0.8）-4.8=11.7m2 墻重=11.7×1.78+4.8×0.2=21.79 KN 梁（300×800）自重 25×0.3×（0.8-0.1）=5.25 KN/m板傳來的荷載 q=3.305×2/2=3.305 KN/m所以FC=（5.25+3.305）×7.2+21.79=83.39 KN恒荷載作用下得計算簡圖活荷載與雪荷載作用下的計算方法與恒荷載類此。活荷載作用下得計算簡圖屋面雪荷載，露面活荷載作用下的計算簡圖二 重力荷載代表值的計算（一）恒荷載計算1屋面、樓面恒荷載計算屋面

30、恒荷載計算項目材料重KN/m2自重KN/m2自重小計KN/m2屋面女兒墻m2女兒墻水平面積m2屋面恒荷載KN30厚細石混凝土保護層220.664.71151.28.667.124.71×151.28+2.75×7.12=732.1088SbS改性瀝青卷材防水-0.4020厚水泥砂漿找平層200.40100厚水泥砂漿蛭石保溫層50.50110厚鋼筋很凝土板252.75樓面恒荷載計算項目材料重KN/m2自重KN/m2自重小計KN/m2樓面荷載/層KN瓷磚地面-0.553.3052、3、4、5層151.24×3.305+23.6×2.5=558.8515厚混合

31、砂170.255100厚鋼筋混凝土板252.506層558.85樓面面積計算過程及結果層數位置墻、柱水平截面面積m2總面積/層m2樓面凈面積/層m22-5層軸線23.6（3.6×5+0.6）×9.4-23.6=151.24軸線軸線 軸線 軸線次梁處6層軸線同2-5層23.6同2-5層軸線同2-5層軸線同2-5層 軸線同2-5層 軸線同2-5層次梁處同2-5層2、 墻體自重計算首先計算出墻體沿豎向的凈面積，用凈面積乘其自重便得其重量墻體自重計算位置項目材料重KN/m2厚度m墻重KN/m2小計KN/m2外墻貼瓷磚面-0.52.22加氣混凝土砌體5.50.251.375混合砂漿抹

32、面170.020.34內墻加氣混凝土砌體5.50.201.101.78混合砂漿抹面（雙面）170.040.68女兒墻貼瓷磚面-0.52.22加氣混凝土砌體5.50.251.375混合砂漿抹面170.020.34屋面梁上墻體（女兒墻）重量計算位置墻重KN/m2墻高m均布墻重KN/m2長度m數量重量KN總重KN=×=××軸線（縱向）2.221.43.10818.6157.8185.16軸線（橫向）2.221.43.1088.8127.35底層橫墻總重量計算位置墻重（kN/m2）鋁合金玻璃門窗重（kN/m2）梁高(m)層高(m)墻高(m)墻長(m)豎向墻面面積(m2)門

33、高(m)門寬(m) =-2×=×軸線2.220.40.84.93.315.250.16軸線1.7820.1138.78橫向次梁0.63.520.7位置窗洞面積（m）窗洞個數窗洞總面積（m）豎向墻面凈面積（m）墻重（kN）窗重（kN）重量/層（kN）均布墻重（kN/ m）總重量/層=×=+ =÷6 軸線50.16111.36111.367.33358.39軸線及橫向次梁138.78247.03247.036.05二至五層橫墻總重量計算位置墻重（kN/m2）鋁合金玻璃門窗重（kN/m2）梁高(m)層高(m)墻高(m)墻長(m)豎向墻面面積(m2)門高(m)門

34、寬(m) =-=×E-H軸線2.220.4過道梁0.6房梁0.83.32.52.715.279.04F-G軸線1.780.82.520.1106.14橫向次梁0.62.720.7位置門窗洞面積（m）門窗洞個數窗洞面積（m）豎向墻面凈面積（m）墻重（kN）窗重（kN）重量/層（kN）均布墻重（kN/ m）總重量/層=×=×=÷E-H軸線79.04175.47175.4711.54364.4F-G軸線及橫向次梁106.14188.93188.934.63六層橫墻總重量計算位置墻重（kN/m2）鋁合金玻璃門窗重（kN/m2）梁高(m)層高(m)墻高(m)墻長(

35、m)豎向墻面面積(m2)門高(m)門寬(m)=-=× 、軸線2.220.4過道梁0.6房梁0.83.32.52.715.279.04軸線1.78-0.82.520.1106.14橫向次梁0.62.720.7位置窗洞面積（m）窗洞個數窗洞面積（m）豎向墻面凈面積（m）墻重（kN）窗重（kN）重量/層（kN）均布墻重(kN/ m)總重量/層（kN）=÷-軸線79.04175.47175.4711.54364.4軸線及橫向次梁106.14188.93188.934.63底層縱墻總重量計算位置墻重（kN/）鋁合金玻璃門窗重（kN/）梁高(m)層高(m)墻高(m)墻長(m)豎向墻面面

36、積()窗高(m)窗寬(m)=-2×=×A軸線2.220.40.84.93.33.6×5+0.6-0.6×3=16.855.442.12.1B軸線1.780.23.6×5+0.6-0.6×3=16.855.44門高2.4門寬1.0C軸線1.780.23.6×5+0.6-0.6×3-2=14.848.842.41.0位置門窗洞面積（）個數門窗洞總面積（）豎向墻面凈面積（）墻重（kN）門窗重（kN）重量/層（kN）均布墻重（kN/）總重量/層（kN）=×=×=-=×=×=+=

37、47;A軸線4.41522.0533.3974.138.8282.954.94242.02B軸線2.451243.4477.322.479.724.75C軸線2.424.844.0478.390.9679.355.36二至六層縱墻總重量計算位置墻重（kN/）鋁合金玻璃門窗重（kN/）梁高(m)層高(m)墻高(m)墻長(m)豎向墻面面積()窗高(m)窗寬(m)=-=×A軸線2.220.40.83.32.53.6×5+0.6-0.6×3=16.8422.12.1B軸線1.780.23.6×5+0.6-0.6×3=16.842門高2.41.0C軸線1

38、.780.23.6×5+0.6-0.6×3-2=14.8372.41.0位置門窗洞面積（m）門窗洞個數門窗洞總面積（）豎向墻面凈面積（）墻重（kN）門窗重（kN）重量/層（kN）均布墻重（kN/）總重量/層（kN）=×=×=-=×=×=+=÷軸線4.41522.0519.9544.298.8253.113.16167.19軸線2.45123053.42.455.83.32軸線2.424.832.257.320.9658.283.943、框架梁自重計算框架梁自重計算層數位置m梁寬m梁高m混凝土自重kN/ m均布梁重kN/m跨度

39、m數量重量/層kN總重/層kN1-5A、B、C軸線0.30.7255.253.6×5+0.6-0.6×3=16.835.25×16.8×3=264.6378-軸線0.3房間過道房間過道房間過道3113.40.70.55.253.756.21.45軸線0.30.695.1753.6×5+0.6-0.6×3=16.83260.82372.51-軸線0.3房間過道房間過道房間過道3111.690.690.495.1753.6756.21.44、次梁自重計算次梁自重計算層數位置m梁寬m梁高m混凝土自重kN/ m均布梁重kN/m數量跨度m總重/

40、層kN1-5-軸線0.250.5253.1253（6.8-0.6）×3=18.658.1360.493.06356.975、框架柱自重計算框架柱自重計算層數柱截面寬m柱截面高m柱高m混凝土自重kN/ m柱重kN數量總重/層kN10.600.604.802543.29388.82-50.600.603.202528.89259.260.600.603.192528.719258.39（二）樓面活荷載計算樓面活荷載計算層數位置均布活荷載kN/樓面面積樓面活荷載kN2-6房間2151.24302.48（三）雪荷載計算已知基本雪壓,故雪荷載為 S=0.4×18.6×8.8

41、=65.47 KN重力荷載代表值的計算層數荷載項目荷載值（kN）組合值系數層重力荷載代表值Gi（kN）6屋面恒荷載732.111.01674.49雪荷載65.470.5墻自重（上下各半層）350.961.0梁自重429.481.0柱自重（上下各半層）192.201.05樓面恒荷載558.851.01936.61樓面活荷載302.480.5墻自重（上下各半層）531.591.0梁自重436.131.0柱自重（上下各半層）258.801.02-4樓面恒荷載558.851.02088.25樓面活荷載302.480.5墻自重（上下各半層）531.591.0梁自重436.131.0柱自重（上下各半層）2

42、59.21.01樓面恒荷載558.851.02187.46樓面活荷載302.480.5墻自重（上下各半層5661.0梁自重436.131.0柱自重（上下各半層）3241.0 7886.81三 風荷載計算作用于建筑物表面的水平風荷載標準值,這里為風振系數，根據建筑結構荷載規范（GB50009-2001）（2006版）的7.4.1條規定可知，當建筑物高度30m時，可不考慮風壓脈動對結構發生順風向風振的影響，即取=1.0，為風荷載體型系數，本工程迎風面取0.8,背風面取0.5，故合計取=0.8+0.5=1.3,為風壓高度變化系數，本工程地面粗糙度類別為B類，可按建筑結構荷載規范（GB50009-20

43、01）（2006版）的表7.2.1選取，風荷載的負荷寬度取計算單元的寬度7.2m，作用高度取節點上下半層的高度。風荷載計算層數層高（m）離地高度（m）szzo(kN/）k（kN/）開間(m)作用高度(m)Fwk（kN）63.320.851.31.261.00.450.7377.23.0516.1853.317.551.201.00.7023.316.6843.314.251.121.00.6553.315.5633.310.951.031.00.6033.314.3323.37.651.01.00.5853.313.9013.94.351.01.00.5853.8316.13四 橫向水平地震作

44、用計算 本工程高度不超過40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。（一）采用能量法計算結構的基本自振周期T。計算過程詳見下表（二）結構等效總重力荷載代表值（三）計算水平地震影響系數本工程為8度設防，設計地震分組為第一組，場地土為二類，結構自震周期=0.403s ,查建筑抗震設計規范（GB50011-2010）表5.1.4-1 得，查表5.1.4-2得。由于TT5 T，則地震影響系數為（四）各層水平地震作用標準值，樓層地震剪力及樓層間位移計算結構底部總的橫向水平地震作用標準值為因，所以不考慮頂部附加水平地震作用各質點橫向水平地震作用按下式計算地震作

45、用下各樓層水平地震層間的剪力為計算過程見后表樓層最大位移與樓層層高之比為滿足水平位置限值的要求能量法計算結構基本自振周期樓層GiD(kN/m)ui=(m)GiuiGiui2T=261674.491674.490.0030.098164.1016.080.40351936.613611.10.0060.095183.9817.4842088.255699.350.0100.089185.8516.5432088.257787.60.0130.079164.9713.0322088.259875.850.0170.066137.829.1012187.4612063.310.0490.049107

46、.195.250.098326.932.04總計943.9177.48各層水平地震作用標準值、樓層地震剪力及樓層間位移計算樓層Gi(kN)Hi(m)GiHiGiHiFi(kN)FnVi(kN)D(kN/m)ui =Vi/D(m)61674.4921.435834.09153649.91218.880218.880.000451936.6118.135052.64214.11432.990.000742088.2514.830906.1188.78621.770.001032088.2511.524014.88146.69768.460.001322088.258.217123.65104.60

47、873.060.001512187.464.910718.5565.47938.530.00383.2.5橫向框架的內力計算一 恒荷載作用下的內力計算（一）彎矩二次分配法計算彎矩采用彎矩二次分配法計算恒荷載作用下的框架彎矩。首先根據梁柱的線剛度來計算彎矩分配系數，然后計算梁在均布荷載作用下的固端彎矩及節點在集中荷載作用下的附加彎矩。此時規定彎矩繞桿端順時針方向為正。(二) 恒荷載作用下AB、BC跨梁端剪力VAB、VBA和跨中彎矩M的計算依據彎矩二次分配法的計算結果，可畫出框架在恒荷載作用下的彎矩圖，根據彎矩圖，取出梁AB、BC脫離體，利用脫離體的平衡條件，可求出梁端剪力及跨中彎矩。恒荷載作用下的AB 跨梁端剪力VAB、VBA 和跨中彎矩M層q（kN/m）q（kN/m）a(m)l(m)M(kN·m)M(kN·m)V(kN)V(kN)M(kN·m)616.965.181.86.8-53.5871.6261.52-67.48-74.35511.909.71.86.8-70.4678.3071.56-75.42-70.32411.909.71.86.8-68.8877.9469.58-73.33-68.27311.909.71.86.8-68.88