1、 卓越筑就精品 創新實現發展滿堂腳手架施工（方案）報審表工程名稱沈陽亞泰城(南區)地下室車庫工程施工編號監理編號日 期2014年4月25日致 （監理單位）：我方已編制完成了沈陽亞泰城（南區）地下室車庫滿堂腳手架施工專項方案 技術文件，并經相關技術負責人審查批準，請予以審定。附：沈陽亞泰城地下室八區九區滿堂腳手架施工專項施工方案13頁4冊 施工總承包單位 項目經理 專業監理工程師審查意見：專業監理工程師 日 期 總監理工程師審核意見：審定結論： 同意 修改后再報 重新編制監 理 單 位 總監理工程師 日 期 2表A17-2 會簽單會簽部門意 見負責人生 產技 術質 量安 全建設單位意見：單位公章

2、：負 責 人：日 期： 目 錄一、搭設方案1（一）基本搭設參數1（二）材料及荷載取值說明1二、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算1（一）板底模板的強度和剛度驗算1（二）底模方木的強度和剛度驗算3（三）托梁材料計算4（四）立桿穩定性驗算6（五）立桿的地基承載力計算8（六）拆模時間計算8二、工程特點及施工材料要求9三、腳手架桿配件的技術要求9四、腳手架搭設、使用和拆除的技術要求9沈陽亞泰城（南區）地下室車庫工程滿堂腳手架施工專項方案建設單位：沈陽亞泰吉盛房地產開發有限公司監理單位： 施工單位：吉林亞泰建筑工程有限公司第一項目部項目經理： 張立國編 制 人： 帥濤編制時間：2014年4月25日 卓越

3、筑就精品 創新實現發展沈陽亞泰城地下室八區九區工程滿堂腳手架施工專項方案一、搭設方案（一）基本搭設參數模板支架高H為3.1m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取0.9m，立桿縱距la取1m，橫距lb取1m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。整個支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬50mm，高90mm，布設間距0.3m。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 48 × 3.5鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自

4、重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。二、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照"底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管可調托座立桿基礎"的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示: （1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：w1000×182/6=5.40×104mm3；模板自重標準值：x10.3×1 =0.3kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20.15×24×

5、;1 =3.6kN/m；板中鋼筋自重標準值：x30.15×1.1×1 =0.165kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x41×1 =1kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x52×1=2kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+3.6+0.165)×1.35=5.488kN/m； q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩

6、和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×5.488×0.32+0.1×4.2×0.32=0.077kN·m 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1×5.488×0.32-0.117×4.2×0.32= -0.094kN·m；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。Mmax=0.094kN·m；（2）底模抗

7、彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即 =0.094×106 /(5.40×104)=1.734N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =1.734N/mm2 小于抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×5.488×0.3+0.617×4.2×0.3=1.765kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =3×1765.215/(2×1000×18)=0.147N/mm2；所以，

8、底模的抗剪強度 =0.147N/mm2小于 抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000×183/12=4.86×105 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.159mm；底模面板的撓度計算值 =0.159mm小于撓度設計值v =Min(300/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.3×0.3=0

9、.09kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.15×24×0.3=1.08kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.15×1.1×0.3=0.05kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=1×0.3=0.3kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=2×0.3=0.6kN/m；以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.09+1.08+0.05)×1.35=1.646kN/m；q2 =(x4+x5)×

10、1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×1.646×12-0.117×1.26×12=-0.312kN·m；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40×802/6=4.267×104 mm3； =0.312×106/(4.267×104)=7.314N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =7.314N/mm

11、2 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.646×1+0.617×1.26×1=1.765kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =0.827N/mm2；所以，底模方木的抗剪強度 =0.827N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=40×803/12=1.707×106 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時

12、采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： =0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.526 mm；底模方木的撓度計算值 =0.526mm 小于 撓度設計值v =Min(1000/150，10)mm ，滿足要求。（三）托梁材料計算根據JGJ1302001，板底托梁按二跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：0.0384kN/m；(材

13、料自重，近似取鋼管的自重，此時，偏于保守)方木所傳集中荷載：取（二）中方木內力計算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.646×1+1.2×1.26×1=3.323kN；按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下：托梁采用：木方 : 40×80mm；W=42.667 ×103mm3；I=170.667 ×104mm4； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖

14、(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = 12.127 kN ；鋼管的最大應力計算值 = 1.122×106/42.667×103=26.307 N/mm2；鋼管的最大撓度 max = 4.692 mm ；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 =26.307 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值 =4.692小于最大允許撓度 v=min(1000/150,10) mm,滿足要求!（四）立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程

15、，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調托座傳力，根據3.1.4節，此值為F1=12.127kN。除此之外，根據規程條文說明4.2.1條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.15×2.8=0.42kN；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F2×1.35=12.127+0.42×1.35=12.694kN；其中1.3

16、5為下部鋼管自重荷載的分項系數，F1因為已經是設計值，不再乘分項系數。（2）立桿穩定性驗算。按下式驗算 -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.89×102mm2； KH -高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程5.3.4采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；l0=kh=1.167×1.539×1.5=2.694m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； -模板支架等效計算長度系數，

17、參照規程附表D1,取1.539； k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為1.167；故l0取2.694m；=l0/i=2.694×103 /15.8=171；查規程附錄C得 = 0.243；KH=1； =1.05×N/(AKH)=1.05×12.694×103 /(0.243×4.89×102×1)=112.168N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =112.168N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。2、組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值

18、Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut12.694kN；風荷載標準值按下式計算：Wk=0.7zsWo=0.7×0.74×0.273×0.45=0.064kN/m2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74 ； s - 風荷載體型系數：取值為0.273；Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×

19、;Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.064×1×1.52/10=0.017kN·m；（2）立桿穩定性驗算 =1.05×N/(AKH)+Mw/W=1.05×12.694×103/(0.243×4.89×102×1)+0.017×106 /(5.08×103)=115.515N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =115.515N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。（五）立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面

20、的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk×kc = 120×1=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = 1.05N/A =1.05×12.694/0.25=53.31 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 13.35 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=53.31kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！（六）拆模時間計算參考建筑施工安全手冊，各樓層層高、樓面設計荷載、樓板板厚

21、均按相同計。1、支架所受各類荷載的取值：附加在每根立桿上的樓蓋自重荷載為：N板i1.35×0.15×1×1×（24+1.1）5.083kN；模板自重為：N模i1.35×0.3×1×10.405kN；支架自重為：N支gi1.35×0.15×2.80.567kN；混凝土澆筑施工荷載為：N澆i1.4×（1+2）×1×14.2kN；樓蓋總的設計荷載為：NQ=1.4×2.5×1×1+ 5.083 8.583kN；2、澆筑層的荷載計算（設當前澆筑層為第i層）

22、：澆筑層荷載強度達到0.000/14.300×100=0設計強度，N支i = N板i+N模i+N支gi+N澆i=5.083+0.405+0.567+4.210.255kN；3、下一層立桿的荷載計算：下一層荷載強度達到10.000/14.300×100=69.93設計強度，N支i-1N支i+N模i+N支gi+N板i=10.255+0.405+0.567+1×5.08316.31kN；其中，為樓蓋荷載計入比例，1。4、下二層立桿的荷載計算：下二層荷載強度達到15.000/14.300×100=104.895設計強度，N支i-2N支i-1+N支gi+N板i-N

23、Q=16.31+0.567+0.15×5.083-8.5839.077kN；其中，為樓蓋荷載計入比例，0.15。0.4N支i-2< NQ,下三層的模板支架可以試拆除。拆除后下二層的立桿荷載由下三層的樓蓋分擔60，分擔后的下三層樓蓋承擔的荷載為0.6 N支i-2<NQ，可以拆除。二、工程特點及施工材料要求地下室部分施工采用滿堂式腳手架，搭設尺寸為：無梁樓蓋部分（主樓投影以外）立桿的縱距不大于0.7米，立桿的橫距不大于0.7米，立桿的步距不大于1.50米；梁板式樓蓋部分（主樓投影以內）立桿的縱距不大于0.9米，立桿的橫距不大于0.9米，立桿的步距不大于1.50米，框支梁、臨戰

24、封堵隔斷頂梁由于其截面尺寸很大，所以要在底部各加一排立桿，間距不大于0.5米，以防塌陷。采用的鋼管類型為 48×3.5，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，經試驗在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發生破壞。托梁材料選用60*90mm的木方以及調節高度為800mm的油拖。三、腳手架桿配件的技術要求腳手架的桿件、構件、連接件、其他配件和腳手板必須符合以下質量要求，不合格者禁止使用：1腳手架桿件鋼管件采用鍍鋅焊管，鋼管的端部切口應平整。禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重銹蝕的鋼管。使用普通焊管時，應內外涂刷防銹層并定期復涂以保持其完好。2腳手架連接件應使用與鋼管管徑

25、相配合的、符合我國現行標準的可鍛鑄鐵扣件。使用鑄鋼和合金鋼扣件時，其性能應符合相應可鍛鑄鐵扣件的規定指標要求。嚴禁使用加工不合格、銹蝕和有裂紋的扣件。3腳手架配件（1）加工應符合產品的設計要求。（2）確保與腳手架主體構架桿件的連接可靠。四、腳手架搭設、使用和拆除的技術要求1腳手架的搭設規定腳手架的搭設作業應遵守以下規定：（1）搭設場地應平整、夯實并設置排水措施。（2）立于土地面之上的立桿底部應加設寬度200m，厚度50mm的墊木、墊板或其他剛性墊塊，每根立桿的支墊面積應符合設計要求且不得小于0.15m2。（3）底端埋入土中的木立桿，其埋置深度不得小于500mm，且應在坑底加墊后填土夯實。使用期

26、較長時，埋入部分應作防腐處理。（4）在搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。（5）腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行：1）按施工設計放線、鋪墊板、設置底座或標定立桿位置；2）周邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；“一”字形腳手架應從一端開始并向另一端延伸搭設；3）應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第1步的縱向和橫向平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設；4）在設置第一排連墻件前，“一”字形腳手架應設置必要數量的拋撐；以確保構架穩定和架上作業人員的安全。邊長20m的周邊

27、腳手架，亦應適量設置拋撐；（7）腳手板或其他作業層鋪板的鋪設應符合以下規定：1）腳手板或其他鋪板應鋪平鋪穩，必要時應予綁扎固定。2）腳手板采用對接平鋪時，在對接處，與其下兩側支承橫桿的距離應控制在100200mm之間；采用掛扣式定型腳手板時，其兩端掛扣必須可靠地接觸支承橫桿并與其扣緊。3）腳手板采用搭設鋪放時，其搭接長度不得小于200mm，且應在搭接段的中部設有支承橫桿。鋪板嚴禁出現端頭超出支承橫桿250mm以上未作固定的探頭板。4）長腳手板采用縱向鋪設時，其下支承橫桿的間距不得大于：竹串片腳手板為0.75m；木腳手板為1.0m；沖壓鋼腳手板和鋼框組合腳手板為1.5m（掛扣式定型腳手板除外）。

28、縱鋪腳手板應按以下規定部位與其下支承橫桿綁扎固定：腳手架的兩端和拐角處；沿板長方向每隔1520m；坡道的兩端；其他可能發生滑動和翹起的部位。5）采用以下板材鋪設架面時，其下支承桿件的間距不得大于：竹笆板為400mm，七夾板為500mm。（8）當腳手架下部采用雙立桿時，主立桿應沿其豎軸線搭設到頂，輔立桿與主立桿之間的中心距不得大于200mm，且主輔立桿必須與相交的全部平桿進行可靠連接。（9）用于支托挑、吊、掛腳手架的懸挑梁、架必須與支承結構可靠連接。其懸臂端應有適當的架設起拱量，同一層各挑梁、架上表面之間的水平誤差應不大于20mm，且應視需要在其間設置整體拉結構件，以保持整體穩定。（10）裝設連

29、墻件或其他撐拉桿件時，應注意掌握撐拉的松緊程度，避免引起桿件和架體的顯著變形。（11）工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。工人必須戴安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其他易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。（12）在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作100mm的構架尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交或請示技術主管人員解決。2腳手架搭設質量的檢查驗收規定腳手架搭設質量的檢查驗收工作應遵守以下規定：（1）腳手架的驗收標準規定1）構架結構符合前述的規定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍之

30、內。2）節點的連接可靠。其中扣件的擰緊程度應控制在扭力距達到4060N·m；碗扣應蓋扣牢固（將上碗扣擰緊）；8號鋼絲十字交叉扎點應擰1.52圈后箍緊，不得有明顯扭傷，且鋼絲在扎點外露的長度應80mm。3）鋼腳手架立桿的垂直度偏差應1/300，且應同時控制其最大垂直偏差值：當架高20m時為不大于50mm；當架高20m時為不大于75mm。4）縱向鋼平桿的水平偏差應1/250，且全架長的水平偏差值應不大于50mm。木、竹腳手架的搭接平桿按全長的上皮走向線（即各桿上皮線的折中位置）檢查，其水平偏差應控制在2倍鋼平桿的允許范圍內。5）作業層鋪板、安全防護措施等均應符合前述要求。（2）腳手架的驗

31、收和日常檢查按以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用：1）搭設完畢后；2）連續使用達到6個月；3）施工中途停止使用超過15天，在重新使用之前；4）在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；5）在使用過程中，發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。3腳手架的使用規定腳手架的使用應遵守以下規定：（1）作業層每1m2架面上實際的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超過以下的規定值或施工設計值；施工荷載（作業層上人員、器具、材料的重量）的標準值，結構腳手架采取3N/m2；裝修腳手架取2kN/m2；吊籃、橋式腳手架等工具式腳手架按實際值取用，但不得低于1kN/m

32、2。（2）在架板上堆放的標準磚不得多于單排立碼3層；砂漿和容器總重不得大于1.5kN；施工設備單重不得大于1kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5kN。（3）在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不得影響施工操作和人員通行。按通行手推車要求搭設的腳手架應確保車道暢通。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。（4）作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。（5）在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予

33、以恢復。（6）工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。（7）人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上下。（8）每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。（9）在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架或室內；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落

34、入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。4腳手架的拆除規定腳手架的拆除作業應按確定的拆除程序進行。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件應以安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。在拆除過程中，應作好配合、協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。5模板支撐架和特種腳手架的規定（1）模板支撐架使用腳手架桿配件搭設模板支撐架和其他重載架時，應遵守以下規定：1）使用門式鋼管腳手架構配件搭設模板支撐架和其他重載架時，數值5kN集中荷載的作用點應避開門架橫梁中部1/3架寬范圍，或采用加設斜撐、雙榀門架重疊交錯布置等可靠措施。2）使用扣件式和碗扣式鋼管腳手架桿配件搭設模板支撐架和其他重載架時，作用于