1、一. 編制依據 2二. 工程概況及特點難點 2三. 主要施工方法 3四. 質量保證措施 34五. 安全保證措施 35六. 勞動力和機具計劃 36附頁:1、工作危險分析JHA）記錄表2 、壓縮機廠房施工進度計劃表一、編制依據1. 建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202-2002;2. 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2011;3. 建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001 ；4. 石油化工設備混凝土基礎工程施工及驗收規范SH3510-2011 ；5. 建筑施工安全檢查規范JGJ59-20116 .建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 ;7鋼

2、筋機械連接通用技術規程JGJ107-2010 ;8. 鋼筋混凝土吊車梁 04G323-129. 中國石化集團寧波工程公司設計壓縮機廠房圖紙；10. 億鼎煤化工有限責任公司的質量管理文件，EPC總承包SNEC勺質量管理文件；11. 鄂爾多斯市億鼎煤化工有限責任公司凈化裝置土建施工合同，二、工程概況及特點難點2.1工程概況凈化裝置壓縮機廠房采用排架，基礎為獨立基礎，樁基承重，排架總高度約23.5m，局部跨內有柱間支撐，沿高度方向共有三排聯系梁，在標高18.63m處設置鋼筋混凝土預制吊車梁。壓縮機廠房內部有設備基礎，同時布置其他配套基礎，設備基礎下采用砂礫石墊層，墊層每邊寬出基礎1m,深度為1m。壓

3、縮機廠房抗震等級為三級， 墊層砼為C15,其余砼為C30,承臺保護層為50mm基礎梁為40mm 柱梁保護層為30mm壓縮機基礎墊層砼為 C15,其他砼為C30,基礎保護層為40mm基礎短柱為35mm 本工程參照國標圖集 11G101-1、3.2.2工程特點及難點1、 壓縮機基礎底板為 2m,頂板為1.4m、1.5m厚，設備基礎底板為 1.7m、3.5m屬大體積混凝土， 控制溫差，防止產生裂縫為重中之重。2、壓縮機頂板及設備基礎預留孔洞多且要求精度高，施工難度大。3、壓縮機頂板截面尺寸大，模板支撐加固要求高。4、壓縮機廠房高度高，同時為排架結構，腳手架搭設質量要求高。5、吊車梁為預制混凝土結構，

4、需預先設置平整的加工場地，并合理布置，確保預制構件吊裝順利。6、壓縮機廠房預埋鐵件多，安裝時需詳細對照圖紙，防止遺漏。7、工程離市場源遠，材料采購困難。三. 主要施工方法（）基礎施工1. 主要施工工序2. 定位放線第3頁共40頁2.1施測原則：鑒于本工程各構筑物主要在地下部分，現場通視條件好并且場地方正，故軸線可 直接投測在布設的龍門控制樁上。2.2施測方法：在開工前，利用全站儀和鋼卷尺經業主指定的坐標控制點引測施工場內的坐標控 制網，再利用坐標控制引測建筑物的位置并布設龍門控制樁作為軸線控制網供以后施工中測設和控制 建筑物的坐標；根據各構筑物現場平面布置的特點控制樁沿場地四周布置離建筑物12

5、m遠處，以保證不至于在施工中被損壞。2.3高程控制：在開工前，依據業主提供或指定的高程控制點，引測施工場地內的高程控制網， 并布設控制樁作為后視點供施工中觀測。2.4對軸線控制點和高程控制點的保護：對于施工期間使用的永久性的導線測量控制點和高程控 制點，先澆筑200 X 300中間設HRB40Q 20鋼筋C20砼樁,深度1.50m,四周用磚砌加以維護。并設 明顯標志以免施工中破壞。2.5定位樁樁位中心誤差控制在5mm以內，并準確詳實的做好定位測量記錄。因壓縮機廠房采用樁基承重，挖掘機械采用80挖掘機挖土，為保護樁頭，土方開挖邊線距樁頭1600mm基礎土方開挖邊線用白灰灑出，因地下流沙流動度大，

6、開挖放坡系數按1： 2。基礎下墊層施工前，按基坑周邊的定位標樁用全站儀將基礎中心投放到基坑內，按基礎半徑放出墊層邊線，支設墊層模板。墊層施工完 成后，再在其上面進行基礎的二次放線，通過定位標樁用經緯儀將基礎中心和軸線投放到墊層上，按 設計圖紙上的基礎尺寸將基礎的中心和軸線、基礎外圍邊線、預留柱位置彈到墊層上，以此作為支模 和安裝鋼筋的依據。3. 土方開挖基礎土方均采用機械整體開挖（反鏟挖掘機開挖）、自卸汽車倒土及人工清底的方式進行施工。本工程壓縮機廠房基礎按基槽開挖，壓縮機基礎及配套基礎按獨立基坑開挖。根據已彈好的基坑線， 反鏟挖掘機進行基坑開挖，自卸汽車運土到業主指定棄土位置，基坑及基槽均按

7、1:1.5放坡。機械一次開挖預留10-20cm左右土方用于人工清底，測量人員應隨時監控開挖尺寸及標高。最后人工進行 基坑大小及深度修整，確保達到設計要求。基礎開挖完后，距基坑上口邊500mm沿周圈采用 48X3.0鋼管搭設高1.5m基坑護欄，護欄上刷紅白相間油漆。當基礎土方開挖到設計標高后，應經EPC總承包、監理、地質勘測等有關部門驗槽符合設計要求后，方能繼續下一道工序施工。4. 樁頭破除4.1 土方開挖完后及時組織人員進行鑿樁頭作業 ，采用3臺空壓機帶6-8個風鎬作業，樁頭機械 破除后，人工用小錘和鋼鉆進一步鑿平樁頭。 清除的樁頭及時通過 25T汽車吊運并用20T自卸汽車運 至業主指定棄土位

8、置。4.2施工作業前先安排測量人員對每根樁進行樁頂控制標高的測設并用紅油漆標注。4.3鑿樁頭施工過程中不得破壞樁基鋼筋，樁頂鋼筋的外露長度應根據設計要求留設，對多余長度的外露鋼筋用氣割進行切割。樁頂鋼筋按設計要求的角度進行人工調整。并且在施工過程中對大塊的砼不得直接往外推以免破壞樁的保護層。4.4鑿樁頭完成后，由總承包單位組織有關單位對樁進行檢測試驗。樁基驗收合格后方可進行下一道工序。5. 砂礫石墊層5.1 土方開挖完后及時組織人員進行級配砂礫石墊層的施工，級配砂礫石深度為基礎墊層下1.0m深的距離，特殊情況換填根據地基驗槽確定。5.2在基坑驗收完成后，分層鋪設1000mm厚砂礫石，每邊寬出基

9、礎邊緣1000mm5.3砂礫石墊層應以不大于 300mm厚分層鋪設，采用 25T振動壓路機壓實。6. 混凝土墊層施工在基坑驗收工序完成以后，立即進行C15砼墊層的澆灌工作，此部分要求基坑墊層按批施工基底持力層不得暴露過長時間，因本工程處于沙漠中，地基滲水過快，為防止墊層因過快失水干燥，砼 澆筑前，采用灑水車濕潤地基，灑水不能過多，以地基表面濕潤為準。砼采用商品混凝土，墊層砼盡 量由砼泵車輸送到具體的工作面上，砼泵車難以到達位置采用人工用雙輪車運送，用平板振搗器進行振搗，測量人員進行標高的控制，使砼墊層的厚度達到設計的要求，在澆灌的過程中，作好砼的施工 記錄及砼試塊，砼墊層達到一定的強度之后，方

10、可進行下一道工序施工。7. 鋼筋工程7.1鋼筋預制1）原材料要求：原材料進場時必須有出廠合格證和質量證明書，原材料進場后，分批、分型號 堆放整齊，立即根據證明書查看其標牌是否有誤，并上報監理進行驗貨，同時在監理有關人員的見證 下進行取樣送檢復驗。鋼筋表面應潔凈，油漬、污垢和鐵銹在使用前清除干凈。2） 鋼筋在加工棚進行鋼筋加工，鋼筋加工完成后用現場租賃50裝載機將鋼筋運到施工地點。鋼筋加工的尺寸按設計圖紙和抗震要求進行。縱向鋼筋的連接全部采用機械連接，在正式連接前先送檢，經檢驗合格后方可進行正式的加工。鋼筋連接接頭按同規格、同直徑鋼筋每500個接頭作一批進行隨機取樣，力學試驗檢驗的鋼筋接頭從每批

11、鋼筋接頭中隨機切取3個試件進行位伸試驗。3） 鋼筋加工前，由翻樣技術員按圖紙設計及規范要求分層逐一繪出鋼筋下料單，經施工員審核后, 一份返回翻樣作為存根，一份配筋圖留施工員作資料，一份送材料部門，一份送加工場加工，另將兩 份交現場作業班組。施工員按照鋼筋下料單， 及時填寫鋼材跟蹤申請單， 以便及時掌握鋼材進場數量， 試驗結果，并統計鋼筋接頭數量，以確定試件取樣組數。4） 所有鋼筋制作必須符合設計及規范要求并做好制作及綁扎的交底工作。鋼筋要畫大樣示意圖后 再制作，確保成型尺寸符合規范要求。加工的鋼筋形狀、斷料尺寸必須按下料單施工，加工后的半成 品鋼筋分類別、分型號堆放并掛料牌，經驗收合格后運至現

12、場施工。5）鋼筋的彎曲和彎鉤應符合設計及規范要求。6）成型的半成品材料檢驗合格后按照規格、型號、使用部位分別掛牌堆放，鋼筋堆放時底部墊起高度不小于200mm7）鋼筋加工質量應符合下表:項目質量標準鋼筋表面質量表面應平直、潔凈，不應有損傷，油漬、漆污、片狀老銹和麻占等鋼筋加工的外觀質量表面不應有劃傷、錘痕7.2鋼筋安裝劃線擺筋安放墊塊1）鋼筋綁扎采用20號鐵絲。承臺基礎鋼筋網靠外邊兩排鋼筋的相交點全部扎牢，中間部分采用隔點交叉呈梅花狀綁扎。基礎柱、設備基礎縱向鋼筋與箍筋的相交點全部綁扎。2）鋼筋安裝中，受力鋼筋接頭的位置應相互錯開，錯開位置及距離應符合設計及規范要求。3） 對基礎中的二層鋼筋網，

13、為保證鋼筋的豎向位置，采用HRB40d 25鋼筋做馬墩進行支托，馬 墩縱橫向間距為1米一個。3004） 豎向鋼筋的保護層采用帶鐵絲的預制水泥砂漿墊塊，墊塊平面尺寸為50X50mm厚度根據各構件要求的鋼筋保護層厚度進行確定。墊塊用24#鍍鋅鐵絲將砂漿墊塊綁扎在主筋上，墊塊間距為1.5m成梅花形布 置。5）埋件焊接要固定牢固，保證平整度、平面位置、標高的準確性。有接地要求的基礎鋼筋按設計圖紙要求進行連接焊接，根據現場實際情況彎成L型，每邊長度按現場實測長度進行下料，在基礎柱與基礎底板上層鋼筋網上的相接處放置連接鋼筋，連接鋼筋一邊與柱鋼筋焊接，一邊與基礎鋼筋網主筋焊接。焊接采用單面搭接焊，搭接長度1

14、0d,均滿焊。焊接完成后，清除焊縫上面的焊渣。鋼筋隱蔽驗收時，做好接地焊接隱蔽驗收記錄，驗收合格后方可進入下道工序。6 ）基礎底板上短柱、設備基礎墩鋼筋在底板中應保證位置的準確性，且要固定牢固，鋼筋頂部 標高應符合設計要求。7）壓縮機基礎底板采用 HRB40d 16鋼筋，拉筋采用HRB40d 16鋼筋梅花布置，框架柱采用HRB40020鋼筋，頂板梁縱筋采用HRB40d 25鋼筋，板采用 HRB4018鋼筋，縱向鋼筋及主筋全部采用一級套筒連接。8）壓縮機基礎頂板當梁外側鋼筋與預埋套管相碰，在無洞口處，將梁截面增大，梁側面鋼筋距離預埋套管凈距為 50mm在有洞口處，確保洞口尺寸，將梁側面鋼筋沿預埋

15、套管內側布置，同時為防止洞口處鋼筋保護層過大，在預埋套管之間增加 HRB4018鋼筋一排，沿梁高度布置，間距200mm同時增加開口箍筋，箍筋為HRB4016200伸入梁內錨固長度不小于規范要求。9）鋼筋安裝質量應符合下表項目質量標準綁扎鋼筋網長、寬± 10mm網眼尺寸± 20mm綁扎鋼筋骨架長± 10mm寬、高±5 mm受力鋼筋間距± 10mm排距±5 mm基礎保護層± 10mm鋼筋網、鋼筋骨架的綁扎變形不應有缺扣、松扣數量w 10%且不應集中8. 模板支設8.1模板配制模板采用18mn厚復合木模板，鋼木組合支撐，木方采用5

16、0X 80木枋，支撐和加固采用腳手架管、木枋及鋼筋拉桿。模板制作在現場加工棚內進行，安裝前用50裝載機運到具體施工地點。先按設計圖紙將各基礎和基礎梁的斷面進行展開，按各面的尺寸對膠合板進行切割下料，并進行編號,防止混淆錯用。下料后，將 50X 80木枋用鐵釘與木板釘在一起，木方沿木模縱向布置，木方橫 向中心間距300左右一道，以保證要木板的平直度和牢固。木模邊緣用刨子刨平，以保證木模間接縫 緊密，不漏水泥漿。模板在使用前與混凝土的接觸面清理干凈，并涂刷隔離劑。模板的水平接縫位置 錯開；為防止模板與模板的連接位置處漏漿，將連接位置采用膠帶紙粘貼。8.2模板安裝1）模板安裝前先根據設計圖紙尺寸對墊

17、層上的基礎模板邊線進行復核檢查，確認無誤后即可進 行模板擺放和組裝。2）獨立基礎底板及壓縮機基礎底板的側模根據墊層上彈好的墨線拼裝好模板，模板拼裝好后，腳手架鋼管作肋，次龍骨選用50X 80的木枋，中距300mm木枋外支撐采用鋼管（腳手架管0 48 X 3.0 ）, 水平加固鋼管間距300mm垂直加固鋼管采用雙鋼管間距 300mm鋼管與鋼管的結點采用扣件連接，模 板與加固鋼管的連接采用 U形卡、山形扣。模板加固采用$16鋼筋作拉桿，沿基礎高度及長度方向間距400mr布置拉桿，拉桿以專用卡扣將垂直加固鋼管與模板夾緊。模板加固時調整其垂直度和模板上 口的水平度。基礎模板加固示意圖3）獨立基礎上部短

18、柱在基礎底板施工完成后再進行施工，施工前按定位軸線放好柱墩中心線，再按柱墩平面布置尺寸放好柱墩邊線，作為模板的定位控制線。先將柱模板組合拼裝好，柱模側面四周用2$ 48X 3.0腳手架鋼管作外箍，鋼管外箍沿柱高500 一道，鋼管長度要大于模板寬度，兩相對的鋼管與鋼管采用010對拉鋼筋拉桿及專用卡扣對拉連接牢固，柱模沿高度每一層中間、兩側面其設三道對拉鋼筋拉桿。鋼管緊固前根據基礎軸線位置校正好柱模中心位置和柱模頂標高，無誤后方可進行加固。4）筏板基礎上設備基礎條形墩在基礎底板施工完成后再進行施工，施工前按定位軸線放好柱墩 中心線，再按柱墩平面布置尺寸放好柱墩邊線，作為模板的定位控制線。先將條形墩

19、側模板組合拼裝好，側模次肋采用豎放 50X 80的木枋，中距300mm四周用20 48X 3.0水平腳手架鋼管作外箍，鋼管 外箍沿基礎墩高400道，鋼管長度要大于模板水平長度，兩相對的鋼管與鋼管采用010對拉鋼筋拉桿及專用卡扣對拉連接牢固，對拉鋼筋拉桿水平方向間距400道，沿墩高度間距400道，與雙鋼管外箍用專用夾扣進行加固。鋼管緊固前根據基礎軸線位置校正好墩側模中心位置和墩側模頂標高, 誤后方可進行加固。5 ）柱、墩側面保護層墊塊與柱、墩插筋扎牢，該墊塊在模板安裝前綁扎有利于操作，有利于支 模時對模板起內撐作用。墊塊綁扎好之后，再將模板對準內邊線拼合，用釘子釘牢接頭處使之形成整 體，再用鋼管

20、加固四周。短柱側面模板加固圖模板內側固定用小鋼板模板內側整體加固鋼管鋼管斜撐1000木模板 _50*80木方-300層-直徑10鋼筋拉桿及專用卡扣fS /混凝土筏板設備基礎條形墩模板加固示意圖6 ）壓縮機基礎頂板支撐體系及模板加固600mm 步距為1500mm底部壓縮機基礎頂板采用滿堂腳手架支撐，腳手架立桿縱橫向間距為鋪設50 X 80的木枋，中距200mm側模采用50X 80的木枋，中距300mm木枋外支撐采用鋼管（腳手架 管0 48X 3.0，水平加固鋼管間距 300mm垂直加固鋼管采用雙鋼管間距300mm鋼管與鋼管的結點采用扣件連接，模板與加固鋼管的連接采用U形卡、山形扣。模板加固采用$

21、16鋼筋作拉桿，沿基礎高度及長度方向間距400mr布置拉桿，拉桿以專用卡扣將垂直加固鋼管與模板夾緊。模板加固時調整其 垂直度和模板上口的水平度。模板支撐體系計算：（1）荷載參數a. 模板支架參數橫向間距或排距（m）:0.60 ;縱距（m）:0.60 ;步距（m）:1.50 ;立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）:0.10 ;模板支架搭設高度（m）:6.70 ;采用的鋼管（mm）:48X 3.0 ;板底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式：可調托座；b. 荷載參數23模板與木板自重（kN/m ）:0.350 ;混凝土與鋼筋自重（kN/m ）:25.000 ;2施工均布荷載標準值 （kN/m ）

22、:2.500 ;c. 材料參數面板采用膠合面板，厚度為 17mm板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm）:9500 ;面板抗彎強度設計值（N/mnf）:13 ;木方抗剪強度設計值（N/mnf）:1.400 ;木方的間隔距離（mm）:200.000 ;木方彈性模量E（N/mm）:9500.000 ;木方抗彎強度設計值 （N/mm2）:13.000 ;木方的截面寬度（mm）:50.00 ;木方的截面高度（mm）:80.00 ;托梁材料為：鋼管（雙鋼管）：48 X3 .0 ;d. 樓板參數樓板的計算厚度（mm）:1500.00 ;模板支架立面圖O I o o 0I五 1圖2樓板支撐架荷載計算單元

23、(2) 、模板面板計算面板為受彎構件，需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:2W = 100X 1.7 /6 = 48.167 cm3I = 100 X 1.7 /12 = 40.942 cm模板面板的按照三跨連續梁計算。Fr、： 1FF1f£ r<200,200 L額L面板計算簡圖a、荷載計算a-1靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：qi = 25 X 1.5 X 1+0.35 X 1 = 37.85 kN/m ;a-2活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m):q2 = 2.5 X 1= 2.5 kN/

24、m ;b、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下其中：q=1.2 X 37.85+1.4 X 2.5= 48.92kN/m2最大彎矩 M=0.1X 48.92 X 0.2= 0.196 kN m面板最大應力計算值 d = 195680/48166.667 = 4.063 N/mm2;面板的抗彎強度設計值f=13 N/mm2.；面板的最大應力計算值為4.063 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!C、撓度計算撓度計算公式為其中 q = 37.85kN/m面板最大撓度計算值44v = 0.677 X 37.85 X 200 /(10

25、0 X 9500X 40.942 X 10 )=0.105 mm ;面板最大允許撓度V=200/ 250=0.8 mm ;面板的最大撓度計算值0.105 mm小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求！(3) 、模板支撐方木的計算：方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:4 .W=5< 8X 8/6 = 53.33 cmI=5 < 8< 8< 8/12 = 213.33 cm方木楞計算簡圖a. 荷載的計算：a-1鋼筋混凝土板自重(kN/m)：qi= 25 < 0.2 < 1.5 = 7.5 kN/m ;a-2模板的自重線荷載(kN/m

26、):q2= 0.35 < 0.2 = 0.07 kN/m ;a-3活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m):Pi = 2.5 < 0.2 = 0.5 kN/m ;b. 強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下均布荷載q = 1.2< (q 1 + q 2)+ 1.4 <p1 = 1.2 < (7.5 + 0.07)+1.4< 0.5 = 9.784 kN/m ;最大彎矩M = 0.1ql=0.1 < 9.784 < 0.6=0.352 kN方木最大應力計算值6d = M /W = 0.352

27、 < 10 /53333.33 = 6.604 N/mm方木的抗彎強度設計值f=13.000 N/mm方木的最大應力計算值為6.604 N/mm 2小于方木的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!C.抗剪驗算:其中最大剪力：V =方木受剪應力計算值截面抗剪強度必須滿足t = 3V/2bh n < t0.6 < 9.784 < 0.6 = 3.522 kN ;方木抗剪強度設計值t = 1.4 N/mmt = 3< 3.522 < 10 3/(2< 50X 80) = 1.321 N/mm方木的受剪應力計算值1.321 N/mm 2小于 方木的抗剪強度

28、設計值1.4 N/mm 2,滿足要求d.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下v=/250均布荷載q = q i + q 2 = 7.57 kN/m最大撓度計算值v = 0.677 X 7.57 X 600 4 /(100 X 9500X 2133333.333)= 0.328 mm ;最大允許撓度V=600/ 250=2.4 mm;方木的最大撓度計算值0.328 mm小于 方木的最大允許撓度 2.4 mm,滿足要求!(4) 、托梁材料計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管)：48 X 3 .0 ;W=8.98 cm3;4I

29、=21.56 cm ;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 6.457 kN托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN m)托梁計算變形圖(mm)4.7364.735& 4591722(10(1S.1A16.4590.0014.734朗旳 ai7&1736.456 6.45& 45C4.734托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 1.034 kN m ;最大變形 V max = 0.598 mm ;最大支座力 Qmax = 21.095 kN ;最大應力 d = 1033577.782/8980 = 115.098 N/mm2;托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm

30、 2;托梁的最大應力計算值 115.098 N/mm 2小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.598mm小于600/150與10 mm,滿足要求！(5) 、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。a.靜荷載標準值包括以下內容：a-1腳手架的自重(kN):Ns1 = 0.138 X 6.7 = 0.927 kN ;鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。a-2模板的自重(kN):Ns2 = 0.35 X 0.6 X 0.6 = 0.126 kN ;a-3鋼筋混凝土樓板自重(kN):NN3 = 25 X 1.5 X 0.6 X

31、0.6 = 13.5 kN ;經計算得到，靜荷載標準值Ng = N gi+NNg3 = 14.553 kN ;b. 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 Nq = (2.5+2 ) X 0.6 X 0.6 = 1.62 kN ;c. 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2N g + 1.4N q = 19.732 kN、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式：其中N -立桿的軸心壓力設計值 (kN) : N = 19.732 kN ;0 -軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到;計算立桿的截面回轉半徑(cm) : i = 1.59

32、cmAW22立桿凈截面面積(cm ) : A = 4.24 cm ;立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm 3) : W=4.49 cm3;(T鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2);fu -計算長度系數，參照扣件式規范表u = 1.7 ;立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0.1 m ;上式的計算結果:立桿計算長度 L 0 = h+2a = 1.5+0.1 X 2 = 1.7 m ;Lo/i = 1700 / 15.9 = 107由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數$= 0.537 ;2鋼管立桿的最大應力計算值；c =19731.936/ (0.537 X 424)=

33、 86.662 N/mm ;f = 205鋼管立桿的最大應力計算值d = 86.662 N/mm 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm計算長度(m);如果完全參照扣件式規范，按下式計算l 0 = h+2ak 1-計算長度附加系數，取值為 1.155 ;小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值N/mrn，滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算Io = k ik2(h+2a)ki -計算長度附加系數按照表 1取值1.243 ；k2 -計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.009 ;上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k 1k2(h+2a) = 1.243 x

34、1.009 x (1.5+0.1 x2) = 2.132 m ;Lo/i = 2132.118 / 15.9 = 134;由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數$= 0.376 ;2鋼管立桿的最大應力計算值；c =19731.936/ (0.376 x 424)= 123.77 N/mm ;鋼管立桿的最大應力計算值d = 123.77 N/mm 2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值f = 205N/mrn，滿足要求！模板承重架通過搭設豎向及水平向剪刀撐確保腳手架穩定性。表1槿換支架計建長度陽枷系數kl步距hkl1 £431】防11 16711.裏2模欖支架計算樓度陽加系數血

35、68it1214IEIS202S卻3S40h+E 跖 LO,35 1.01.014i.昭Eimg1,0541 D6iL.0S11.0921 1131 1371. 1551. 173t 44 101 0121.0221.0311.0381. 0471.05&1.0641.0721.0921 1111. 12Q1. 1491 S3 101 0071. 01E1.0241 031i. tn 勺1.047L.05E1.0621.0791 0971 1141. 1321.62 1.01. 0071. 0141.0211 02Q1.03G1.0431 05L1. ose1.0T41.090i. i

36、oe1. 1231.S0 1.01.0071.0141.02Q1.C26L0331.0401.0451.05E1.0G7i.OSii,096LUI1 92 1.01 0071 012t.oia1.024k0301,035L.0421 081減1.07&1.090L104£.04 1,0i mLmzi.oie1,。盈1.血1,039l.Wl.Q&Ql.QTS1,0371* 1912 25 1 01.007l.aio1.01&1.0201.0Z71.03?1 0371.042L.05T1 OTO1.0811.0942 70 I D1. 007l.nio1.01&a

37、mp;1.020i.orr1.D32LOST1.0421.0531 0B&1.0761.091以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。(7)、立桿的地基承載力計算：腳手架立桿全部支撐在已施工壓縮機基礎上，地基承載力滿足要求。9. 預埋螺栓、套管、預留洞及預埋件安裝9.1預埋鐵件焊接采用手工電弧焊施工，焊縫高度必須保證不小于設計要求及規范要求。預埋螺 栓、螺母、定位架均由我方負責制作、預埋。9.2預埋件安裝就位：用水平尺檢測其平整度，用水準儀檢測標高，并檢查其平面位置，當符合要求后進行固定。9.3因市場無$ 83X 4及$ 133X 4預埋套管，實際采用$ 89X 4及

38、$ 133X 4.5預埋套管，為防止 套管發生偏位及確保垂直度，在套管安裝前，在梁內及板內預先布置2排/ 75X6角鋼，預埋套管位置及垂直度調整完成后通過角鋼將套管連接成整體。成組預埋套管每組間的相對位置應檢查、校正正確。預埋套管兩端在砼澆筑前，提前采用膠帶封 堵。螺栓安裝完成后，再整體用經緯儀和鋼卷尺對中心線、螺栓中心距進行全面檢查，用水準儀對螺 栓的頂標高進行檢查，確保螺栓位置的準確性。9.4由于基礎頂面預留螺栓孔洞多，且精度要求高；基礎頂面預留螺栓孔洞的留設采用4mm厚鋼板焊制而成，先根據孔洞的平面及深度尺寸用鋼板焊制做成模子，并做好防銹處理，上口外側用4根HRBD 20鋼筋焊接鋼筋兩端

39、支撐在外側模板上防治預留螺栓孔洞上口發生位移；下口外側用4根HRB20鋼筋焊接鋼筋兩端支撐在外側模板上防治預留螺栓孔洞下口發生位移；下口底部采用4根HRB20鋼筋抵在基礎墊層上防止預留螺栓孔洞發生上下位移。壓縮機頂板預留孔洞及其他均采用4mm厚鋼板按施工圖紙預留洞口尺寸焊制而成，加固均采用1m長HR20鋼筋200沿洞口四周與周邊鋼筋焊接牢固。10. 混凝土澆筑10.1本工程的混凝土采用商品混凝土；混凝土機械攪拌，混凝土攪拌車運輸，泵送入模。要求混凝土的配合比、粗細骨料、外加劑使用的控制嚴格按照設計要求和施工規范。澆搗混凝土前，須先清理 模板面的雜物，并淋水濕潤模板。基礎混凝土分層澆筑，每層澆搗

40、厚度為 400mm為了使混凝土有良好的整體性，澆混凝土應連續進行，如必須間歇，時間應盡量縮短，并在前層混凝土初凝前將上層混凝土接上。10.2本基礎筏板混凝土一次澆筑完成，不留施工縫。在筏板頂面留置施工縫，以便柱、設備基礎墩二次施工，施工縫處根據設計要求增加預留插筋。施工縫處繼續澆筑混凝土時，應符合下列規定：已澆筑的混凝土，其抗壓強度不應小于 1.2N/mm 2;在已硬化的混凝土表面上，應清除水泥薄膜和松動石子以及軟弱混凝土層 ，鑿毛表面混凝土。 在施工前沖洗干凈并充分濕潤 ，且不得積水；在澆筑 混凝土前，宜先在施工縫處鋪一層水泥漿或與混凝土內成分相同的水泥砂漿；混凝土應細致搗實，使新舊混凝土緊

41、密結合。10.3振動棒的插點應均勻排列，按一定次序移動，避免插點的混亂而漏振，每次移動的距離不大于振動棒作用半徑 R的1.5倍，振動距離模板不應大于振動棒作用半徑的1/2，混凝土分層澆筑時，每層混凝土厚度不應超過振動棒長的1.25倍，在振搗上一層時，振動棒應插入已振搗過的下一層15cm左右，以消除兩層之間的接縫，同時，上層混凝土的澆筑應在下層混凝土初凝之前進行。當混凝土表 面水平面不再明顯下降，不再出現氣泡，表面泛出灰漿時，即為符合振搗要求。澆筑混凝土時不得任意踩踏鋼筋或拔動鋼筋，要特別注意保證上層鋼筋的位置正確。10.4混凝土應按規定留置試塊：（1）標養試塊每工作班不少于一組；（2）每個位號

42、的壓縮機基礎混凝土試塊單獨留置。（3） 每個單位工程基礎混凝土留置同條件養護試塊不少于三組；拆模試塊不少于一組，具體數量根據需要調整。10.5混凝土質量控制按如下要求：商品混凝土的質量應符合設計和規范要求，在澆灌前，提供混凝土配合比單和質量證明書。每車混凝土到施工現場均核對混凝土強度及檢查混凝土坍落度等質量指標，對相關質量指標不符合要求的混凝土均不予接收。混凝土在滿足泵送要求的坍落度的前提下，最大限度控制水灰比在規定的范圍之內。混凝土的入泵坍落度控制在140土 20mm之內，以保證混凝土的施工和易性和澆灌質量。混凝土振動器每一振搗點的振搗時間一般控制在2030S,不宜過長也不宜過短，以混凝土泛

43、漿和不要遺留氣孔為止，應避免漏振、欠振和過振。混凝土表面先用木抹抹壓平整，在終凝前再進行最 后的抹壓，防止或減少裂紋的產生，要求抹壓后的混凝土表面密實、平整。10.6混凝土養護混凝土澆灌后12小時內進行養護，當人踩在上面無明顯腳印時，即加以覆蓋，配備專職施工人員進行澆水養護，養護進行不少于7晝夜，大體積混凝土養護進行不少于14晝夜。10.7.大體積混凝土施工（1）壓縮機基礎底板及頂板按大體積混凝土施工。混凝土強度等級為C30，采用商品混凝土。混凝土最高溫度的峰值一般出現在混凝土澆筑后的第34d,對混凝土澆筑后的內部最高溫度與混凝土表面溫度之間的溫度差、表面溫度與大氣溫度之間的溫差要控制在25

44、C內，以免因溫差和混凝土的收縮產生裂縫。（2）大體積混凝土產生裂縫的原因分析：1）水泥水化熱引起的溫度應力和溫度變形：水泥在水化過程中產生了大量的熱量，因而使混 凝土內部的溫度升高，當混凝土內部與表面溫差過大時，就會產生溫度應力和溫度變形。溫度應力與 溫差成正比，溫差越大，溫度應力越大，當溫度應力超過混凝土內外的約束力時，就會產生裂縫。混 凝土內部的溫度與混凝土的厚度及水泥用量有關，混凝土越厚，水泥用量越大，內部溫度越高。防止 混凝土出現裂縫的關鍵是控制混凝土內部與表面的溫差。2）外界氣溫變化的影響：大體積混凝土在施工階段，常受外界氣溫的影響。混凝土內部溫度是齡期(天)3714Th(t) C4

45、8.3 X ( 1-0.41 )=28.5 C48.3X (1-0.12) =42.5C48.3 X (1-0.015) =47.6 C由水泥水化熱的絕熱溫度、澆筑溫度和散熱溫度三者的疊加。當氣溫下降，特別是氣溫驟降，會大大 增加外層混凝土與混凝土內部的溫度梯度，產生溫差和溫度應力，使大體積混凝土產生裂縫。3) 混凝土的收縮變形：混凝土中的80%水分要蒸發，約 20%的水分是水泥硬化所必需的。而最初失去的30%自由水分幾乎不引起收縮，隨著混凝土的陸續干燥而使20%的吸附水逸出，就會出現干燥收縮，而表面干燥收縮快，中心干燥收縮慢。由于表面的干縮受到中心部位混凝土的約束，因 而在表面產生拉應力而出

46、現裂縫。(3) 混凝土溫度的計算以最大截面基礎為例計算，解析氣壓縮機基礎底板截面約為10000 X 9000 x 3500mm (厚),混凝土強度C30。根據商品混凝土公司提供的數據及有關規范進行計算。a、混凝土的最大絕熱溫升：Tt=mcQ/ pc(1-e-mt)式中：Tt 混凝土最大絕熱溫升(C)me每m3混凝土的水泥用量(kg/m3),取300 kg/m3Q42.5級普通硅酸鹽水泥內摻14%粉煤灰的水化熱，Q=375 J/kgc混凝土比熱 0.97J/(kg K)p混凝土容重 2400 kg/m3t混凝土的齡期 3、7、14 (d)m系數0.20.4取0.3e常數 e=2.7183混凝土最

47、高絕熱溫升：Th = 300 X 375/ (2400 X 0.97)x( 1- e-0,3")=48.32 Cx( 1- e-0.3 X 9 其中(t=3、7、14)注：a混凝土實際溫升要小于絕熱溫升；b、混凝土 14天已接近最高絕熱溫升。b、混凝土內部中心溫度混凝土中心溫度：Ti=Tj+ThXZ式中：Ti（t） t齡期混凝土中心計算溫度（C）Th混凝土最大絕熱溫升，取47.6 CTj混凝土澆筑入模溫度（C）取 10CZ （t）t齡期混凝土降溫系數，混凝土2m厚則混凝土內部中心溫度:Ti（t）=Tj+ThXZ（C）齡期（天）3714Z (t)0.570.520.34T1 (t) =

48、Tj+ThXZ (C)373526c、混凝土表面溫度混凝土表面溫度按下式計算：Tb（t）=Ta+4/H2X h'（H-h ' T（t）其中 H= h+2h 'h'= kX 入 / 33 =1/ （刀 3"入 i+1/ 3 a） T（t） =Tmax-TaTb（t）齡期t時，混凝土的表面溫度Ta齡期t時，大氣的平均溫度6 CH混凝土的計算厚度h混凝土的實際厚度3.5mh'混凝土的虛厚度入混凝土的導熱系數，取2.33W/m.Kk計算拆減系數，取0.6663模板及保溫層的傳熱系數各種保溫材料的厚度入i各種保溫材料的導熱系數3 a空氣層傳熱系數，取23

49、 W/m2.K T(t)齡期t時,混凝土內最高溫度與外界氣溫之差。混凝土表面蓋覆一層塑料薄膜和一層棉被進行保溫養護，棉被厚度4cm保溫材料厚度計算：5 =0.5h 入 x(T2-Tq)KB/ 入(Tmax-T2)=0.5X 3.5X 0.04X 18X 1.3/2.33X 2仁0.033m故覆蓋4cm厚的棉被能滿足要求5保溫材料的厚度入x所選保溫材料導熱系數取 0.04Kb傳熱系數取1.3入混凝土導熱系數取 2.33T2-Tq 取 18C , Tmax-T2 取 21 C3 =1/ (刀 5 1/ 入 i+1/ 3 a) =1/(0.001/0.05+0.03/0.07+1/23)=2.03h

50、'= kX 入 / 3 =0.666 X 2.33/2.03=0.765H= h+2h '=3.5+3.5 X 0.765=6.18mTb(t)=Ta+4 X h'(H-h ') T(t) /H2 =6+4 X 0.765(6.18-0.765) XA T(t)/6.182齡期(天)3714 T (t)37-6=3135-6=2926-6=20Tb(t) (C)2725.719.6d、溫度差計算齡期(天)3714混凝土中心溫度與37-2735-25.726-19.6表面溫度之差（C）=10<25 C=9.3<25 C=6.4<25 C混凝土表面

51、溫度與27-625.7-619.6-6大氣溫度之差（C）=21<25C=19.7<25 C=13.6<25 C從混凝土溫度差計算得知，在混凝土澆筑后第三、七、十四天時混凝土中心溫度與表面溫度之 差和混凝土表面溫度與大氣溫度之差均小于25 C，保溫措施符合要求。10.8 混凝土表面處理（1）、泵送混凝土的表面水泥漿較厚，且有較多游離水份，在澆筑后按標高用長刮尺刮平，趕 除游離水份，在初凝前用木抹子打磨壓實，經混凝土初凝后，再兩次搓壓，以閉合混凝土表面收縮裂 縫，至少抹壓2-3遍，最后混凝土混凝土終凝前用鐵抹子將混凝土面抹壓密實，然后覆蓋保溫材料養 護，防止出現表面裂縫。（2 ）

52、、混凝土表面平整度和標高，在鋼筋支架上焊接102000的豎向鋼筋，然后按設計標高做標記，當澆注到設計標高時，用長刮尺以標記標高為準刮平混凝土表面，收平后再用水準儀復核，確保混凝土表面標高準確。10.9混凝土養護在混凝土澆筑之后，做好混凝土的保溫保濕養護，緩緩降溫，充分發揮徐變特性，減低溫度應力，以免發生急劇的溫度梯度發生，為了避免由于大體積混凝土內外溫差過大而產生裂縫，混凝土養護采用保溫保濕復合保溫層的養護方法，即混凝土澆筑后12小時之內在其上覆蓋一層塑料薄膜，再加蓋一層棉被，保證塑料布內有凝結水，棉氈毯要迭縫，騎馬鋪放。混凝土終凝硬化前不宜澆水養護，覆蓋 有利于混凝土的水蒸發水達到養護目的；

53、混凝土澆筑5-7天后（當混凝土內部與表面溫度之差不超過25 C,且混凝土表面與環境溫度之差也不超過25C時，逐層拆除保溫層，當混凝土內部與環境溫度之差接近內部與表面溫差控制值時，則全部撤掉保溫層），混凝土處于開始降溫狀態，此時逐層揭去薄膜和棉氈毯，派專人養護不少于14天。在混凝土養護期間，通過測溫全面了解混凝土在強度發展過程中內部溫度分布情況，及時掌握溫差變化，采取有效措施。10.10應急保障措施如因特殊情況發生停電時間超過混凝土初凝時間，或在混凝土供應不及時，除了在 初凝前在接槎處進行二次振搗外，還必須控制最后一車混凝土的泵送時間，即每臺泵車 留一車混凝土，每隔45min泵送一次，及時對澆筑

54、面進行覆蓋和潤泵防止泵管阻塞。11. 大體積混凝土的測溫工作砼澆筑后，采用保溫麻袋覆蓋蓄熱養護，在終凝前收平拉毛后2小時左右覆蓋一層塑料薄膜，薄膜搭接15cm,上蓋一層麻布。在養護時，觀察薄膜表面水珠，若水珠過少，或砼表面出現白板時，應澆熱水進行補水養護，水溫為 60C左右為宜。在大體積混凝土施工和養護過程中，由于混凝土體內外溫差產生的拉壓應力、溫度應力會造成混凝土的表面裂縫和貫穿裂縫，形成隱患，所以在底板混凝土施工和澆筑完2周內必須對其進行養護和內外溫差的監測；本工程筏板施工正處于冬春交換之際，夜間溫度偏低，混凝土表面散熱很快，如監 測、養護不及時就會造成嚴重后果。本基礎工程將在澆筑完成后一段時間內連續跟蹤混凝土內部和表面及大氣溫度，全程掌握混凝土溫度變化情況，及時采取必要的防護措施，嚴格控制裂縫的產生，確 保底板砼的質量。11.1