1、iii300td風干蘆葦粗漿備料蒸煮工段設計300t/d風干蘆葦粗漿備料蒸煮工段設計摘 要 本次設計的題目是年產10萬噸化學葦漿的備料及蒸煮工段。本說明書結合造紙圖紙對蘆葦制漿車間蒸煮工段的工藝流程、設備的選型、車間布置進行設計并論證。也對該工段進行了堿平衡計算及熱量平衡計算。關鍵詞：蘆葦，備料，蒸煮，工藝流程及計算，設備選型the design of the workshop about the reed preparation and continuous cookingabstract the subject of the design is the workshop producing

2、 300 ton chemical reedy pulp per day of the factory that produce 10 thousand ton cultural pulp a year,especially about the reed preparation and continuous cooking.the instruction booklet integrated with the design paper carries on the analysis and proof to the craft sequence 、the equipment selection

3、 and the workshop arrangement .yet on the calculation of the alkali balance and thermal balance .key words: reed, straw preparation， digest, the craft sequence and calculation ,the equipment selection 目 錄摘 要iabstractii1、課程設計的目的、意義和任務11.1、課程設計的目的及意義11.2、課題的任務12. 廠址的選擇及論證22.1原料的來源：22.2交通運輸情況：22.3水源情況：

4、22.4電源：23. 備料工段的設計33.1 原料廠的要求：33.2 原料的貯存：33.3 備料方法的比較33.4、備料方法的選擇及具體的備料流程44. 蒸煮工段的設計64.1 蒸煮設備的選擇64.1.1、間歇蒸煮與連續蒸煮的比較64.1.2 卡米爾連續蒸煮器和潘迪亞連蒸橫管的性能比較74.1.3蒸煮設備最終選擇84.2、 蒸煮工藝的比較與選擇：84.2.1各種化學法制漿的比較84.2.2蒸煮工藝最終選擇94.2.3蒸煮工藝流程圖95、熱能的回收116、蒸煮工藝的計算136.1.蒸煮工藝參數136.2 堿液平衡計算156.3 熱量衡算167.設備的選型197.1 切葦機的選型197.2連蒸管的

5、選型197.3其他設備的選型197.3.1圓篩的選擇197.3.2鼓式洗葦機197.3.3水力洗葦機207.3.4 斜螺旋脫水機207.3.5螺旋喂料器（585）20致 謝21參 考 文 獻21 3i日產300噸蘆葦粗漿備料蒸煮工段設計15 300t/d風干蘆葦粗漿備料蒸煮工段設計 1、課程設計的目的、意義和任務1.1、課程設計的目的及意義 大學生課程設計是教學過程中的綜合實踐教學環節，是在學生基本學完全部基礎課、專業課的基礎上，并結合生產實習所進行的設計，在設計過程中能強化鍛煉學生發現問題、分析問題、解決問題的能力。通過課程設計，可以培養學生的設計能力、查閱文獻資料、計算、繪圖等能力。為今后

6、的畢業設計打下基礎，也為以后從事工程設計的學生打下良好的基礎。設計過程也可以鞏固和復習所學的知識，達到在實踐中加深對理論的理解。練就綜合運用所學知識的能力，并創造性的投放以后的實際生產。本次課程設計是輕工與能源學院針對大四學生實際情況，對畢業設計所做的一次提前演練和專業知識的鞏固，具有很高的針對性和實際作用。 課程設計也是對學生所學知識和綜合能力的全面考核。本次課程設計重點在于工藝流程的設計。要想最終確定一個合理的工藝流程，就必須要求學生對不同的工藝流程進行比較，再結合經濟效益，最后確定最合理的工藝流程。當然，工藝參數需要參考實習的廠子進行確定。所以實習期間實習的質量直接關系到本課程設計的質量

7、。影響我國造紙業發展的重要制約因素之一就是原料問題。我國森林覆蓋率低，木材資源匱乏，而洞庭湖地區蘆葦豐富，蘆葦價格較低，所以我們要合理取材、就近取材。故本次設計以洞庭湖蘆葦為原料，采用干濕結合法的備料技術及硫酸鹽法制漿的橫管連蒸技術制葦漿。望能對國內準備上蘆葦漿項目的企業提供一些可參考的意見。1.2、課題的任務 確定生產工藝流程方案及所涉及方案的工藝參數、堿液及熱量的平衡計算、主要設備的選型，用autocad畫出工藝流程圖2. 廠址的選擇及論證 根據任務說明書的要求，綜合考慮蘆葦來源、交通運輸、產品銷售等因素將廠選擇在湖南省洞庭湖邊。這里蘆葦資源豐富，銷售渠道廣泛。 2.1原料的來源：洞庭湖地

8、區蘆葦產量每年可達5060萬噸，為本廠提供豐富的原料。2.2交通運輸情況：洞庭湖邊有港口，水上交通極為便利。同時鐵路、高速公路交通也較為發達2.3水源情況：靠近洞庭湖，且南方降水豐富，滿足造紙廠用水需求2.4電源：造紙廠對電需求大，而湖南電力充足且一般造紙廠有自己的熱電聯產車間完全滿足電力需要。3. 備料工段的設計備料工段的設計不僅包括選擇何種備料還應包括原料廠的布置及原料的貯存。備料方法包括干法備料、全濕法備料、干濕結合法備料。干濕結合法備料結合了干法備與濕法備料的部分程序。與干法備料相比，其工作環境得到很大的改善；與濕法備料相比，設備運行費用相對較少。這三種方法各有優缺點，其優缺點的比較見

9、表13.1 原料廠的要求： 要有防火安全設施，對于蘆葦場嚴禁閑人進入，并安裝有避雷設施； 運輸要方便，此廠擬建在洞庭湖邊，交通路線暢通； 排水要通暢，垛基下面墊有石垛，高于地面3050cm，垛基周邊與周圍地面應有1:1.5的坡度； 通風要良好，垛基方向與主導風向成45如圖示： 照明要符合要求，此場擬定將燈安裝在避雷針靠近地面三分之一處3.2 原料的貯存：堆垛的規格是40126，垛頂高為6米，儲備量要保證36個月的生產用料量，堆垛間距為1015米，五個垛為一組，組間距為25米。3.3 備料方法的比較表3-1 備料方法的比較 優缺點 備料 優點缺點干法備料設備投資少，能耗少，操作容易飛塵污染大，制

10、漿用堿量高，得率低，紙漿質量不高，硅干擾大濕法備料噪聲和粉塵低，工作環境得到改善；草葉等雜質去除率高，凈化效果好；蒸煮化學藥品少；紙漿得率高，強度好設備投資大，維修費用高，動力消耗大，生產成本高干濕法結合備料具有濕法備料的優點，克服干法備料的缺點，并改善了工作環境，自動化程度高設備投資費用大，運作費用高除塵設備 由上表即可比較出：干濕結合法備料結合了干法備料和濕法備料的優點，在實際生產中應用較多，故本設計采用干濕法備料。而干濕結合法備料又分為（1）干切、干凈化、濕洗滌流程（2）干切、濕凈化流程。一般多采用干切、干凈化、濕洗滌流程。具體流程如圖1所示：塵土篩選設備切葦機葦捆卸料臺運輸機 脫水設備

11、料倉傳送帶水洗設備蒸煮設備圖3-1干切、干凈化、濕洗滌流程圖3.4、備料方法的選擇及具體的備料流程經比較可以知道選用干濕結合法備料具有更多的優點，其具體流程圖如下：蘆葦 污水傳送帶 排空 水膜除塵器 抓機沉淀池 塵土等 風機百葉除塵器葦片圓篩旋風分離器切葦機水力洗葦機鼓式洗葦機傳送帶料倉回料螺旋斜螺旋脫水機 圖3-2干濕結合法備料具體流程4. 蒸煮工段的設計4.1 蒸煮設備的選擇4.1.1、間歇蒸煮與連續蒸煮的比較 間歇蒸煮是一種比較傳統的蒸煮方法，目前發展已經比較成熟，適合各種制漿方法，對原料的包容性也比較大。目前，間歇蒸煮設備主要是立鍋和蒸球。我國常用的立鍋容積有50m3、75m3、110

12、m3三種規格，國外也有采用較大鍋容的，如125m3、160m3。蒸煮過程有裝料送液、升溫、小放氣、保溫、大放氣和放料等過程。間歇蒸煮的優點在于生產的靈活性，蒸煮工藝容易改變可以根據需要隨時制定新的工藝，間歇蒸煮在我國多有應用。總的來說，立鍋蒸球適合產量相對較小的企業。連續式化學制漿設備按主題蒸煮設備可分為塔式連續蒸煮器，也稱卡米爾連續蒸煮器；潘迪亞橫管式及斜管式連續蒸煮器。連續蒸煮器的優點在于：1、對于大型蒸煮設備來說，連續蒸煮器的基建投資和運行費用較低；2、單位鍋容產漿量高，占地面積相對較少；3、能耗較低，且氣電耗均衡，避免了高峰負荷；4、蒸煮均勻性好，適用于大型制漿造紙廠。塔式連續蒸煮器適

13、用于大中型木漿廠，在芬蘭、加拿大、美國等森林資源豐富的國家使用最為普遍。我國森林資源不足，卻有豐富的非木材纖維原料，是世界上最大的草漿生產國。在我國制漿造紙工業中草漿占了很大的比例。潘迪亞橫管連續蒸煮器是一種典型成熟的連續蒸煮設備，尤其適合重量輕、松散、流動性差容易搭橋堵塞、濾水性差而又較易成漿的蔗渣、稻麥草、蘆葦、竹子等非木材纖維原料。橫管連續蒸煮器主要由計量器、預氣蒸器、螺旋喂料器、藥液施加設備、蒸煮管、中間管、排料器和噴放閥等設備及與之配套的電氣儀表控制裝置組成。經過不斷地改善，目前配備了先進可靠的自動控制，現代的橫管連續蒸煮器具有自動化程度高、工作穩定可靠、操作勞動強度低、蒸汽消耗低、

14、汽電負荷均衡、蒸煮得率高、成紙質量好等優點，因此得到廣泛應用。 在我國推廣橫管連蒸已經多年，有不少國產或引進設備正在運轉。 影響連蒸系統正常運行的因素有很多，主要有設備選型、備料效果、系統流程及設備布置、設備制造質量、儀表控制的自動化程度及其可靠性、配套傳動裝置的可靠性、操作水平及設備的保養狀態等。 連續蒸煮的出現顯示了具有能耗低、紙漿質量穩定和污染少的優點，特別是深度脫木素理論的提出更使得連蒸技術完善。 間歇蒸煮為了自身的發展和生存，近十年來，國際上進行了不少的研究與改進。開始是著重低能耗的間歇蒸煮與連續蒸煮相抗衡，發展結果不但能節約蒸汽，能達到深度脫木素的目的。rdh和supert3ate

15、h 被認為是這方面最有成效的成果。從目前的應用情來看，間歇蒸煮和連續蒸煮各有優缺點；但從長遠角度考慮，連蒸還有很大技術優勢可待開發，而間歇蒸煮技術已基本成熟。各自的優缺點：間歇蒸煮：優點：投資費用較低，電力消耗小于連蒸；單臺出故障后，其他的可以繼續生產不至于影響后面的工段；生產的靈活性高。缺點：產量低，蒸煮工藝不易連續化，產漿質量不穩定連續蒸煮：優點：（1）產量大，蒸煮過程連續化，易于實現生產自動化控制； （2）成漿均勻。漿的物理性能好，濾水性能好，超早性能好。裂斷長比間歇蒸煮高5002000m，其他耐折度、耐破度，抗張強度等均有提高。超早性能好可提高紙機車速 （3）易洗選、易漂白，漿種灰分低

16、，白度高。紙漿質量好，蒸汽耗氣低，汽電負荷均衡，便于熱回收，減少空氣污染 (4）粗漿得率低，耗堿量低 (5）有利于提取黑液的提取、蒸發、燃燒、苛化的正常運行，減輕硅干擾，有利于黑液的的回收 (6）在設備造型上加以適當的改進，可用于各種非木材纖維原料，及各種制漿方法 (7）廠房占地面積小，建筑投資省。缺點： (1）蒸煮設備所用裝備較多，且較復雜，任一臺裝備停車、維修均將迫使全車間系統停車 (2）連蒸電力消耗較高4.1.2 卡米爾連續蒸煮器和潘迪亞連蒸橫管的性能比較卡米爾連續蒸煮器：設備生產能力大，每套日產漿量可達2000噸。由于采用塔內逆流擴散洗滌劑和冷噴放技術，減輕了環境污染，提高了紙漿強度。

17、多數用于硫酸鹽法蒸煮，有些可用于燒堿法、預水解硫酸鹽法、中性亞硫酸鹽法或亞硫酸鹽法蒸煮，多產木漿，少數用于生產草漿，而且用于生產草漿的連續蒸煮器的計量器，低壓進料器，氣蒸管和高壓進料器都設置于蒸煮器的上部，在使用稻草、麥草時鍋內沒有擴散區。所以，卡米爾對蒸煮蘆葦的技術還不夠成熟。潘迪亞連續蒸煮從40年代開始投產，其特點是特別適合稻草、麥草、芒桿、蔗渣等草類原料的制漿生產，可以進行氣相快速高溫蒸煮。可采用硫酸鹽法、苛化堿法和中性亞硫酸鹽等蒸煮方法制化學漿或半化學漿。并且潘迪亞橫管連續蒸煮器有如下優點：計量器：較好的計算精度，靈敏可靠。螺旋喂料器：高精度，光潔度和可靠性。能喂入高水分的草片，軸承箱

18、可靠，使用壽命長t型管：防止反噴裝置，靈敏可靠蒸煮管：填充均勻可靠，達0.75中間管、卸料器：可冷噴放，冷噴放可分離出石頭、鐵塊，避免噴放閥的堵塞噴放閥：由系統自動控制，具有自動化程度高，工作穩定可靠，勞動強度低等特點在世界各地已有百套投入生產公司反應良好，所以本設計采用潘迪亞橫管連蒸技術4.1.3蒸煮設備最終選擇蘆葦屬于非木材纖維原料，非木材纖維原料一般選用來連續蒸煮器因為連續蒸煮器生產的紙漿質量較穩定，且產量系數大于遠大于間歇蒸煮器。同時連續蒸煮還具有生產自動化程度高，連續放氣放鍋，熱回收效率高，配置緊湊等優點而且本次設計年產達10萬噸，產量較大，所以本次設計采用連續蒸煮器。而連續蒸煮又包

19、括立式連續蒸煮（一般用來制備木漿）和橫管連續蒸煮（一般用來蒸煮草類原料），而潘迪亞橫管連蒸又很適合非木材纖維原料的蒸煮，是采用非木材纖維原料化學法制漿最主要的設備。所以本次設計最后選擇的蒸煮設備為潘迪亞橫管連續蒸煮器。4.2、 蒸煮工藝的比較與選擇： 4.2.1各種化學法制漿的比較目前生產化學漿的方法主要有硫酸鹽法、亞硫酸酸鹽法和燒堿法。國內外草漿的生產，仍以燒堿法（或燒堿蒽醌法）和硫酸鹽法為主1。各種制漿方法都有各自的優點和不足硫酸鹽法：優點：1、對原料適用范圍廣；2、脫木素速率快，蒸煮時間短；3、紙漿強度高；4、蒸煮廢液回收技術和設備比較完善；5、較少發生樹脂問題和草漿的表皮細胞群問題；6

20、、允許木片中有相當量的樹皮；7、可從一些材種的蒸煮放氣時回收松節油和從蒸煮廢液中提取塔羅油等副產品缺點：1、紙漿得率低；2、成漿顏色較深，比亞硫酸鹽法難漂；3、蒸煮時產生的惡臭氣體污染大氣亞硫酸鹽法：優點：1、本色漿較白、易漂；2、得率較高；3、易打漿缺點：1、對原料要求嚴格；2、大都需要耐酸設備；3、蒸煮時間較長；4、蒸煮廢液的回收是一個問題燒堿法：優點：脫木素放反應快，有效縮短蒸煮周期；適合多種原料缺點：生產漂白漿時木素脫出條件過于劇烈，導致得率下降；未漂漿得率低，殘留木素難溶出。在燒堿法中通常加入少量的蒽醌促進木素的脫出和保護碳水化合物參考制漿造紙手冊（3）表4-6-15如下：表4-1各

21、種制漿方法的各項指標燒堿蒽醌法 硫酸鹽法 燒堿法蒸煮用堿量（na2o）(%)12.012.012.017.0黑液殘堿（na2o）（g/l）5.755.754.3813.96粗漿得率(%)56.655.657.851.5粗渣率 (%)1.451.855.302.50細漿得率(%)55.854.654.750.2硬度卡伯值22.722.133.025.8高錳酸鉀值13.813.217.514.8漂率（白度65（%）5.44.97.85.76蒸煮條件：蒽醌用量0.05%，液比1:6。硫酸鹽法的硫化度是10%，最高蒸煮溫度165，升溫1.5h由上表可以看出，燒堿蒽醌法與燒堿法相比，蒸煮耗堿量大幅度下降

22、，得率也有較大提高。卡伯值下降較多但漂率下降不大。硫酸鹽法和燒堿蒽醌法比較，硬度很接近，但燒堿蒽醌漿漂率稍高于硫酸鹽法制漿。但是添加蒽醌后漿料的漂白變得困難，漂白漿泡沫多，易糊網。4.2.2蒸煮工藝最終選擇根據以上對硫酸鹽法、燒堿法及亞硫酸鹽法的比較，可以看出硫酸法紙漿強度高、脫木素速率快等優勢，所以最后決定采用硫酸鹽法。4.2.3蒸煮工藝流程圖根據對備料工段、蒸煮設備以及蒸煮工藝的介紹、比較。最后采用的備料蒸煮方法為： 干、濕法結合備料，硫酸鹽法橫管連續蒸煮。蒸煮工藝流程圖見圖3蒸煮工藝流程圖 料倉 水平鏈提升鏈 皮帶輸送機 鼓式洗葦機 水力洗葦機 葦片泵 斜螺旋脫水機 回料螺旋銷鼓計量器

23、預蒸螺旋 喂料螺旋t型管1#2#3#蒸煮管 中間管 立式卸料器 噴放鍋 黑液計量槽 高壓黑液泵 蒸煮藥液 堿液換熱器 高壓蒸汽多余葦片 圖 4-1蒸煮工藝流程圖 5、熱能的回收在蒸煮過程中伴隨著大放氣和壓力熱噴放，會產生大量的廢熱蒸汽。在實行全壓熱噴放的條件下，蒸煮放氣和噴放熱量之和相當于蒸煮全部熱耗的50%。所以合理回收利用此蒸汽，對于減少大氣污染和熱能回收都是非常有意義的。國內較為典型的蒸煮廢熱回收方法是將從蒸煮器釋放出來的廢熱蒸汽進行直接或間接熱交換，得到污熱水或清熱水再加以利用，主要工藝流程見圖4。在圖4中有蒸煮器大放氣或噴放過程中產生的熱蒸汽進入噴放鍋后，由噴放鍋頂部進入旋風分離器，

24、將廢氣中夾帶的纖維、黑液進行分離，送入噴放快鍋中，蒸汽則進入噴射冷凝器，與冷污水或清水進行逆流混合接觸，已回收廢氣中的熱量而形成污熱水，污熱水下降進入熱污水槽。進污熱水槽的污熱水可能還有未凝結蒸汽或閃急汽，可以考慮在槽頂安裝二次冷凝器使其全部冷凝。污熱水槽上部的熱污水可以直接使用，污熱水槽底部的冷污水可送噴射冷凝器進行熱循環交換。一般污熱水槽上部的污熱水溫度可以達到90左右，可以直接用來蒸煮配堿；也可以泵送至熱交換系統進行熱交換而得到熱清水，經熱交換后的污熱水溫度可達40左右，這部分冷污水用于噴射冷凝器再次進行熱交換。熱交換后的清水溫度一般在7080，可用于洗漿或生活用水。為使圖4所示的流程達

25、到較好的運行效果，應該注意以下事項：設備選型要合適，如污熱水泵的流量、污熱水槽的體積、高度和熱交換器交換面積的計算及選型與實際余熱數量及排放廢氣的速率相適應；從噴放鍋帶入污冷凝水的少量纖維堵塞熱交換器問題，可以通過更換固定過濾器為過濾機來解決，以提高傳熱效率；選擇易拆洗的、傳熱效率高的波紋板式換熱器；適當提高u型溢流管的高度，以保證污熱水槽的最低水位，防止污熱水泵出現“喘氣”而不能正常工作現象；安裝自控儀表，對熱回收所需要的冷凝水量進行自動調節。 圖5-1蒸煮廢熱回收工藝流程圖6、蒸煮工藝的計算6.1.蒸煮工藝參數 表6-1 蒸煮工藝參數未漂白的粗葦漿量300t/d粗漿得率45%用堿量16%備

26、料損失8%蒸煮時間30min平均蒸煮壓力0.7mpa平均蒸煮溫度160175液比1:3蒸煮管充滿系數0.75葦片進蒸煮管時的干度50%粗漿硬度（kappa值）11-15白液濃度90g/l堿回收率80%苛化率87%白液硫化度10%芒硝還原率82%白液活化度89%硫化度14%商品堿濃度370g/lna2s65g/l白液濃度90g/l蒸煮初溫85最高蒸煮溫度168蒸煮管材料碳鋼蒸煮管厚度14mm蒸煮最高溫度168藥液溫度85室溫20蒸煮液密度1000kg/m3保溫材料硅藻土保溫層厚度60mm蒸煮管比熱容0.115kcal/（kg）蒸煮管導熱系數150kcal/(mh)硅藻土導熱系數20.15kcal

27、/(mh)葦片比熱容0.34kcal/（kg）水的比熱容1kcal/（kg）藥液的比熱容0.91kcal/（kg）管內物料對鋼板的傳熱系數13000kcal/（m2kg）管子對外界空氣傳熱系數210kcal/（m2kg）風干漿的水分10%6.2 堿液平衡計算每小時消耗的粗葦漿量30045%（1-8%）22.5=32.21t/h每小時進入蒸煮管風干葦量32.21（1-8%）=29.63t/h每小時進入蒸煮管絕干葦量29.63（1-10%）=26.67t/h總液量體積v0=絕干葦量液比=26.673=80.01m3總活性堿用量=絕干葦量用堿量=26.6716%=4.27t/h總硫化堿用量=總活性堿

28、量硫化度=4.2714%=0.6t/h（以naoh計）總naoh用量=4.27-0.6=3.67t/h白液中活性堿量=總活性堿量堿回收率=4.2780%=3.42t/h白液中na2s量=白液活性堿量白液硫化度=3.4210%=0.342t/h（以naoh計）白液中naoh的量=3.42-0.342=3.078t/h組成組分以na2s計naoh90*87%=78.3na2s90*10%=9na2co390*13%=14.7na2so49*18/82=1.98總計101則 白液的活化度為：90/101=0.89白液加入體積v1=白液活性堿量/（白液濃度*白液活化度） =3.421000/(90*0

29、.89)=42.70m3商品堿用量=總naoh用量-白液中naoh用量=3.67-3.078=592kg商品堿體積v2=592/370=1.6m3商品na2s用量=總na2s用量-白液中na2s用量 =600-342=258kg（以naoh計）若以硫化鈉計算則為2587880=251.55kgna2s體積v3=251.5565=3.87m3葦片進入蒸煮管時所帶的水分v4=26.6750(1-50%)=26.67 m3補加的清水量v5 = v0-v1-v2-v3-v4 =80.01-42.70-1.60-3.87-26.67 =5.17m36.3 熱量衡算（1）、將絕干葦片從20加熱到168所需

30、的熱量q1=c1m1t1=0.3426.67(168-20)103=1342034.4kcal/h（2）、將葦片中的水分和補加的清水從20加熱到168所需的熱量 q2=c2m2t2=1(26.67+5.17) 1481000=4712320kcal/h(3)、將藥液從85加熱到168所需的熱量 q3= c3m3t3=0.91（42.70+1.6+3.87）（168-85） =3628280.1kcal/h（4） 、連蒸管通過保溫層向外界輻射的熱量連蒸管容積的計算公式為：ve=qt/v其中q：絕干粗漿的產量 t：蒸煮時間； v：裝鍋量，取180kg/m3. ：粗漿得率 ：充滿系數，取0.75所以

31、ve=300（1-10%）300.1845%0.7522.560=106.08m317 300t/d風干蘆葦粗漿備料蒸煮工段設計 可選用規格為152010000mm，壁厚為14mm的蒸煮管六根連蒸管的保溫層的外表面積s=6dl=63.14（1.52+0.0142+0.062）10=314.25m2連蒸管通過保溫層散發基于管外表面積的總傳熱系數1/k=1/1+b1/1+b2/2+1/2 =1/3000+0.014/50+0.06/0.15+1/10=0.5k=2kcal/m2h保溫層熱量損失q4=kst=2314.25(168-20)=93018.36kcal/hq=q1+q2+q3+q4 =1

32、342034.4+4712320+3628280.1+93018.36 =8567852.86kcal一般熱量損失按10%來計q總=q(1+10%)=8567852.861.1=9424638.14kcal/h水蒸氣在168，壓力為7.72kgf/cm2,為了保證足夠壓力，通入壓力要比計算的大3-5kgf/cm2,可取11.72kgf/cm2,此時水蒸氣的汽化熱為1997.9kj/kg蒸汽用量=q總/1997.9=19812.5kg/h每噸風干粗漿耗氣量=19812.5/（30022.5）=1.49ti 300t/d風干蘆葦粗漿備料蒸煮工段設計 7.設備的選型7.1 切葦機的選型由于本設計采用的是連續蒸煮，故以每小時計算，本設計中每小時需要的切葦量為：30045%(18%）22.5=32.21t/h切葦機的型號有zcq11和zcq12，生產能力分別是14t/h和2030t/h。根據計算選用zcq12型的切葦機。7.2連蒸管的選型連蒸管容積的計算公式為：ve=qt/v其中q：絕干粗漿的產量 t：蒸煮時間； v：裝鍋量，取180kg/m3 ：粗漿得率 ：充滿系數，取0.75所以ve=300（1-10%）300.1845%0.7522.560=106.08m3可選用規格為152010000mm，壁厚為14mm的蒸煮管6根。7.3其他設備的選型7