1、 解放軍第306醫院綜合醫療樓工程腳手架計算書 本工程首層設備層雙排腳手架采用483.5鋼管單立桿，最大搭設高度50m以下（為20.2m），搭設按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）的設計尺寸及構造要求搭設，故對其相應桿件不再進行設計計算。本工程五十九層外雙排腳手架采用483.5鋼管單立桿腳手架，腳手架搭設高H=57.6m。雙排腳手架用于結構施工和裝修施工。 需對此腳手架進行驗算。計算參數如下：序號參數名稱及符號參 量序號參數名稱及符號參 量1搭設高度H57.6m8立桿截面積A489mm22步距h1.8m9鋼材抗壓強度設計值fc205N/mm23立桿縱距la1.5m1

2、0立桿截面抵抗距W5080mm34立桿橫距lb1.2m11立桿回轉半徑i15.8mm5作業層數n1212基本風壓W00.35K N/m26連墻桿豎距hw3.6m13腳手架與建筑物間距0.30m7連墻桿橫距ln3.0m14小橫桿挑出b1001、荷載計算（此腳手架計算查表所得值通過建筑施工手冊（第四版）1查得） 恒載的標準值Gk：Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2由表57查得gk10.1089KN/m； gk20.2356KN/m； gk30.1113KN/m。 a. 當取Hi56.7m用于結構作業時，Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2 56.7（0.10890.1113）1.

3、50.2356 12.84KN用于裝修作業時，Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2 56.7（0.10890.1113）21.50.2356 13.19KNb. 當取Hi28.4m用于結構作業時，Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2 28.4（0.10890.1113）1.50.2356 6.61KN用于裝修作業時，Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2 28.4（0.10890.1113）21.50.2356 6.96KN活載（作業層施工荷載）的標準值Qk：Qk=n1laqk 由表512查得qk1.8KN/m（結構作業時）和qk1.2KN/m（裝修作業時）則有：用于結構

4、作業時，Qk= 1.51.82.7KN用于裝修作業時，Qk= 21.51.23.6KN風荷載驗算 qWK=kLak = 0.7zs0s=1.2(1+) （敞開式雙排腳手架查建筑施工腳手架實用手冊表421和表422得0.089；1.00） s=1.2(1+)1.20.089（11）0.21 KN/m2查全國基本風壓分布圖得北京地區的基本風壓為0=0.35 KN/m2。當H=24 m，風壓高度變化系數Z=1.01；H=47.4 m，風壓高度變化系數Z=1.32； 則風荷載：k = 0.7zs0=0.71.010.210.35=0.052KN/m2（離地24m）k = 0.7zs0=0.71.320

5、.210.35=0.07KN/m2（離地47.4m）作用與立柱的風線荷載標準值, 柱距L=1.5 m qWK=kLa =0.0521.5=0.078KN/ m（離地24m）qWK=kLa =0.071.5=0.105KN/ m（離地50.5m）風荷載產生的彎距，h=1.8 m步距MWK=0.12 qWKh2 =0.120.0781.82 =30.33 KN（離地24m）MWK=0.12 qWKh2 =0.120.1051.82 =40.82 KN （離地50.5m）2、腳手架整體穩定驗算確定材料強度附加分項系數rm因組合風荷載，查表55，得rm1.59 1+0.9（+）1+rm的計算結果列入下

6、表，其中Nwk=MwkA/W=489Mwk/5080=0.0962630.33（40.82）2.92（3.93）KNrm計算表驗算截面使用類別NGk(KN)NQk(KN)NWk(KN)rmrR=0.9rm24m結構12.842.72.920.1900.2051.5451.390裝修13.193.60.2470.2001.5411.38747.4m結構6.612.73.930.3700.5391.5141.363裝修6.963.60.4710.5141.4721.325計算軸心力設計值NN=1.2（NGK+NQK）式中NGK即GK，NQK即QK的數值代入得到：a. 驗算24m截面用于結構作業時，

7、N=1.2（12.842.7）18.65KN 用于裝修作業時，N=1.2（13.193.6）20.15 KN b. 驗算47.4m截面用于結構作業時，N=1.2（6.612.7）11.17KN 用于裝修作業時，N=1.2（6.963.6）12.67 KN 計算風荷載彎距MWMW1.2 MWK a. 驗算24m截面 MW1.2 MWK =1.230.33=36.40 KNmmb. 驗算47.4m截面MW1.2 MWK =1.240.82=48.98 KNmm確定穩定系數查表516得1.53，h/i=1.531.8/0.0158=174,由表518查得0.235驗算穩定N Mw fc/0.9 rm

8、 A W得到驗算結果，列入下表驗算截面使用類別fc/0.9 rm，A，WN(KN)Mw(KN.mm)N MwA W驗算結果24m結構0.1470.235A489mm2W=5.08103mm318.6536.400.172不合格裝修0.14820.150.18247.4m結構0.12611.1748.980.107合格裝修0.15512.670.120通過計算可得五十九層的外腳手架底面截面驗算不合格，對此架進行卸荷處理，五十九層腳手架搭設高度在18m（在十層相對高度37m）和36m（在十五層相對高度55m）處卸荷。3、腳手架卸荷計算五十九層腳手架搭設高度在十層18m（相對高度37m）和在十五層3

9、6m（相對高度55m）處卸荷。腳手架總高度57.6m（相對高度76.6m），卸荷計算高度為21.6m，查表所得值見建筑施工腳手架實用手冊。計算底層立柱的軸心壓力（按21.6m計算）a.腳手架結構自重產生的軸心壓力NGK，一跨內（L=1.5m）荷載由表438查得一個柱距范圍內腳手架結構自重產生的軸心壓力標準值：gk=0.125KN/mNGKHgk=21.60.125=2.7KNb.腳手架活荷載產生的軸心壓力：腳手板產生的軸心壓力，查表439得：NQ1K0.663KN敞開式腳手架的防護材料產生的軸心壓力，查表440得：NQ2K0.228KN根據裝修用途腳手架，二層同時操作，施工均布荷載QK22.0

10、=4.0KN/m2，查表441得施工荷載產生軸心壓力：NQ3K4.42KN活荷載產生得軸心壓力標準值為：NQK0.6630.2284.425.31KN。c.計算立柱的軸心壓力設計值：N=1.2NGK+1.4 NQK1.22.7+1.45.31=10.68KN計算鋼絲繩拉力T和水平力P（計算簡圖見上）tg3600/1650=2.1865.40T=N/2/sin=5.34/ sin65.4=5.87KNP=N/2/ tg=5.34/ 2.18=2.45KN鋼絲繩驗算鋼絲繩選用1根637直徑13mm，鋼絲繩公稱抗拉強度1400 N/mm2，破斷拉力總和為87.8kN，荷載不均勻系數取0.82K為安全系數，取8.0鋼絲繩允許拉力Fg=87.80.82/8.0=12.0鋼絲繩拉力T=5.8785 mm2，滿足要求5、連墻件驗算連墻件采用483.5鋼管，連接用直角扣件、旋轉扣件。 連墻件的軸向設計值計算：采用二步二跨布置連墻件，h=1.8 m ；l=1.5m； 取連墻桿豎距hw=3.6 m；連墻桿橫距ln=3.0 m。Nl=Nlw+N0Nl連墻件軸向設計值（KN）Nlw風荷載產生的連墻