1、橋梁的縱軸線與其跨越的河流流向或路線軸向不相垂直的橋梁圖5-1 斜交橋參數與斜交角定義L-斜交跨徑； a-主梁間距； -斜交角；-橋臺或橋梁支承處的傾角 影響斜交板受力的因素主要有： 斜交角、 寬跨比、 抗彎剛度、 抗扭剛度， 支承條件及荷載形式等Bx-橋軸方向單位板寬的抗彎剛度；By-垂直橋軸方向單位板寬的抗彎剛度；P-集中荷載；q-均布荷載；GJt-抗扭剛度圖5-6 簡支斜板在均布荷載作用下的扭矩分布圖 MIDAS ITWe Analyze And Design the Future2.1支座反力 鈍角角隅處出現較大的反力和剪力，銳角角隅處出現較小的反力，還可能出現翹起。MIDAS ITW

2、e Analyze And Design the Future2.2 扭矩分布 結構出現較大扭矩，同時對于邊梁靠近支承位置處，扭矩最大。MIDAS ITWe Analyze And Design the Future2.3 彎矩分布 板邊緣或邊梁最大彎矩向鈍角方向靠攏，隨斜角的增大從跨中向鈍角部位移動。 除了斜跨徑方向的主彎矩外，在鈍角部位的角平分線垂直方向上，將產生接近于跨中彎矩值的相當大的負彎矩 。直直 橋橋斜斜 橋橋 MG 20022alIIZII取五根主梁的斜梁橋，兩邊主梁之間的距離為 B，跨徑為L ，令L/B=2 ，取不同的斜交角 與之組合，對各種 值進行橫向分布系數計算，并與按撓度

3、在橫向呈直線變化時的橫向分布系數比較（參考圖5-9所示），其結果列于表5-1中。300,200,100Z荷載作用點梁 位直線規律0.6180.6110.6000.3900.3940.4000.1820.1900.200-0.006-0.002-0.000-0.184-0.192-0.2000.1820.1900.2000.2080.2040.2000.2200.2100.200 直線規律0.7110.7010.6980.6930.2930.2980.2990.3040.1290.1380.1400.1460.0190.0240.0250.028-0.152-0.161-0.164-0.1710

4、.2300.2440.2500.2610.1820.1740.1720.1660.1760.1680.1570.146 直線規律0.7560.7510.7500.7500.2460.2510.2540.2580.1060.1140.1160.1220.0260.0310.0320.036-0.134-0.143-0.145-0.1660.2560.2740.2800.2920.1680.1580.1540.1470.1520.1380.1300.122直線規律0.8920.8850.8830.7420.1090.1130.1150.3590.0430.0470.0490.0520.0220.0

5、260.0270.241-0.065-0.071-0.073-0.0580.3310.3630.3750.4000.1130.0970.0900.0740.1020.0780.0700.050acabcdeabc 0200100ZZ 45300200100ZZZ 50300200100ZZZ 58300200100ZZZ可見在剛度比 后， 值的增大對荷載橫向分布系數的數值影響很小。當 時 時， ，荷載橫向分布系數接近于按撓度橫向呈直線變化時計算出的數值。 根據以上分析，當 及 時，斜梁橋與正交橋可用同一個判別式，即： ，作為撓度在橫向呈直線變化的條件，見圖5-10。 第i 根主梁與橫梁相交點距

6、主梁支點的距離； 第 i根主梁距橋梁中軸線的距離。200Z200Z300Z200Z。502/LB。50200Zixiy對于 和 的不同組合，如果得到的 值相同，則這些組合情況完全相當。與 ， 相當的組合情況如下：在上列組合情況下，當 時，橫向撓度也呈直線變化。B/LLix2/LB。502.53.03.5402Bl 5056616467200Z 橋梁受荷后，撓度橫向呈直線變化，偏心力 P 可取作用在中軸線上的 P 和一個力矩 M=Pe來代替，見圖5-11所示。橫向任意點的撓度可寫成： 第i 根主梁位置處的撓度； 橋軸中心作用 P產生在第i 根梁位處的撓度； 由M=Pe 產生的在第i 根梁位處的撓

7、度。 取第 i根主梁，在格點處作用一單位力，如圖5-12所示，則格點處的撓度為：公式中iw0iwyiw22tan21lyii1）當中軸線作用力P ,各梁分到的力為 ，因此在 作用下的撓度： 因為P 作用在中軸線（截面形心），各主梁撓度相等， ，故據此可得按豎直方向的力的平衡條件故這樣我們就可以求得橫梁 各支點處的 支反力iRiREIlRwRwiiii4830iR2）當力矩M=Pe 作用時，各主梁產生反力 和抵抗扭矩 在 作用下，第i根主梁的撓度為：因為 與 y成正比（由圖可直觀看到），即（ 為從橋中軸算起的水平距離）則故有的求解等待后式iRimiRyiwiy1R3）取第i根主梁，在格點處作用一

8、扭矩 ，如圖此扭矩 可用在格點處截面扭轉角 表示。由式（5-6）和（5-9） （5-6） （5-9）可得：故im0im22tan21lyii各片主梁在格點處截面的轉角 均相同（夾角相等）。式中： GJ 主梁抗扭剛度； EI 主梁抗彎剛度。 , 相對抗扭比 根據平衡條件：帶入 與 公式，得到）（145121248111121111211311110RylREIGJylmREIlyywyiRim 求得支反力由于 與 是反對稱，所以偏心力 作用時，第1號梁與n 號梁分到的力是：現令iniilyPeyR112212111nR1R 即為荷載P=1 作用e 點上對第K片梁的分布系數。則若 ， 和 ，即化為

9、正交橋的偏心受壓修正公式。keKPKRkek01i1i（一）主梁內力計算按洪伯格方法，計算主梁的彎矩、剪力及撓度等斷面力，是將不考慮有橫梁存在的簡支梁及在橫梁格點處作為剛性支承的不等跨連續梁的反力影響線組合起來求解。示例：以圖5-14所示求3片主梁的 A主梁 x點的彎矩影響面來舉例說明其具體解法。設P=1 作用在A 梁的kl 點，首先考慮連續梁AaA 的支點不下沉時，支點 a處產生作用于 A梁的反力 。反過來說，此力也是施加在有彈性支點的橫梁abc 上，并通過橫梁分配于各主梁， A 梁為 ，B 梁為 ，C梁為 。因此作用于A 梁的a 點處有兩個方向相反的力，即 和 ，合起來為 此力在 x處產生的彎矩為：aXaaaKXbaaKXcaaKXaXaaaKX)-1（aaaKXP 力在A 梁x 點產生的彎矩，除上述作用在a 點處的力所產生的彎矩外，還應該包括將 A梁作為簡支梁時的彎矩 ： 時， 時，所以P=1時，A梁x點產生的彎矩為：這時，在 B、C 梁的格