1、密級：內部300mw300mw 火電機組機務部分局部初步設計火電機組機務部分局部初步設計專業班級： 指導教師：畢業設計任務書畢業設計任務書一、設計題目：一、設計題目：300mw 火電機組機務部分局部初步設計二、設計目的：二、設計目的：1在理論上熟練掌握電廠各主要設備和系統的工作原理。2通過繪制局部全面性熱力系統圖，熟練掌握 300mw 機組全面性熱力系統。3掌握一般工程設計的設計步驟。4進一步提高理論水平和提高運用所學理論知識的能力。5培養查閱科技資料和獨立設計的能力。三、設計要求：三、設計要求：1熟練掌握 300mw 機組全面性熱力系統，完成電廠的局部設計。2發揚刻苦鉆研的精神，認真對待此次

2、畢業設計并完成設計任務。四、設計任務：四、設計任務：1.鍋爐燃燒系統及其設備的選擇（1）燃燒系統的計算（2）制粉系統的確定（3）磨煤機的選擇（4）給煤機的選擇（5）送風機、一次風機的選擇（6）引風機的選擇（7）除塵器的選擇2.原則性熱力系統的擬定、計算（1）給水回熱和除氧器系統的擬定（2）補充水系統的擬定（3）鍋爐連續排污利用系統的擬定（4）繪制原則性熱力系統圖（5）繪制汽輪機熱力過程線及汽水綜合參數表（6）鍋爐連續排污利用系統的計算（7）回熱系統計算（8）汽輪機總汽耗量及各項汽水流量計算（9）熱經濟指標計算3.汽機車間主要設備的確定（1）配備設備的選擇（包括凝汽器、高壓加熱器、低壓加熱器、軸

3、封冷卻器、真空泵等）（2）給水泵的選擇（3）凝結水泵的選擇（4）除氧器及給水箱的選擇（5）低壓加熱器疏水泵的選擇（6）連續排污擴容器和定期排污擴容器的選擇（7）疏水擴容器的選擇（8）疏水箱及疏水泵的選擇（9）工業水泵及生水泵的選擇4.供水方式的確定和循環水泵的選擇5.全面性熱力系統的擬定（1）主蒸汽管道系統（2）再熱機組旁路系統（3）主給水管道系統（4）主凝結水管路系統（5）回熱加熱器管道系統（6）除氧器及給水箱管道系統（7）軸封管道系統（8）補充水管道系統（9）排污擴容器及排污冷卻器管道系統（10）真空及空氣管道系統（11）給水箱和低位水箱管道系統6.繪制系統圖（見具體繪圖要求）五、設計時間

4、：五、設計時間： 2011 年 9 月 21 日至 2011 年 10 月 14 日六、成績評定：六、成績評定：根據設計出勤情況、論文編寫情況和答辯情況綜合評定，成績等級：優秀、良好、中等、及格、不及格。七、參考資料：七、參考資料：1.熱力發電廠2.汽輪機原理3.鍋爐原理4.300mw 機組熱力系統圖5.300mw 機組運行規程6.火力發電廠設計技術規程八、設計參數：八、設計參數：鍋爐系統的設計參數按照鍋爐原理教材 p26，表 2-8 進行，按學號分配；汽輪機部分的設計按給定工況參數計算，即初壓為 16.67xxmpa，初溫為 537.xx，xx 為學號。設計參數：每人使用自己的設計參數。根據

5、要求選定下列參數作為計算參數。鍋爐系統的設計參數按照下表進行，熱力系統部分的設計按給定工況參數計算。設計參數分配： 摘摘 要要300mw 級燃煤機組是我國在近階段重點的火力機組，由于 300mw 發電機組具有容量大，參數高，能耗低，可靠性高，對環境污染小等特點，今后在全國將會更多的 300mw 級發電機組投入電網運行。本次設計的目的是通過對 300mw 火力發電廠熱力系統局部的初步設計，掌握火力發電廠熱力系統初步設計的步驟、計算方法及設計過程中設備的選擇方法，熟悉熱力系統的組成、連接方式和運行特性。本文分為四部分，對鍋爐燃燒系統及其設備進行選擇,進行原則性熱力系統的擬定計算、全面性熱力系統的擬

6、定和汽機主要輔助設備的確定。通過一些給定的基本數據和類型進行科學的計算，來選配發電機組所需的各種設備，使其達到優化。目前有關 300mw 機組所需的各種設備種類繁多、參數各異，本文在進行設計選型時僅依照安全經濟的標準進行優化沒有考慮其他影響因素，充分借鑒鐵嶺發電廠設備選型及其方案。煤種元素成分序號姓名水分car（%）灰分har（%）碳oar（%）氫nar（%）氧sar（%）氮mar（%）硫aar（%）應用基低位發熱量qar,net,p； (kyxqj)/kg空氣干燥水分干燥無灰基揮發分 vdafbtm法可磨性系數kkm300mw 級燃煤機組是我國在近階段重點的火力機組，由于 300mw 發電機

7、組具有容量大，參數高，能耗低，可靠性高，對環境污染小等特點，今后在全國將會更多的 300mw 級發電機組投入電網運行。本次設計的目的是通過對 300mw 火力發電廠熱力系統局部的初步設計，掌握火力發電廠熱力系統初步設計的步驟、計算方法及設計過程中設備的選擇方法，熟悉熱力系統的組成、連接方式和運行特性。本文分為四部分，對鍋爐燃燒系統及其設備進行選擇,進行原則性熱力系統的擬定計算、全面性熱力系統的擬定和汽機主要輔助設備的確定。通過一些給定的基本數據和類型進行科學的計算，來選配發電機組所需的各種設備，使其達到優化。目前有關 300mw 機組所需的各種設備種類繁多、參數各異，本文在進行設計選型時僅依照

8、安全經濟的標準進行優化沒有考慮其他影響因素，充分借鑒鐵嶺發電廠設備選型及其方案。關關 鍵鍵 詞詞：火力發電廠 熱力系統 初步設計 設備選擇 pick to 300 mw coal-fired unit level in china is the focus of the fire in the closing stages of unit, due to the 300 mw generator with large capacity, the parameters of high, low energy consumption, high reliability, low pollution

9、 to the environment characteristics, such as in the future will be more 300 mw generator power network operation investment grade. this is designed to 300 mw coal-fired power plants by thermal system of local preliminary design, and master the thermal system in thermal power plant is the preliminary

10、 design of the steps, the calculation and design process of the equipment selection method, familiar with the composition of the thermal system, connecting method and operation characteristics. this paper is divided into four parts, to the boiler combustion system and its equipment choice, thermal s

11、ystem worked on the principle of thermal system calculation, comprehensive worked the turbine and determination of the main auxiliary equipment. through some of the given basic data and types of scientific calculations, to matching generator needs many kinds of equipment, make its reach optimization

12、. currently about 300 mw unit needs many kinds of equipment various kinds and different parameters, this article only in the model selection of the design in accordance with the standard of safe and economic optimized to did not consider other factors, fully absorb tieling power plant equipment sele

13、ction and its solutions. 300 mw coal-fired unit level in china is the focus of the fire in the closing stages of unit, due to the 300 mw generator with large capacity, the parameters of high, low energy consumption, high reliability, low pollution to the environment characteristics, such as in the f

14、uture will be more 300 mw generator power network operation investment grade. this is designed to 300 mw coal-fired power plants by thermal system of local preliminary design, and master the thermal system in thermal power plant is the preliminary design of the steps, the calculation and design proc

15、ess of the equipment selection method, familiar with the composition of the thermal system, connecting method and operation characteristics. this paper is divided into four parts, to the boiler combustion system and its equipment choice, thermal system worked on the principle of thermal system calcu

16、lation, comprehensive worked the turbine and determination of the main auxiliary equipment. through some of the given basic data and types of scientific calculations, to matching generator needs many kinds of equipment, make its reach optimization. currently about 300 mw unit needs many kinds of equ

17、ipment various kinds and different parameters, this article only in the model selection of the design in accordance with the standard of safe and economic optimized to did not consider other factors, fully absorb tieling power plant equipment selection and its solutions. close key words: thermal pow

18、er plant thermal system preliminary design equipment choice 300mw 火電機組機務部分局部初步設計- 1 -目錄目錄畢業設計任務書畢業設計任務書 .3 3緒緒 論論 .- - 2 2 - -第一章第一章 發電廠主要設備的選擇發電廠主要設備的選擇 .- - 3 3 - -第一節 汽輪機型式、參數及容量的確定 .- 3 -第二節 鍋爐型式和容量的確定 .- 3 -第二章第二章 原則性熱力系統的擬定原則性熱力系統的擬定 .- - 4 4 - -第一節 除氧器連接系統的擬定 .- 4 -第二節 給水回熱連接系統的擬定 .- 5 -第三章第三

19、章 原則性熱力系統的計算原則性熱力系統的計算 .- - 8 8 - -第一節 計算中的原始數據 .- 8 -第二節 原則性熱力系統計算 .- 12 -第四章第四章 熱力系統輔助設備的選擇熱力系統輔助設備的選擇 .- - 2222 - -第一節 給水泵的選擇 .- 22 -第二節 凝結水泵的選擇 .- 24 -第三節 除氧器及給水箱的選擇 .- 26 -第四節 連續排污擴容器的選擇 .- 27 -第五節 定期排污擴容器的選擇 .- 28 -第六節 疏水擴容器的選擇 .- 29 -第七節 工業水泵的選擇 .- 29 -第八節 循環水泵的選擇 .- 31 -第五章第五章 鍋爐輔助設備的選擇鍋爐輔助設

20、備的選擇 .- - 3232 - -第一節燃燒系統的計算 .- 32 -第二節 磨煤機選擇及制粉系統熱力計算 .- 34 -第六章第六章 全面性熱力系統的擬定全面性熱力系統的擬定 .- - 3737 - -第一節 選擇原則 .- 37 -第二節 主蒸汽管道系統 .- 37 -第三節 再熱蒸汽旁路系統 .- 38 -第四節 給水管道系統 .- 39 -第五節 回熱加熱系統 .- 40 -第六節 除氧器及給水箱管道系統 .- 40 -第七節 其他一些系統 .- 41 -結結 論論 .- - 4242 - -致致 謝謝 .- - 4343 - -參參 考考 資資 料料 .- - 4444 - -附附

21、 錄錄 .- - 4545 - -沈陽工程學院畢業設計（論文）- 2 -緒 論電力工業，是我國經濟不斷發展的基礎。電力工業的發展已成為衡量國家技術和經濟力量的重要標志。電力工業是將一次能源轉換成電能的工業。因此，根據一次能源的不同可以將發電廠分為很多種。目前國內以常見的電廠主要有水電廠、火電廠、核電廠。利用水流的動能和勢能來生產電能簡稱水電廠。水流量的大小和水頭的高低，決定了水流能量的大小。從能量轉換的觀點分析，其過程為：水能機械能電能。實現這一能量轉換的生產方式，一般是在河流的上方建壩。提高水位以造成較高的水頭;建造相應的水工設施，以有效地獲取集中地水流，水經引水機構引入電廠的水輪機，驅動水

22、輪機轉動，水能便被轉換成水輪機的旋轉機械能與水輪機直接相連的發電機將機械能轉換成電能，并由發電廠電氣系統升壓送入電網。利用煤、石油、天然氣或其他燃料的化學能來生產電能，簡稱火電廠。從能量轉換的觀點分析，其基本過程是：化學能熱能機械能電能。世界上多數國家的火電廠以燃煤為主。煤粉和空氣在電廠鍋爐爐膛空間內懸浮并進行強烈的混合和氧化燃燒，燃料的化學能轉換為熱能。熱能以輻射和對流的方式傳給鍋爐內的水介質，分階段的完成水的預熱、汽化和過熱過程，使水成為高溫高壓的蒸汽，水蒸氣經管道有控制地送入汽輪機，由汽輪機實現蒸汽熱能向旋轉機械能的轉換。高速旋轉的汽輪機轉子通過連軸器拖動發電機發出電能，電能由電廠電氣系

23、統升壓送入電網。利用核能來生產電能，稱核電廠（核電站） 。原子核的各個核子（中子與質子）之間具有強大的結合力。重核分裂和輕核聚合時，都會放出巨大的能量，稱為核能。目前在技術比較成熟，形式規模投入運營的，只是重核裂變釋放出的核能生產電能的原子能發電廠。從能量的裝換的觀點分析，是由重核裂變核能熱能機械能電能的轉換過程。本次畢業設計題目是300mw 火電機組機務部分局部初步設計是對火電廠進行局部設計，設計者主要對國產 300mw 汽輪發電機組進行設計。設計內容主要包括：發電廠主要設備的確定；原則性熱力系統的擬定；原則性熱力系統的計算；計算各部分汽水流量和各項熱經濟指標；熱力系統輔助設備的選擇；全面性

24、熱力系統擬定及全面性熱力系統圖的繪制。300mw 火電機組機務部分局部初步設計- 3 -第一章 發電廠主要設備的選擇發電廠的主要設備由鍋爐、汽輪機和發電機組成。在設計中，應對所需要的主設備進行合理的確定。對于大型電網中主力發電廠應優先選用大容量機組。最大容量機組宜取電力系統總容量的 8%10%，國外取 4%6%。汽輪機單機容量和臺數可以根據發電廠的容量確定。一般，隨機組容量增大，為了便于發電廠生產管理和人員培訓，發電廠一個廠房內機組容量等級不宜超過兩種，機組臺數不宜超過 6 臺。如采用 300mw 和 600mw 機組，按 6臺機組計的發電量可達到 1800mw 和 3600mw。發電廠同容量

25、的機組設備宜采用同一制造廠的同一型式或改進型式，同時要求其配套輔機設備，如給水泵、除氧器的型式也一致。第一節 汽輪機型式、參數及容量的確定根據火力發電廠設計技術規程 （以下簡稱規程 ）中第 8.1.3 條，根據電力負荷的需要，宜優先選用大容量中間再熱式汽輪機組。根據我國汽輪機現行規范，單機容量 50mw 以上的凝汽式機組宜采用高參數。300mw、600mw 凝汽式機組宜采用亞臨界參數或超臨界參數。在此次設計中，選用 1臺 300mw 機組。型號 n30016.18/550/550 （凝汽式，300mw，蒸汽初壓 16.18mpa，初溫 550） 第二節 鍋爐型式和容量的確定規程

26、凝汽式發電廠宜一機配一爐。不設備用鍋爐。鍋爐的最大連續蒸發量應與汽輪機最大進汽量工況相匹配。對于 300mw 汽輪機組，鍋爐最大連續蒸發量為汽輪機額定工況進汽量的 112.9%。鍋爐的臺數與汽輪機的臺數相等。鍋爐過熱器出口額定蒸汽壓力一般為汽輪機額定進汽壓力的 105%。過熱器出口溫度一般比汽輪機額定進汽溫度高 3。為了減少主蒸汽和再熱蒸汽的壓降和散熱損失，提高主蒸汽管道效率，再熱器出口額定蒸汽溫度一般比汽輪機中壓缸額定進汽溫度高 3沈陽工程學院畢業設計（論文）- 4 -選用鍋爐型號為 hg/1000/17.4 型自然循環汽包爐。 （最大連續蒸發量 db=1000 t/h,過熱蒸汽出口參數 p

27、b=17.4mpa, t。=555,再熱蒸汽出口溫度 trh=555,汽包壓力20.4mpa，鍋爐效率 b=0.9166。 ）第二章 原則性熱力系統的擬定第一節 除氧器連接系統的擬定一、除氧器壓力的確定 除氧器壓力應根據發電廠的參數、類型和不同水質對含氧量的要求選擇，根據技術經濟比較選擇。規程8.4.2 除氧器的總容量應根據最大給水消耗量選擇，每臺機組宜配 1 臺除氧器。高壓及中間再熱凝汽式機組宜采用一級高壓除氧器。原因在于：1、除氧器壓力提高，汽輪機抽汽口的位置也隨著壓力提高向前推移，可以減少回熱系統中價格昂貴的高壓加熱器的臺數，相應增加低壓加熱器的臺數，使系統造價降低，安全性也提高。2、電

28、廠事故或高壓加熱器停用時，高壓除氧器可以減少進入鍋爐給水溫度的變化幅度，改善鍋爐的運行條件。3、除氧器壓力提高，相對的飽和水溫也提高，使氣體在給水中溶解度降低，增強氣體自水中離析過程，有利于提高除氧效果。4、壓力提高，給水在除氧器內的焓升也提高，可避免除氧器的自生沸騰。高壓除氧器的工作壓力一般為 0.3430.784mpa。我國規定，定壓運行高壓除氧器選為 0.588mpa；相應的飽和水溫度為 158。滑壓運行高壓除氧器最高工作壓力為 0.7330.784mpa。二、 除氧器運行方式規程 8.1.4 中間再熱機組的除氧器宜采用滑壓運行方式。除氧器滑壓運行使指除氧器運行時其壓力不恒定，隨機組的負

29、荷與抽汽壓力的變動二變化。啟動時，除氧器保持最低恒定壓力，負荷增加達到額定負荷時，其壓力達到最高的工作壓力。采用滑壓運行，可以避免運行中的節流損失，提高汽輪機的熱經濟性。三、 除氧器的連接方式和備用汽源300mw 火電機組機務部分局部初步設計- 5 -除氧器的連接系統是指連接除氧器及其給水箱的汽、水管道系統。其設計的基本要求是：1、保證除氧器壓力穩定，有穩定輔助除氧效果。2、防止給水泵汽蝕，要求給水箱水位穩定。3、具有較高的回熱經濟性。下圖 2-1 所示是除氧器滑壓運行時的蒸汽連接系統。除氧器抽汽管上不設壓力調節閥，為防止蒸汽倒流入汽輪機抽汽沒有逆止閥一個，因此除氧器的工作壓力在使用汽輪機抽汽

30、時任何工況下都接近抽汽壓力（減去抽汽管壓損） ，除氧器在啟動和低負荷運行時最低工作壓力一般為 0.147mpa（1.5ata）并保持恒定，且在低負荷時除氧器也不用切換到高一級抽汽和停用本級抽汽，因此避免了運行中的節流損失。為了保證除氧器工作安全，在蒸汽連接系統中增設穩壓聯箱，除氧器啟動時，啟動汽源應來自啟動鍋爐或廠用輔助蒸汽系統，汽輪機低負荷運行時可用高壓缸做汽源，以上蒸汽都接至穩壓聯箱上，聯箱上還裝有安全閥，以避免壓力較高的蒸汽直接竄入除氧器，引起除氧器超壓。第二段抽汽為備用汽源，正常與第四段抽汽相連。圖 2-1 除氧器滑壓運行時的蒸汽連接系統第二節 給水回熱連接系統的擬定一、表面式加熱器疏

31、水方式的確定回熱加熱器按傳熱方式，可分為混合式和表面式兩種?；旌鲜郊訜崞魍ㄟ^蒸汽和被加熱水直接接觸、混合進行傳熱。他的優點是可以將水加熱到該加熱器蒸汽壓力下的飽和水溫度，充分利用抽汽的熱能，從而使發電廠節省更多的燃料。此外，這種加熱器結構簡單，價格較低，便于匯集不同溫度的工質和除去水中的氣體。但是，混合式加熱器的主要缺點是熱力系統復雜，使給水系統和設備的可靠性降低，投資增加。本設計中采用表面式加熱器。表面式加熱器是通過金屬受熱面將蒸汽的凝結放熱量傳給管束的被加熱水，因此存在熱阻，一般不能將水加熱到該加熱蒸汽壓力下的飽和溫度。缺點是金屬消耗量較多，造價高，工作可靠性較低，但對回熱系統而言，泵的數

32、量沈陽工程學院畢業設計（論文）- 6 -少，系統較簡單，安全性提高，運行、管理和維護方便。表面式加熱器的疏水方式有兩種： 采用疏水泵的連接系統和采用疏水自流的連接系統。 采用疏水泵的連接系統熱經濟性較高。但系統復雜，投資增加，額外消耗了廠用電，事故率較大，增加了檢修維護的費用；采用疏水自流的連接系統，熱經濟性較差，但沒有疏水泵系統簡單，安全可靠，不耗用廠用電，運行維護方便。目前應用最為廣泛。圖 2-2 疏水泵與疏水自流熱經濟性的比較如上圖 2-2 所示為采用疏水泵與疏水自流熱經濟性比較的連接系統。現在分析一下加熱器的疏水有疏水泵改為疏水自流（圖中虛線所示）后，系統熱經濟性的變化。若 2 號加熱

33、器的疏水由疏水泵改為疏水自流入 3 號加熱器，其中 1 號加熱器由于進口水溫下降，故抽汽量增加；2 號加熱器由于凝結水流量增加，故抽汽量也增加；然而，3 號加熱器由于 2 號加熱器疏水進入閃蒸放熱使 3 號抽汽量減少，即“排擠”了該級的抽汽量?？偲饋碚f，由于排擠了部分低壓抽汽，并相應增加了壓力較高的抽汽（若忽略相鄰級壓力下汽化潛熱的微小差異，則增加的抽汽量和減少的抽汽量是相同的） ，使回熱抽汽在汽輪機中的作功量減少。為維持功率不變，勢必要增加通往凝汽器的流量，因而導致額外的冷源損失。由此可見，采用疏水自流的連接系統的熱經濟性小于采用疏水泵的連接系統。二、蒸汽冷卻器蒸汽冷卻器分為內置式與外置式。

34、圖 2-3（a）所示為高壓加熱器的內置式蒸汽冷卻段，其抽汽過熱度的利用只局限于降低本級加熱器的出口端差，熱經濟性較小。300mw 火電機組機務部分局部初步設計- 7 - 圖 2-3 蒸汽冷卻器的連接方式圖 2-3（b） 、(c)為單獨設立的外置式蒸汽冷卻器。其優點是蒸汽冷卻器與回熱系統連接的方式比較靈活，既可降低本級加熱器的端差，又可直接提高給水溫度，因此其經濟性較好，但系統復雜，投資也較多。本設計采用外置式蒸汽冷卻器。 外置式蒸汽冷卻器是作為獨立的換熱器來完成加熱任務的，系統較復雜，設備管道投資大，所以回熱系統一般只采用一臺。而其中取得的效益，取決于蒸汽冷卻器裝設位置的合理性。蒸汽冷卻器的效

35、益和這段抽汽的過熱度成正比，也和這段抽汽所加熱的給水焓升成正比，對于中間再熱的機組而言，蒸汽冷卻器一般都裝設在再熱機組再熱后的第一級抽汽處。三、給水泵的連接與驅動中間再熱凝汽式機組采用單元制系統，300mw 機組在以便情況下，采用氣輪機給水泵具有一定的經濟性，但也用電動調速給水泵作用備用，為避免汽蝕必設置前置泵，給水泵與前置泵用同軸拖動，原因：高加的水側壓力大大降低。四、補充水系統的擬定補充水引入凝汽器，在與系統主凝結混合時，應盡可能使其引起的傳熱過程不可逆損失減小，所以補充水要引入凝汽器。化學除鹽原因：新蒸汽壓力不斷提高，對水質要求高，要除去易溶于水中的鈉鹽，必用化學除鹽設備來處理補充水。五

36、、排污系統的擬定采用單級的排污（一連排、一定排）將蒸汽溫度和壓力降低到規定值，排入地溝，不回收工質和熱量，畫原則性熱力系統時可不畫定排，但全面性要畫，對與汽包爐要采用一級排污擴容器抽汽為入段不調整抽汽分別送入三高、四級一除氧器中。沈陽工程學院畢業設計（論文）- 8 -第三章 原則性熱力系統的計算 第一節 計算中的原始數據一、汽輪機型式和參數 (圖見附錄)機組型式 國產 n30016.18/550/550蒸汽初參數 0016.18,550apmp t再熱蒸汽參數 高壓缸排汽 23.46,328rhpmpa t 中壓缸排汽 3.06,550rhrhpmpa t排汽壓力 0.0051cpmpa二、回

37、熱系統參數（8 級，3 高，4 低，1 除氧）該機組有八級不調整抽汽，額定工況時其抽汽參數如下：表 3-1 n30016.18/550/550 型機組回熱抽汽參數表回 熱 抽 汽 參 數項 目單位一二三四五六七八加熱器編號1h2h3h4h5h6h7h8h抽汽壓力pmpa4.963.461.460.770.480.280.0820.018300mw 火電機組機務部分局部初步設計- 9 -抽汽溫度 t37532844035229323311858給水泵出口壓力為 22.65mpa（231ata） 給水溫度為 263.08三、主汽門及調速汽門漏汽及參數主汽門門桿 10.004429sgd13394.

38、45sgh中壓聯合汽門門桿 20.004053sgd23535.66sgh高壓缸前后汽封 30.013233sgd33028.44sgh低壓缸汽封 40.001430sgd42716sgh四、鍋爐型式和參數鍋爐型式 hg1000/17.4 型自然循環汽包爐最大連續蒸發量 1000t/hbd 過熱蒸汽出口參數 17.4bpmpa555bt 再熱蒸汽出口參數 555rht汽包壓力 20.4mpa鍋爐效率 %91.66b五、計算中選用的數據 1、小汽水流量 鍋爐連續排污量 0.01blbdd 全廠汽水損失 10.01bdd 給水泵小汽輪機汽耗量 34.988t/htdd 給水泵小汽輪機功率 6380

39、tdpkw 給水泵小汽輪機進汽壓力 0.782mpa給水泵小汽輪機溫度 366給水泵小汽輪機排汽壓力 amp7085. 02、其他有關數據 機組的機電效率 0.979mgmg回熱加熱器效率 0.99h排污擴容器效率 0.98f連續排污擴容器壓力 0.90mpa化學補充水溫 20mat沈陽工程學院畢業設計（論文）- 10 -給水泵組給水泵焓升 25.8kj/kgpawh 凝結水泵的焓升 1.7kj/kgcpwh表 3-2 各管段壓損管段名稱主汽門和調速汽門再熱器中壓聯合汽門抽汽管小汽輪機進汽管中、低壓管壓損（%）p4102.5652表 3-3 各加熱器出口端差加熱器編號1h2h3h4h5h6h7

40、h8h端差（）-1.670002.782.782.782.78表 3-4 新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴容計算點汽水參數表再熱器汽水參數鍋爐過熱器（出口）汽輪機高壓缸（入口）入口出口鍋爐汽包排污水連續排污擴容器壓力 p()amp17.416.183.463.0620.40.9溫度 t()555547.5328550367.2175.4蒸汽焓h(kj/kg)3436.53374.53049.33563.42776.4水焓1858.9742.64300mw 火電機組機務部分局部初步設計- 11 -(kj/kg)wh再熱蒸汽焓升514.1n300-16.18/550/550 型機組各點計算汽水參數表單位1

41、h2h3h4h5h6h7h8hsgc抽汽壓力amp4.963.461.460.770.480.280.0820.0180.0051抽汽溫度37532844035229323311858抽汽焓值kj/kg3133.053049.333433163.23045.92935.12721.62609.527682360.6抽汽壓損%66666666加熱器壓力amp4.663.251.370.720.450.260.0770.017加熱器壓力下飽和水溫259.3238.19194166.1147.92128.992.8156.410235加熱器壓力下飽和水焓kj/kg1131.81029.1825.48

42、701.86623.2540.6387.2231.1450.6146.56沈陽工程學院畢業設計（論文）- 12 -加熱器出口水焓kj/kg1137.51029.1825.48701.86610.65530376.94223153.6加熱器進口水焓kj/kg1029.1825.48741.3610.65530376.94223153.6給水焓升kj/kg108.4203.6284.1891.2180.65153.06153.9469.47.04第二節 原則性熱力系統計算一、全廠物質平衡汽輪機總消耗量 0d0001.023192sgdddd則 01.023192鍋爐蒸發量 0101.0231920

43、.01bbddddd則 001.0231921.0335271 0.01bddd即 1.033527b鍋爐排污量 00.010.010335blbddd即 0.010335bl擴容器蒸汽份額為，取擴容器效率f0.98f 1111bfbfbfbhhhh300mw 火電機組機務部分局部初步設計- 13 - =1858.9 0.98742.640.0103352776.4742.64 =0.005483擴容后排污水份額 11bbf =0.0010335-0.005484=0.00485化學補充水量 1100.010.005483mabbddddd =0.015187d0即 =0.015187ma鍋爐

44、給水量 1001.0335270.010335fwbbddddd =1.043862d0即 =1.043862fw排污冷卻器的計算：補充水溫=20,取排污冷卻器端差為 8，mat則 1128 4.1864117.2192mamabhhhhh鍋爐連續排污系統計算由排污冷卻器熱平衡式 1111()()mamamabbbhhhh 11 111 1117.2192bbmabbmahh = =267.63kj/kg0.00485 742.64 0.98 117.2192 0.0151870.00485 0.980.015187 于是 128 4.1864mabmahhh =18 4.1864bh 沈陽工

45、程學院畢業設計（論文）- 14 - =267.63-33.49 =234.14kj/kg二、計算汽輪機各段抽汽量和凝汽流量jdcd 1、由高壓加熱器熱平衡計算求 (見圖 3-1)1h1 1211()fwwwhhhq =1.043862(1137.5 1029.1)(3133.05 1131.8) 0.99 (圖 3-1) =0.05711 2、由高壓加熱器 h 熱平衡計算求 (見圖 3-2)22 211211222()()fwsgsgshssshhhhhhq (圖 3-2) =1.043862 (1029.1 825.48)0.004429(3394.45 1029.1) 0.990.0571

46、1(1131.8 1029.1) 0.99(3049.3 1029.1) 0.99 =0.09819的疏水2h2s =0.057110.098190.004429=0.1597292121ssg 再熱蒸汽量rh =1-0.057110.098190.8447121rh 3、由高壓加熱器熱平衡計算求 (見圖 3-3)3h3 已知給水在給水泵中的焓升為 300mw 火電機組機務部分局部初步設計- 15 - 44741.3715.525.8puwwwhhh (圖 3-3) 322322333()()fwsgsgshssshhhhhhq 1.043862 (825.48741.3)0.004053(3

47、535.66825.48) 0.990.159729 (1029.1 825.48)(3343 825.48) 0.99 =0.01797 的疏水 0.1817523h3s32320.1597290.017970.004503sssg4、由高壓加熱器熱平衡計算求4h4如圖除氧器物質平衡,求凝結進水量除氧器出口水量cfw 433fwsgsfc334()cfwsgfs =(1.043862-0.013233-0.005484-0.181752)-=0.843394- 44除氧器的熱平衡式 (見圖 3-4) 4335445/0.8256fwwhffsgsgwwhhhhhh =（1.043862 70

48、1.86/0.99-0.005484 2776.4-0.013233 3028.44-0.843394610.65-0.181752 825.48）/（3163.2610.65） =0.00772 故 0.8433940.007720.835674c (圖 3-4) 5、由低壓加熱器熱平衡計算求 (見圖 3-5)5h5沈陽工程學院畢業設計（論文）- 16 - 5550.835674 (610.65530)(3045.9623.2) 0.99chq =0.0281 (圖 3-5)6、由低壓加熱器熱平衡計算求 (見圖 3-6)6h6 655666()csshhhhq =0.835674 (5303

49、76.94)0.0281(623.2540.6) 0.990.99 (2935.1 540.6) (圖 3-6) =0.05299 疏水 6h6560.052990.02810.08109s7、由低壓加熱器熱平衡計算求 (見圖 3-7)7h7 766777()cssshhhhq =0.835674 (376.94223)/0.990.08109(540.638732)(2721.6387.2) (圖 3-7) =0.05034 的疏水 7h7670.080190.050340.13143ss 8、由低壓加熱器、軸封冷卻器 sg 和凝汽器熱井構成一整體的熱平衡計算求8h8(見圖 3-8)300m

50、w 火電機組機務部分局部初步設計- 17 - (圖 3-8)熱井的物質平衡 171234567 =0.057110.098190.017970.007720.02810.052990.05034 =0.31242 1788811 0.312420.68758c 784ccmatdssg =0.687580.0151870.03770.131430.0014388 =0.873327整體熱平衡式（忽略凝結水泵中的焓升） 877844488()/()()cwwchssssgsgsghhhhhhq 0.873327(223 153.6)/0.990.13143(387.2231.1)0.00143(

51、2716450.6)(2609.5231.1)0.01464 凝汽器排汽量 沈陽工程學院畢業設計（論文）- 18 - 80.687580.687580.014640.67294c三、汽輪機汽耗量計算及流量校核.1、作功不足系數的計算由再熱蒸汽及排污擴容器計算點汽水參數表得知再熱器熱焓 514.1/rhhkj kg 03374.52360.6514.11528cicrhhhhh/kj kg1112223334445553133.052360.6514.10.84215283049.32360.6514.10.7872152833432360.60.642915283163.22360.60.52

52、5315283045.92360.60.44851528crhccrhccccccchhhyhhhhyhhhyhhhyhhhyh6667778882935.1 2360.60.376015282721.62360.60.236315282609.52360.60.16291528cccccchhyhhhyhhhyh 1112223334445553142.32358.6506.20.83651541.933029.62358.6506.20.7631541.933329.42358.60.62961541.933133.92358.60.50281541.932926.32358crhccrh

53、ccccccchhhyhhhhyhhhyhhhyhhhyh666777888.60.3681541.932758.82358.60.261541.932721.62360.60.236315282609.52360.60.16291528cccccchhyhhhyhhhyh各級抽汽份額及其作功不足系數之乘積列表如下表所示，根據求得級jjyjjy0d抽汽量也列表中。jd表 3-5 jjjyd和jjyjjy0jjdd300mw 火電機組機務部分局部初步設計- 19 -123456780.057110.098190.017790.007720.02810.052990.050340.01464123

54、456780.8420.78720.64290.52530.44850.37600.23630.1639yyyyyyyy0.073480.077300.05200.004060.01260.019920.011890.002412345678552579500517387746927188512714870714165dddddddd18180.3270610.67294c 0.253710.7463jjjjyy0316449651109jccddd2、汽輪機的汽耗量計算 5036003600 3 10967396/(1)1528 0.7463 0.979ecijjmgpdkg hhy 凝汽流

55、量核算： 0967396316449650947/cjdddkg h兩者計算基本一致。表 3-6 各項汽水流量全廠汽水損失10.0103351109187dd軸封用汽0.023192sg20616sgd鍋爐排污量10.010335b19187bd連續排污擴容蒸汽0.005629f5004fd 連續排污后排污水10.004706b 14183bd 再熱蒸汽量0.848035rh753840rhd化學補充水量0.015041ma13370mad鍋爐蒸發量1.033527b918729bd 沈陽工程學院畢業設計（論文）- 20 -汽輪機總汽耗量01.023192 0909542d 鍋爐給水量1.04

56、3862fw927916fwd小汽輪機用汽量0.0377td33512tdd3、汽輪機功率的核算： 根據汽輪機功率的方程（其中第 1、2 段抽汽）：0rhh 01()3600jjjrhmgpd hhh11012202330311()56638.8 (3374.5 3133.05) 0.97937193600360011()97379.9 (3374.5 3049.3) 0.97986123600360011()17821.7 (3374.5 3343 514.1) 0.979264436003600mgmgrhmgpd hhkwpd hhkwpd hhhkwp440411()7656.3 (3

57、374.5 3163.2 514.1) 0.979151036003600rhmgd hhhkw55056606770711()27868.2 (3374.5 3045.9 514.1) 0.97963863600360011()52552.8 (3374.5 2935.1 514.1) 0.979136273600360011()49924.7 (3374.5 27236003600rhmgrhmgrhmgpd hhhkwpd hhhkwpd hhh880801.6 514.1) 0.9791736611()14519.2 (3374.5 2609.5 514.1) 0.9795050360

58、0360011()564564 (3374.5 2360.6 514.1) 0.97923459336003600rhmgcccrhmgkwpd hhhkwpd hhhkw 表示計算結果正確。293507ejppkw 四、熱經濟指標的計算 1、機組熱耗，熱耗率 q，絕對電效率0qe 000()()()fwrhrhfffwmafwmaqd hhdqdhhdhh300mw 火電機組機務部分局部初步設計- 21 -909542 (3374.5 1137.5)753840 514.1 5004 (2776.4 1137.5) 13370 (1173.5234.14)62418.32 10/kj h65

59、02418.32 10 /3 108061.1/()36000.44659eecqqkjkw hpq2、鍋爐熱負荷和管道效率bqp 若不考慮再熱管道的能量損失，則 rhrhqq 1()()bbbfwrhrhbbfwqd hhdqd hh 6918729 (3436.5 1173.5)753840 514.1 9187 (1858.9 1137.5)2506.33 10/kj h 6062418.32 1096.49%2506.33 10pbqq 3、全廠熱經濟指標 全廠熱效率 ： 0.9649 0.91 0.446590.3921cpbpec 全廠熱耗率： 360036009180.6/0.3

60、921cpcpqkjkw h 發電標準煤耗率： 0.1230.1230.3137/()0.3921scpbkgkw h沈陽工程學院畢業設計（論文）- 22 -第四章 熱力系統輔助設備的選擇第一節 給水泵的選擇一、選擇原則按規程8.3.2： 在每一臺給水系統中，給水泵出口總流量（即最大給水消耗量，不包括備用給水泵）均應保證供給其所連接的系統的全部鍋爐在最大連續蒸發量時所需的給水量并有一定的余量。即 汽包爐：鍋爐最大連續蒸發量的 110% 直流爐：鍋爐最大連續蒸發量的 105%對中間再熱機組，給水泵入口的總流量還應該加上供再熱蒸汽調溫用的從給水泵的中間級抽出的流量，之間的抽出流量之和以及漏出和注入