1、群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工技術(shù)研究與應(yīng)用鑒定資料青島城建集團(tuán)有限公司二一二年九月目錄鑒定大綱2工作報(bào)告4技術(shù)報(bào)告8社會(huì)及經(jīng)濟(jì)效益分析報(bào)告35工程檢測(cè)報(bào)告36群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工法45用戶(hù)使用報(bào)告53檢索查新報(bào)告56應(yīng)用實(shí)例63鑒定大綱一、項(xiàng)目名稱(chēng)：群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工技術(shù)研究與應(yīng)用二、任務(wù)來(lái)源：自主研發(fā)三、完成單位：青島城建集團(tuán)有限公司 協(xié)作單位：濟(jì)南城建集團(tuán)有限公司四、鑒定依據(jù)：混凝土強(qiáng)度檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)gb/t 50107-2010建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范gb50202-2002預(yù)拌混凝土gb14902-2003粉煤灰混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)范gbj

2、146-90混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程jgj/t10-2011五、鑒定目的：通過(guò)鑒定，對(duì)群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工法作出客觀(guān)評(píng)價(jià)，評(píng)審該項(xiàng)目研究成果是否符合國(guó)家和地方的有關(guān)法規(guī)、政策，是否符合市政工程實(shí)際需要，為該施工技術(shù)推廣應(yīng)用提供科學(xué)依據(jù)。六、鑒定內(nèi)容：1、本項(xiàng)目的技術(shù)資料、文件是否齊全、符合要求，及技術(shù)、資料文件中的數(shù)據(jù)、圖表是否準(zhǔn)確、完整。2、鑒定群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工藝、施工方案是否合理。3、對(duì)群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工技術(shù)在工程中的應(yīng)用技術(shù)作出判斷；并綜合國(guó)內(nèi)同類(lèi)施工方法進(jìn)行對(duì)比分析，有何特點(diǎn)、獨(dú)創(chuàng)性、新穎性，準(zhǔn)確評(píng)價(jià)項(xiàng)目水平。4、評(píng)估經(jīng)濟(jì)效益和社

3、會(huì)效益。5、存在問(wèn)題及改進(jìn)建議。6、鑒定結(jié)論：全面準(zhǔn)確提出意見(jiàn)。七、鑒定程序（一）組成鑒定委員會(huì)，通過(guò)成員名單及各工作組，選出主任（二）通過(guò)鑒定大綱（三）課題組匯報(bào)研究成果（四）專(zhuān)家質(zhì)詢(xún)與課題組答辯（五）鑒定委員會(huì)專(zhuān)家評(píng)審（六）專(zhuān)家分組討論，起草、審議、通過(guò)鑒定意見(jiàn)八、根據(jù)鑒定內(nèi)容全面、客觀(guān)、準(zhǔn)確地提出鑒定意見(jiàn)。九、鑒定資料目錄1、工作報(bào)告2、技術(shù)報(bào)告3、社會(huì)及經(jīng)濟(jì)效益分析報(bào)告4、工程檢測(cè)報(bào)告5、群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工法6、用戶(hù)使用報(bào)告7、檢索查新報(bào)告8、應(yīng)用實(shí)例此大綱經(jīng)鑒定委員會(huì)通過(guò)后生效。工作報(bào)告 1.概述1.1立項(xiàng)背景大體積混凝土斷面大、水泥用量多，在施工過(guò)程中，水泥水化

4、后釋放的水化熱會(huì)使混凝土產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力，導(dǎo)致混凝土產(chǎn)生表面裂縫和貫穿性裂縫，影響基礎(chǔ)或主體結(jié)構(gòu)的整體性、耐久性和防水抗?jié)B性。目前，國(guó)內(nèi)外針對(duì)大體積混凝土裂縫控制也有了很多研究，在參考了相關(guān)文獻(xiàn)例如：廈門(mén)海滄大橋、上海竹園第二污水處理廠(chǎng)等大體積混凝土澆筑時(shí)的裂縫控制，常用的技術(shù)措施有以下幾點(diǎn)。 (1)降低水泥水化熱 (2)降低混凝土入模溫度 (3)加強(qiáng)施工中溫度控制 (4)改善約束條件 (5)提高混凝土的極限拉伸強(qiáng)度等。對(duì)于臨海粉煤灰吹填區(qū)域，因承載力過(guò)低，采用群樁基礎(chǔ)，在該基礎(chǔ)條件下的大體積混凝土澆筑施工而言難度更大。這是由于根據(jù)地質(zhì)情況，對(duì)預(yù)先打入的混凝土預(yù)制方樁排列密集，長(zhǎng)短

5、不一，對(duì)大體積混凝土底板的約束較大，導(dǎo)致混凝土更易出現(xiàn)裂縫。青島城建集團(tuán)有限公司與濟(jì)南城建集團(tuán)有限公司聯(lián)合開(kāi)展技術(shù)攻關(guān)，在不斷試驗(yàn)和總結(jié)的基礎(chǔ)上，針對(duì)臨海粉煤灰吹填區(qū)域群樁基礎(chǔ)條件下的大體積混凝土底板防裂施工問(wèn)題，研制了一套可以嚴(yán)格保證施工質(zhì)量且高效的施工工藝，經(jīng)實(shí)踐驗(yàn)證，該方法可縮短工期、降低成本、有效防止大體積混凝土底板開(kāi)裂。1.2 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀的調(diào)查經(jīng)過(guò)查新國(guó)內(nèi)多為普通大體積混凝土的施工，通過(guò)優(yōu)化大體積混凝土配合比，配合綜合溫控技術(shù)，最大限度地減少因水化熱引起的混凝土溫差應(yīng)力產(chǎn)生的裂縫以及混凝土收縮產(chǎn)生的裂縫。群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制，施工場(chǎng)地主要為淤泥混沙層和粉煤灰回填層，地址

6、條件復(fù)雜，且預(yù)先打入的混凝土預(yù)制方樁排列密集，長(zhǎng)短不一，對(duì)大體積混凝土的約束較大。對(duì)分析整體混凝土裂縫產(chǎn)生的原因和應(yīng)對(duì)措施比較困難，對(duì)混凝土澆筑完畢后的后期裂縫控制如控制養(yǎng)護(hù)時(shí)間和測(cè)溫次數(shù)必須經(jīng)過(guò)計(jì)算作為參考，比較復(fù)雜和繁瑣。1.3與當(dāng)前國(guó)內(nèi)同類(lèi)研究、同類(lèi)技術(shù)做綜合比較1.3.1傳統(tǒng)工藝 針對(duì)大體積混凝土水泥水化熱大，構(gòu)件斷面尺寸較厚，熱量不易排出等特點(diǎn)，傳統(tǒng)工藝從優(yōu)化配合比，加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)，減小混凝土內(nèi)外溫差等方面入手，采取措施，以減少混凝土裂縫產(chǎn)生。1.3.2群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工藝結(jié)合地基承載力差的臨海復(fù)雜地質(zhì)條件下大體積混凝土防裂施工工藝，尤其是粉煤灰吹填造陸區(qū)域內(nèi)的大體積混

7、凝土工程施工中防裂控制，相對(duì)于其它類(lèi)似的大體積混凝土裂縫控制而言，分析了群樁基礎(chǔ)對(duì)大體積底板混凝土裂縫的約束力影響，新增加了后澆帶處理和泌水處理措施，并且在混凝土測(cè)溫過(guò)程中選用電子測(cè)溫設(shè)備，能夠更精確的掌握混凝土內(nèi)部溫度，施工工藝先進(jìn)合理，便于操作。2.課題研究的主要內(nèi)容和研究人員組成2.1課題研究的主要內(nèi)容本課題適用于地基承載力差的復(fù)雜地質(zhì)條件下，采用群樁基礎(chǔ)對(duì)底板混凝土約束較大的大體積混凝土工程施工，例如：筏板基礎(chǔ)、大型設(shè)備基礎(chǔ)、樁基礎(chǔ)的承臺(tái)、人防及地下建筑結(jié)構(gòu)等大體積混凝土的施工。研究的主要內(nèi)容如下：2.1.1優(yōu)化大體積混凝土配合比，配合綜合溫控技術(shù)，最大限度地減少因水化熱引起的混凝土溫

8、差應(yīng)力產(chǎn)生的裂縫以及混凝土收縮產(chǎn)生的裂縫。2.1.2采用斜面分層澆注混凝土的方法，有利于快速釋放熱量進(jìn)行快速連續(xù)澆筑，縮短了施工工期。2.1.3本施工工藝，由于減少了施工工序之間的交叉，從而簡(jiǎn)化施工程序，加快施工進(jìn)度。2.1.4本施工工藝，采用800mm后澆帶做法，避免了混凝土因長(zhǎng)度大引起的溫度收縮裂縫，保證了施工質(zhì)量。2.2課題研究人員組成主 要 研 制 人 員 名 單序號(hào)姓名性別出生年月技術(shù)職稱(chēng)文化程度工作單位1張凱男1975.6工程師研究生青島城建集團(tuán)有限公司2陳聰男1980.11工程師本科青島城建集團(tuán)有限公司3陳奎松男1986.7助工專(zhuān)科青島城建集團(tuán)有限公司4劉鋒男1973.6高工本科

9、濟(jì)南城建集團(tuán)有限公司5孔德中男1984.3助工本科濟(jì)南城建集團(tuán)有限公司6于天光男1962.10高工本科青島城建集團(tuán)有限公司7曲健男1975.7高工本科青島城建集團(tuán)有限公司8曹現(xiàn)迎男1974.6高工本科青島城建集團(tuán)有限公司9類(lèi)維波男1980.12工程師本科青島城建集團(tuán)有限公司10于建欣男1986.1助工本科青島城建集團(tuán)有限公司3研究過(guò)程2007年8月至2007年10月課題小組在青島市婁山河污水處理廠(chǎng)工程中，對(duì)群樁基礎(chǔ)條件下的大體積混凝土底板防裂施工問(wèn)題，進(jìn)行了施工技術(shù)探討和研究，確定施工工藝。2010年4月至2010年6月課題小組在青島婁山河污水處理廠(chǎng)一期出水標(biāo)準(zhǔn)升級(jí)工程中，對(duì)群樁基礎(chǔ)條件下的大

10、體積混凝土底板防裂施工問(wèn)題，再次進(jìn)行了施工技術(shù)分析，完善了施工工藝。2011年5月至2011年7月課題小組在青島太原路固體廢棄物中轉(zhuǎn)站遷建工程中，對(duì)群樁基礎(chǔ)條件下的大體積混凝土底板防裂施工問(wèn)題，第三次進(jìn)行了施工技術(shù)的深入研究和工藝提升。大體積混凝土澆筑常用的技術(shù)措施有以下幾點(diǎn)。 (1)降低水泥水化熱 (2)降低混凝土入模溫度 (3)加強(qiáng)施工中溫度控制 (4)改善約束條件 (5)提高混凝土的極限拉伸強(qiáng)度等。對(duì)于沿海粉煤灰吹填區(qū)的地下大體積混凝土澆筑施工而言難度更大，這是由于施工場(chǎng)地主要為淤泥混沙層和粉煤灰回填層，地址條件復(fù)雜，且預(yù)先打入的混凝土預(yù)制方樁排列密集，長(zhǎng)短不一，對(duì)大體積混凝土的約束較大

11、。青島城建集團(tuán)有限公司與濟(jì)南城建集團(tuán)有限公司聯(lián)合開(kāi)展技術(shù)攻關(guān)，在不斷試驗(yàn)和總結(jié)的基礎(chǔ)上，針對(duì)臨海粉煤灰吹填區(qū)域群樁基礎(chǔ)條件下的大體積混凝土底板防裂施工問(wèn)題，研制了一套可以嚴(yán)格保證施工質(zhì)量且高效的施工工藝，經(jīng)實(shí)踐驗(yàn)證，該方法可縮短工期、降低成本、有效防止大體積混凝土底板開(kāi)裂。4該項(xiàng)目研究的目的意義 解決了項(xiàng)目施工中，水泥水化后釋放的水化熱會(huì)使混凝土產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力，導(dǎo)致混凝土產(chǎn)生表面裂縫和貫穿性裂縫，影響基礎(chǔ)或主體結(jié)構(gòu)的整體性、耐久性和防水抗?jié)B性。而且施工場(chǎng)地主要為淤泥混沙層和粉煤灰回填層，地址條件復(fù)雜，且預(yù)先打入的混凝土預(yù)制方樁排列密集，長(zhǎng)短不一，對(duì)大體積混凝土的約束較大。為臨海粉

12、煤灰區(qū)域大體積混凝土澆筑施工提供了很好的范例。5已應(yīng)用和推廣的情況青島市婁山河污水處理廠(chǎng)位于青島市李滄區(qū)西部的婁山河入海口，廠(chǎng)區(qū)總規(guī)劃用地約22萬(wàn)m2，場(chǎng)地原為青島發(fā)電廠(chǎng)的粉煤灰排放場(chǎng)。其中生物反應(yīng)池長(zhǎng)141m*寬120m，分東、西兩池（每池長(zhǎng)141m,寬60m），凈高7.2m，底板厚850mm，外池壁厚650mm，c80預(yù)應(yīng)力混凝土管樁基礎(chǔ)。該工程采用本工藝施工，效果較好；青島婁山河污水處理廠(chǎng)一期出水標(biāo)準(zhǔn)升級(jí)工程位于青島市李滄區(qū)婁山河入海口青黃高速公路西側(cè)，粉煤灰吹填區(qū)域，總占地面積1萬(wàn)，工程造價(jià)3859萬(wàn)元。其中污泥濃縮預(yù)缺氧池40m*22m*9m（池深），底板800mm厚，池壁600mm

13、厚，該工程采用本工藝施工，效果較好；青島市太原路固體廢棄物中轉(zhuǎn)站遷建工程位于李滄區(qū)濱海路36號(hào)，婁山河污水處理廠(chǎng)西側(cè)的電廠(chǎng)粉煤灰吹填區(qū)，占地面積約10萬(wàn)。其中中轉(zhuǎn)車(chē)間底板長(zhǎng)144m，寬82.5m；地下一層，地下室埋深8.2m。本工程設(shè)計(jì)采用樁基礎(chǔ)及大體積成片筏板基礎(chǔ)，底板厚度800mm，局部1500mm，屬于大體積砼，該工程采用本工藝施工，效果較好。在青島城建集團(tuán)有限公司承包的青島市城市糞便無(wú)害化處置工程施工中，地處粉煤灰吹填區(qū)域，基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)形式樁基礎(chǔ)，其中隔離液及調(diào)節(jié)池底板及外墻厚度較大，準(zhǔn)備采用群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工法進(jìn)行施工。6結(jié)論與展望 臨海粉煤灰吹填區(qū)地下混凝土結(jié)構(gòu)防裂

14、控制施工工法通過(guò)優(yōu)化大體積混凝土配合比，配合綜合溫控技術(shù)，最大限度地減少因水化熱引起的混凝土溫差應(yīng)力產(chǎn)生的裂縫以及混凝土收縮產(chǎn)生的裂縫。采用斜面分層澆注混凝土的方法，有利于快速釋放熱量進(jìn)行快速連續(xù)澆筑，縮短了施工工期。另外本施工工藝，由于減少了施工工序之間的交叉，從而簡(jiǎn)化施工程序，加快施工進(jìn)度。 工程施工過(guò)程中嚴(yán)格執(zhí)行施工規(guī)范、操作規(guī)程，工程內(nèi)容符合設(shè)計(jì)要求，施工質(zhì)量符合質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。同時(shí)社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益顯著，在市政同類(lèi)相似的工程中經(jīng)受了檢驗(yàn)，可以推廣。技術(shù)報(bào)告1.大體積混凝土底板裂縫早期控制計(jì)算根據(jù)施工擬采取的防裂措施和現(xiàn)場(chǎng)的施工條件，在大體積混凝土澆筑前先計(jì)算水泥水化熱絕熱溫升、各齡期的彈性

15、模量、收縮變形和收縮當(dāng)量溫差估算出混凝土內(nèi)部最大的溫度收縮應(yīng)力，若小于混凝土的極限抗拉強(qiáng)度，表示采取的措施有效地抑制裂縫的出現(xiàn)；若大于混凝土的極限抗拉強(qiáng)度，須從配合比、施工技術(shù)、養(yǎng)護(hù)、控制溫差等措施改善。1.1 溫度應(yīng)力計(jì)算1.1.1水化熱絕熱溫升計(jì)算工程采用青島山水牌普通硅酸鹽水泥，用量288 kg/m3，粉煤灰用量48 kg/m3，礦粉用量144 kg/m3，青島山水牌普通硅酸鹽水泥第28天最終水化熱是q0=330kj/kg，通過(guò)計(jì)算得到澆筑后第3天釋放的水化熱是q(3d)=q0(1-e-mt)=330（1-e-0.3843）=225.7kj/kg,澆筑后第7天水泥釋放的水化熱是q(7d)

16、=q0(1-e-mt)=330(1-e-0.3847）=307.55 kj/kg。假定混凝土處于上不能散發(fā)熱量的絕熱狀態(tài)，混凝土把內(nèi)部溫度持續(xù)上升與時(shí)間的規(guī)律由下式確定： 在摻有粉煤灰的情況下按照下列公式計(jì)算水化熱絕熱溫升：絕熱最高溫升 ： t(t)任意時(shí)間t，混凝土絕熱溫升值（）；w每立方米中水泥用量（kg）；c混凝土的比熱，一般取0.97103j/(kg)；混凝土質(zhì)量密度，取2600kg/m3；t混凝土澆筑后計(jì)算天數(shù)（d）；k折減系數(shù)，對(duì)于粉煤灰取0.3；f摻合料用量（kg/m3）；m水泥品種與溫升速度有關(guān)的系數(shù)，0.30.5；具體見(jiàn)表1-1。根據(jù)公式得：t3d=(mc+kf)q /c=(

17、288+0.3192) 225.7/0.972400=33.5t7d=(mc+kf)q /c=(288+0.3192) 307.55/0.972400=45.6表1-1 m值隨溫度的變化取值澆筑溫度（）51015202530m0.2950.3180.3400.3620.3840.4061.1.2各齡期混凝土收縮變形值一般表達(dá)式：各齡期混凝土的收縮相對(duì)變形值；標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下混凝土極限收縮值，取3.24104；m1,m2,m3mn修正系數(shù)；根據(jù)該地區(qū)地質(zhì)條件以及按照規(guī)范要求取：m1=1.00, m2=0.92, m3=1.00, m4=1.357, m5=0.9, m6=1.09, m7=0.88,

18、m8=1.02, m9=1.10, m10=0.86。(3d)= 3.2410-4（1-e-0.013）0.921.3570.91.090.881.021.100.86=0.910-5；(7d)= 3.2410-4（1-e-0.017）0.921.3570.91.090.881.021.100.86=2.310-5。1.1.3混凝土當(dāng)量溫差混凝土的當(dāng)量溫差是將混凝土收縮引起的變形換算成引起同樣的變形所需要的溫度，一般公式：ty(t)各齡期混凝土的收縮當(dāng)量溫差（）；混凝土線(xiàn)膨脹系數(shù)，取1.010-5；t3d= (3d)/=0.9；t7d= (7d)/=2.3。1.1.4混凝土彈性模量一般計(jì)算公式

19、： e(t)混凝土澆筑后t時(shí)刻的彈性模量（n/mm2）；ec混凝土28d的彈性模量（n/mm2）；e(3d)=e0(1-e-0.09t)=3.25104(1-e-0.093)=0.77104；e(7d) =e0(1-e-0.09t)=3.25104(1-e-0.097)=1.521041.1.5混凝土收縮應(yīng)力為了確切計(jì)算混凝土早期溫度應(yīng)力，考慮彈性模量和松弛系數(shù)的變化，一般計(jì)算公式如下： 混凝土溫度應(yīng)力（n/mm2）；混凝土的最大溫差（）；應(yīng)力松弛系數(shù)，一般取0.30.5；混凝土泊松比，一般取0.150.20；l底板長(zhǎng)度（mm）；約束狀態(tài)影響系數(shù)，可按下式計(jì)算：其中，h基礎(chǔ)底板厚度（mm）；c

20、x地基水平阻力系數(shù)；見(jiàn)表1-2。第三天約束狀態(tài)影響系數(shù)：第七天約束狀態(tài)影響系數(shù)：均小于混凝土極限抗拉應(yīng)力1.71mpa，不會(huì)出現(xiàn)裂縫。表1-2地基水平阻力系數(shù)cx的取值地基類(lèi)型軟粘土砂質(zhì)粘土堅(jiān)硬粘土風(fēng)化巖巖石cx的值0.010.030.030.060.060.100.601.001.001.501.2設(shè)計(jì)控制措施1.2.1結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理合理設(shè)置施工縫和后澆帶，以減小約束應(yīng)力。對(duì)于臨海復(fù)雜地質(zhì)大體積混凝土而言，因水化產(chǎn)生的溫度應(yīng)力與混凝土澆筑塊的不均勻溫差約束系數(shù)有關(guān)系，該系數(shù)越大，溫度應(yīng)力越大，混凝土產(chǎn)生裂縫的幾率也越大。而該系數(shù)又與澆筑長(zhǎng)度相關(guān)，澆筑長(zhǎng)度越大，溫度應(yīng)力也越大。因此，適當(dāng)?shù)姆謱臃?/p>

21、塊，減小澆筑塊長(zhǎng)度是減小溫度應(yīng)力的一個(gè)有效措施。1.2.2科學(xué)配筋采取科學(xué)的配筋形式。鋼筋或其類(lèi)似作用的材料在混凝土中首先承擔(dān)著傳遞應(yīng)力的作用，混凝土產(chǎn)生變形時(shí)部分應(yīng)力可以被鋼筋的拉伸作用所抵消，如應(yīng)力從較高區(qū)域向較低區(qū)域轉(zhuǎn)移。另外，鋼筋在混凝土中一般呈網(wǎng)格狀分布，這本身就可以妨礙混凝土的流動(dòng)，顯然網(wǎng)格越密，剛澆筑的混凝土內(nèi)部流動(dòng)的幾率也越小。一般而言為了方便施工采取大直徑、小密度的配筋方法，因?yàn)槊芏仍叫。摻铋g距越大，對(duì)集料的最大粒徑要求較小，反之密度大間距小，集料就要求越細(xì)，影響施工。因此在混凝土澆筑時(shí)，必須平衡這兩方面的矛盾，一般在不影響結(jié)構(gòu)受力的情況下，盡量疏散鋼筋。2.設(shè)置膨脹加強(qiáng)帶

22、、后澆帶結(jié)構(gòu)物長(zhǎng)度是影響溫度收縮應(yīng)力的因素之一，且在一定長(zhǎng)度范圍內(nèi)對(duì)溫度應(yīng)力影響較為顯著。后澆帶、膨脹加強(qiáng)帶的設(shè)置能有效減少溫度給結(jié)構(gòu)物帶來(lái)應(yīng)力，因此減少裂縫的開(kāi)裂。由下式可知： 基礎(chǔ)的溫度應(yīng)力與澆筑體的不均勻溫差約束系數(shù)a2有關(guān)，a2愈大，所產(chǎn)生的溫度應(yīng)力愈大，a2關(guān)系式有以下確定： 由此可見(jiàn)，溫度應(yīng)力與混凝土一次性澆筑長(zhǎng)度有關(guān)，澆筑長(zhǎng)度愈長(zhǎng)，所出現(xiàn)的溫度應(yīng)力愈大，所以，合理設(shè)置后澆帶是十分有必要的。以太原路固體廢棄物中轉(zhuǎn)站遷建工程為例，該工程因結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度較大為144m，經(jīng)計(jì)算在長(zhǎng)度方向上設(shè)置兩條2條后澆帶，寬度方向上設(shè)置一條后澆帶，每條后澆帶寬度800mm，并且一直保留到建筑主體完工時(shí)，用補(bǔ)

23、償性混凝土將其澆筑完畢。膨脹加強(qiáng)帶采用添加51 kg/m3aea膨脹劑的混凝土在混凝土初凝前澆筑完成，后澆帶則一直保留到主體施工完畢才澆筑，后澆帶采用的混凝土同膨脹加強(qiáng)帶的混凝土；后澆帶、膨脹加強(qiáng)帶均采用鋼絲網(wǎng)封閉并支好模板，以防在澆筑混凝土?xí)r混凝土流入后澆帶或者是膨脹加強(qiáng)帶，影響再次澆筑到后澆帶或者膨脹加強(qiáng)帶內(nèi)混凝土的質(zhì)量。后澆帶、膨脹加強(qiáng)帶的布置如圖2-1；分割后澆帶內(nèi)鐵絲網(wǎng)布置如圖2-2；留設(shè)到主體完工的后澆帶如圖2-3；主體完工后澆筑完的后澆帶如圖2-4。圖2-1加強(qiáng)帶、后澆帶布置圖鐵絲網(wǎng)分割后澆帶圖2-2后澆帶分割設(shè)置澆筑完成的后澆帶后澆帶 圖2-3一直留設(shè)到主體完工的后澆帶 圖2-

24、4主體完工后后澆帶澆筑3.養(yǎng)護(hù)措施溫度應(yīng)力計(jì)算：由前面理論知識(shí)得，齡期為3天釋放的水化熱225.7 kj/kg，最大絕熱溫升33.5，澆筑3天后的混凝土的彈性模量是0.77104n/mm2,計(jì)算得到的溫度應(yīng)力為0.53mpa，小于1.71mpa；齡期為7天釋放的水化熱307.55kj/kg，最大絕熱溫升45.6，澆筑7天后的混凝土的彈性模量是1.52104n/mm2,計(jì)算得到的溫度應(yīng)力為1.70mpa，小于1.71mpa，所以不會(huì)產(chǎn)生溫度裂縫。圖3-1入模溫度對(duì)大體積混凝土溫升的影響3.1最大絕熱溫升的測(cè)算tmax=(mc+kf)q/c 式中：tmax混凝土內(nèi)部的最高溫升值（）；mc混凝土中的

25、水泥用量（288kg/m3）；q水泥28d水化熱（330 kj/kg）；f混凝土中的活性摻和料用量（192kg/m3）；c混凝土比熱、取0.97 kj/(kgk)；混凝土密度取2600 kg/m3；k摻和料折減系數(shù)，取0.3；經(jīng)計(jì)算：tmax =45.63.2保溫材料的厚度計(jì)算和覆蓋方法經(jīng)計(jì)算，本底板混凝土中心最高溫度為45.6，按有關(guān)規(guī)定要求混凝土內(nèi)外溫差控制在25范圍內(nèi)，采用毛氈保溫養(yǎng)護(hù)，則混凝土與保溫材料接觸的溫度為：ta= tmax -25=20.6因此，混凝土保溫材料厚度按下式計(jì)算 養(yǎng)護(hù)材料厚度k傳熱系數(shù)修正值，取1.5結(jié)構(gòu)物的厚度，取1.5米保溫材料（毛氈）導(dǎo)熱系數(shù)，取0.06w/

26、mk；1混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，取2.33w/mka混凝土表面溫度b混凝土達(dá)到最高溫度時(shí)的大氣平均溫度，計(jì)算時(shí)可取ab=15-20, maxa=20-250.51.5150.061.5/(2.33(45.6-25) =1.9cm經(jīng)計(jì)算，所需保溫材料的厚度為1.9cm，即在施工時(shí)在混凝土表面覆蓋1.9cm，即可保證混凝土的保溫要求。由于夏季施工大氣溫度較高，混凝土表面水分蒸發(fā)較快，為了防止水分過(guò)快丟失，在保溫層上灑水保持3.3實(shí)時(shí)測(cè)溫加強(qiáng)測(cè)溫和溫度監(jiān)測(cè)與管理，實(shí)行信息化控制，隨時(shí)控制混凝土內(nèi)的溫度變化，內(nèi)外溫差控制在25以?xún)?nèi)，及時(shí)調(diào)整保溫及養(yǎng)護(hù)措施，使混凝土塊體的溫度梯度和濕度不至于過(guò)大，以有效控制有害

27、裂縫的出現(xiàn)。如圖3-2所示混凝土豎向測(cè)溫點(diǎn)，3-3水平測(cè)溫點(diǎn)布置示意圖，以及3-4現(xiàn)場(chǎng)測(cè)溫圖。圖3-2大體積混凝土的豎向測(cè)溫布置圖 圖3-3大體積混凝土測(cè)溫點(diǎn)平面布置圖 圖3-4現(xiàn)場(chǎng)大體積混凝土測(cè)溫4.臨海復(fù)雜地質(zhì)大體積地下混凝土有限元分析采用midas/civil軟件對(duì)該工程大體積混凝土筏板基礎(chǔ)進(jìn)行溫度應(yīng)力有限元分析。midas/civil是通用的空間有限元分析軟件，適用于大體積地下混凝土結(jié)構(gòu)、橋梁結(jié)構(gòu)、水利水電結(jié)構(gòu)的分析與設(shè)計(jì)。利用其獨(dú)特的gui和圖形處理功能可按階段進(jìn)行查看，將結(jié)構(gòu)輸出文本形式。midas/civil進(jìn)行溫度應(yīng)力分析包括熱傳導(dǎo)分析和溫度應(yīng)力分析連個(gè)過(guò)程，參照文獻(xiàn)主要步驟如

28、下：（1） 輸入構(gòu)件的材料特征值（彈性模量、熱傳導(dǎo)系數(shù)等）（2） 輸入時(shí)間依存性材料特征值（收縮與徐變等）（3） 建立結(jié)構(gòu)模型（建立結(jié)構(gòu)單元與邊界條件）（4） 水化熱分析控制（5） 環(huán)境溫度函數(shù)、對(duì)流系數(shù)函數(shù)、但愿對(duì)流邊界（6） 輸入外界溫度（7） 熱源函數(shù)、分配熱源（將熱源分配給相應(yīng)的單元）（8） 施工階段的設(shè)定（9） 分析與查看結(jié)果：結(jié)果輸出4.1大體積混凝土有限元模型參數(shù)的選取4.1.1模型的選取（1/6結(jié)構(gòu)）該工程實(shí)例是大型混凝土設(shè)備基礎(chǔ)，其尺寸為144m82.5m1.5m，x軸方向設(shè)置2條后澆帶，y軸方向設(shè)置1條后澆帶將基礎(chǔ)分為6塊，參照文獻(xiàn)，取其中的一塊作有限元模型分析，其尺寸為4

29、8m40m1.5m，筏板基礎(chǔ)下用打樁機(jī)打下有1909根450mm450mm、長(zhǎng)度為21m的預(yù)制方樁（因在基坑開(kāi)挖后，截去8m左右，實(shí)際埋在地基中的樁長(zhǎng)度在13m左右），方樁深度的確定通過(guò)樁頂標(biāo)高確定并結(jié)合貫入度輔助確定，然后澆筑100mm素混凝土墊層，假設(shè)由地基導(dǎo)熱，根據(jù)現(xiàn)有的工程特殊地質(zhì)（最上層粉煤灰回填、地基與基礎(chǔ)交界處出現(xiàn)地下水、持力層為沙土）條件取地基尺寸為60m50m1.0m，混凝土設(shè)備筏板基礎(chǔ)所澆筑的混凝土強(qiáng)度為c40p8，采用青島山水牌普通硅酸鹽水泥，并摻加大量粉煤灰與礦粉，用以替代一部分水泥降低水化過(guò)程產(chǎn)生的熱量減小裂縫開(kāi)裂的概率，由于設(shè)置后澆帶采取分塊施工，每塊采取分三層澆筑

30、施工，第一層澆筑厚度均為500mm，每一層的澆筑時(shí)間大約為4-5h，模型尺寸見(jiàn)下表4-1。表4-1模型尺寸及分層澆筑厚度劃分位置尺寸澆筑時(shí)間地基筏板基礎(chǔ)澆筑第一層60m50m1.0m48m40m1.5m48m40m0.5m5-6h澆筑第二層澆筑第三層48m40m0.5m48m40m0.5m5-6h5-6h4.1.2模擬分析材料熱特征值（1）參數(shù)的選取。混凝土有限元模型中有關(guān)材料物理特性的指標(biāo)根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)選取見(jiàn)下表。表4-2有限元模擬分析參數(shù)物理特性筏板基礎(chǔ)地基比熱（kcal/kg）比重（kg/m3）熱傳導(dǎo)率（kcal/mh）對(duì)流系數(shù)（kcal/m2h）28d抗壓強(qiáng)度（n/mm2）28d彈性模量

31、（n/mm2）強(qiáng)度發(fā)展系數(shù)aci熱膨脹系數(shù)泊松比水泥用量（kg/m3）熱原函數(shù)系數(shù)環(huán)境溫度（）混凝土澆筑溫度（）0.2426002.3312403.25104a=4.5，b=0.951.010-50.2288k=48.99,a=0.7見(jiàn)圖4-1230.218001.8121.01031.010-50.2見(jiàn)圖4-123在混凝土澆筑期間對(duì)外界大氣溫度連續(xù)30天的記錄并查當(dāng)?shù)叵募練夂蛸Y料，最終借助midas/civil輔助作圖繪制的溫度曲線(xiàn)如圖4-1：圖4-1環(huán)境溫度（2）初始條件與邊界條件。溫度的分布是不均勻的，在驗(yàn)算貫穿性裂縫時(shí)，取截面均勻降溫差，為了簡(jiǎn)化計(jì)算假設(shè)界面中部水化熱均勻溫升，最大絕熱

32、溫升為48.99。筏板基礎(chǔ)與地基的接觸，覆蓋的保溫層與基礎(chǔ)的接觸，筏板四周通過(guò)模板與大氣的接觸為第三類(lèi)接觸。并假定地基土層溫度與大氣溫度相同為初始溫度。混凝土底板與樁基接觸，混凝土底板因水化熱引起的溫度變化導(dǎo)致的變形變化受到樁基的約束，會(huì)產(chǎn)生摩阻力與粘結(jié)阻力，引起剪應(yīng)力，相應(yīng)的位移愈大，剪應(yīng)力愈大，基于此作用，假設(shè)筏板基礎(chǔ)與地基的交界面之間的連結(jié)采用彈簧連接，其中軟粘土的地基彈簧剛度近似為9800kn/m，巖石類(lèi)地基彈簧剛度近似為60000kn/m。在x方向和y方向的彈簧剛度分別賦予地基水平阻力系數(shù)的對(duì)應(yīng)值，z方向彈簧度無(wú)限大，不發(fā)生相對(duì)位移。4.1.3midas建立的有限元模型及有限元?jiǎng)澐纸?/p>

33、助midas/civil輔助建模，采用八節(jié)點(diǎn)立方體單元?jiǎng)澐帜Ｐ停瑢⒌鼗c筏板基礎(chǔ)按長(zhǎng)度寬度高度為3m2m0.5m進(jìn)行劃分，劃分后的模型如圖4-2：圖4-2midas建立的大體積筏板基礎(chǔ)模型及有限元?jiǎng)澐?.2大體積混凝土有限元求解在固體熱傳導(dǎo)理論基礎(chǔ)上根據(jù)變分原理建立混凝土結(jié)構(gòu)非溫度場(chǎng)有限元基本公式求得溫度場(chǎng)；由混凝土熱彈塑性體本構(gòu)關(guān)系建立混凝土熱彈塑性體溫度應(yīng)力有限元公式，求得混凝土溫度應(yīng)力。考慮到空間不穩(wěn)定的溫度場(chǎng)、以及熱傳導(dǎo)方程、初始和邊界條件，等價(jià)于以下函數(shù)：溫度在t=0時(shí)，假設(shè)初始溫度在第一類(lèi)邊界上取邊界溫度，使下列函數(shù)去極小值：其中，是在求解域r上的體積分，是在邊界c上的面積分，式中

34、：t是溫度，是絕熱溫升，是表面放熱系數(shù)，是導(dǎo)溫系數(shù)，是溫度，是邊界溫度。現(xiàn)把求解域劃分有限單元，假設(shè)單元e的結(jié)點(diǎn)為,結(jié)點(diǎn)溫度，單元內(nèi)任意點(diǎn)的溫度都可以用溫度表示為： 把單元e看做r上的一個(gè)子域,則有：當(dāng)單元無(wú)限小時(shí)，近似地認(rèn)為均勻分布，則有：式中： 為了使i(t)取最小值，有：得： 將上式代入得到： 其中根據(jù)上式求出時(shí)結(jié)點(diǎn)溫度，在選取時(shí)間步長(zhǎng)應(yīng)滿(mǎn)足。4.3大體積混凝土有限元結(jié)果分析（1）筏板基礎(chǔ)中心溫度與時(shí)間的關(guān)系圖4-3筏板基礎(chǔ)中心溫度與時(shí)間的關(guān)系（2）筏板基礎(chǔ)表面溫度與時(shí)間的關(guān)系圖4-4筏板基礎(chǔ)表面溫度與時(shí)間的關(guān)系圖4-5中心與表面溫差與時(shí)間的關(guān)系4.4模擬分析結(jié)果（1）溫度分析結(jié)果 最大

35、溫度云圖 最小溫度云圖 10小時(shí)溫度云圖 30小時(shí)溫度云圖 50小時(shí)溫度云圖 80小時(shí)溫度云圖 80小時(shí)溫度云圖 120小時(shí)溫度云圖 190小時(shí)溫度云圖 210小時(shí)溫度云圖 230小時(shí)溫度云圖 260小時(shí)溫度云圖 300小時(shí)溫度云圖 360小時(shí)溫度云圖 480小時(shí)溫度云圖 680小時(shí)溫度云圖 800小時(shí)溫度云圖 980小時(shí)溫度云圖圖4-6溫度變化分析結(jié)果（2）應(yīng)力分析結(jié)果 10小時(shí)應(yīng)力云圖 30小時(shí)應(yīng)力云圖 50小時(shí)應(yīng)力云圖 80小時(shí)應(yīng)力云圖 120小時(shí)應(yīng)力云圖 150小時(shí)應(yīng)力云圖 190小時(shí)應(yīng)力云圖 210小時(shí)應(yīng)力云圖 230小時(shí)應(yīng)力云圖 260小時(shí)應(yīng)力云圖 300小時(shí)應(yīng)力云圖 360小時(shí)應(yīng)

36、力云圖 480小時(shí)應(yīng)力云圖 600小時(shí)應(yīng)力云圖 680小時(shí)應(yīng)力云圖 980小時(shí)應(yīng)力云圖 最小應(yīng)力云圖 最大應(yīng)力云圖圖4-7應(yīng)力變化分析結(jié)果圖4-8整體應(yīng)力與時(shí)間的關(guān)系（a）（b）圖4-9控制點(diǎn)應(yīng)力和張拉應(yīng)力與時(shí)間的關(guān)系圖4-10控制點(diǎn)拉應(yīng)力比與時(shí)間的關(guān)系圖4-11控制點(diǎn)溫度與時(shí)間的關(guān)系通過(guò)對(duì)臨海復(fù)雜地質(zhì)（臨海粉煤灰吹填區(qū)域）1.5m厚大型設(shè)備筏板基礎(chǔ)施工階段水化熱的模擬分析，分別從整體應(yīng)力和溫度變化、控制點(diǎn)的溫度與應(yīng)力變化得到：1）隨著混凝土筏板基礎(chǔ)內(nèi)水泥水化反應(yīng)的進(jìn)行，在此區(qū)域形成比較大的溫度應(yīng)力梯度，混凝土核心區(qū)應(yīng)力逐步增大，通過(guò)分析可知，最大溫度應(yīng)力出現(xiàn)在160小時(shí)，對(duì)應(yīng)的應(yīng)力最大值為1

37、.70mpa，此時(shí)的最大絕熱溫升為45.6，最高溫度為65.5。2）在水泥水化過(guò)程中，混凝土核心區(qū)水化熱釋放的熱量也影響到地基，使得地基溫度也有所上升，此時(shí)基礎(chǔ)與大氣的溫度差約為30。5該項(xiàng)目研究的目的意義 解決了項(xiàng)目施工中，水泥水化后釋放的水化熱會(huì)使混凝土產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力，導(dǎo)致混凝土產(chǎn)生表面裂縫和貫穿性裂縫，影響基礎(chǔ)或主體結(jié)構(gòu)的整體性、耐久性和防水抗?jié)B性。而且施工場(chǎng)地主要為淤泥混沙層和粉煤灰回填層，地址條件復(fù)雜，且預(yù)先打入的混凝土預(yù)制方樁排列密集，長(zhǎng)短不一，對(duì)大體積混凝土的約束較大。為臨海粉煤灰區(qū)域大體積混凝土澆筑施工提供了很好的范例。6.技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)程度大體積底板混凝土澆

38、筑完畢后，觀(guān)感質(zhì)量較好，未發(fā)現(xiàn)比較明顯的裂縫，其中混凝土的配合比，水泥用量和溫度控制相對(duì)國(guó)內(nèi)其它類(lèi)似工程控制較好，但工程也存在一些不足，主要在混凝土后澆帶處，發(fā)現(xiàn)細(xì)微裂縫三處，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)查看和分析主要因?yàn)榛炷吝吘壉乇耩B(yǎng)護(hù)覆蓋有遺漏，通過(guò)加強(qiáng)責(zé)任心完全可以避免，總體上該工藝比較成熟和先進(jìn)。7.工藝原理影響混凝土結(jié)構(gòu)溫度裂縫的因素很多，諸如混凝土的熱學(xué)、力學(xué)參數(shù)，彈性模量，約束強(qiáng)弱，絕熱溫升，徐變及松弛系數(shù)、收縮變形，保溫性能，養(yǎng)護(hù)條件等。大體積混凝土施工時(shí)，能否較好地控制裂縫的出現(xiàn)或開(kāi)展，關(guān)鍵在于盡快釋放水泥水化產(chǎn)生的熱量，降低混凝土澆筑時(shí)的溫度，降低塊體內(nèi)部溫度，減小混凝土內(nèi)外溫差，在施工過(guò)

39、程中預(yù)留測(cè)溫孔進(jìn)行實(shí)時(shí)測(cè)溫必要時(shí)采取措施以達(dá)到減少溫度應(yīng)力引起的裂縫的目的。降低水泥水化熱可采用如下方法：選用中低水化熱的水泥，如礦渣硅酸鹽水泥、火山灰硅酸鹽水泥或粉煤灰水泥等。盡量選用級(jí)配良好的集料，大量摻加粉煤灰等摻和料，充分利用混凝土的后期強(qiáng)度，減少水泥用量，每立方米混凝土每減少10kg水泥用量，混凝土水化溫度將降低1。在混凝土內(nèi)部預(yù)埋冷卻水管，通人循環(huán)冷卻水帶走熱量。降低混凝土入模溫度可采用如下方法： 夏季砂石材料應(yīng)避免陽(yáng)光直曬，并可噴冷水霧或冷氣預(yù)冷；用低溫水或冰水?dāng)嚢杌炷粒贿\(yùn)輸過(guò)程中也應(yīng)避免日曬。 保證模內(nèi)通風(fēng)，加速模內(nèi)熱量散發(fā)。 摻入緩凝型減水劑，避免水化熱集中產(chǎn)生。加強(qiáng)施工中

40、溫度控制可采用如下方法：混凝土澆筑后，要保溫保濕長(zhǎng)期養(yǎng)護(hù)，緩慢降溫，避免混凝土內(nèi)外溫度、濕度梯度過(guò)大。 加強(qiáng)測(cè)溫控溫，及時(shí)調(diào)整保溫養(yǎng)護(hù)措施，將混凝土內(nèi)外溫度差控制在25以下。 合理安排施工順序，使?jié)仓幕炷辆鶆蛏仙苊膺^(guò)大高差。改善約束條件可采用如下方法：分層分塊澆筑，合理設(shè)置施工縫及后澆帶，以放松約束條件并減少水化熱的聚集。 對(duì)大體積混凝土基礎(chǔ)，可在與巖石地基或混凝土墊層之間設(shè)置滑動(dòng)層(隔離層)，如刷瀝青、鋪卷材等，以消嵌固作用，釋放約束力。提高混凝土的極限拉伸強(qiáng)度可采用如下方法：選擇良好級(jí)配的粗集料，嚴(yán)格控制砂石含泥量，可摻入適量的膨脹劑，振搗要密實(shí)。根據(jù)大體積混凝土形狀，在易發(fā)生裂縫

41、部位增配構(gòu)造鋼筋，承受收縮拉應(yīng)力。8. 群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工藝流程及操作要點(diǎn)8.1工藝流程a.澆筑前準(zhǔn)備工作 b.綁扎底層鋼筋c.布置冷水管d.綁扎頂層鋼筋e.支模板 f. 布置測(cè)溫點(diǎn)g.400mm 斜面分層澆筑混凝土 h.標(biāo)尺分層量取高度 i. 分層振搗 j.人工找平k.清除混凝土表面浮漿 l. 拆模m.養(yǎng)護(hù)n.成品保護(hù)。(流程見(jiàn)圖5.1)施工準(zhǔn)備則包括（1）編制施工組織設(shè)計(jì)、材料供應(yīng)方案、混凝土澆搗方案及測(cè)溫和養(yǎng)護(hù)等專(zhuān)項(xiàng)技術(shù)措施。（2）審核商品混凝土攪拌站施工資質(zhì)及供應(yīng)量情況，要求其所供應(yīng)的商品混凝土組成的所有材料，如水泥、粉煤灰、骨料等品牌及質(zhì)量要求技術(shù)參數(shù)必須完全一致

42、。（3）對(duì)勞務(wù)隊(duì)進(jìn)行大體積混凝土澆筑監(jiān)控要點(diǎn)的技術(shù)交底，明確澆筑重點(diǎn)。e布置測(cè)溫點(diǎn)f支模板g400mm分層澆筑砼b綁扎底層鋼筋c布置冷水管d綁扎頂層鋼筋h.標(biāo)尺分層量取高度i. 分層振搗j.人工找平k.清除混凝土表面浮漿、泌水a(chǎn)澆筑前準(zhǔn)備工作l. 拆模n.成品保護(hù)m.養(yǎng)護(hù)、測(cè)溫圖8.1工藝流程圖8.2操作要點(diǎn)8.2.1混凝土的攪拌和運(yùn)輸混凝土的垂直及水平運(yùn)輸采用混凝土輸送泵，現(xiàn)場(chǎng)設(shè)輸送泵2部。商品混凝土供料應(yīng)保證混凝土輸送泵的連續(xù)供應(yīng)，減少混凝土在泵管中的停留時(shí)間。輸送管的布設(shè)要順直，轉(zhuǎn)彎宜緩，接頭嚴(yán)密，泵管布置要考慮施工順序，由遠(yuǎn)而近。卸下的泵管應(yīng)及時(shí)將混凝土倒出并沖洗， 以便再接管利用，同

43、時(shí)應(yīng)準(zhǔn)備一節(jié)軟管，以便工人澆筑混凝土?xí)r及時(shí)換接澆筑部位，減少因換管耽誤時(shí)間。8.2.2混凝土的澆筑按照每層混凝土澆筑面積的大小將其劃分成一定數(shù)量的施工區(qū)域，并分別設(shè)置后澆帶，每一小塊澆筑區(qū)間的混凝土均采用斜面分層澆筑法，從中心向四周均勻澆筑，分層高度以標(biāo)尺衡量，一般400500mm為一層以加快混凝土散熱，根據(jù)各層的工程量及澆搗速度，正確計(jì)算混凝土輸出量。以保證上下層混凝土的銜接時(shí)間都在初凝前完成。每一層的混凝土澆筑時(shí)采用“分層趕漿法”施工。8.2.3混凝土的振搗混凝土拌合料在攪拌、澆筑入模后，必須振動(dòng)搗固，密實(shí)成型，結(jié)構(gòu)密實(shí)，使拌合料的顆粒之間以不同的震動(dòng)加速度發(fā)生液化，破壞初始顆粒之間不穩(wěn)定

44、平衡狀態(tài)，骨料顆粒依靠自重達(dá)到穩(wěn)定位置，游離水分?jǐn)D壓上升，氣泡逸出表面，混凝土最終逐漸達(dá)到密實(shí)狀態(tài)。從而大大提高混凝土結(jié)構(gòu)耐久性。振搗棒插入混凝土的深度以進(jìn)入下一層混凝土50mm100mm為宜，消除兩層之間接縫，在振搗上層混凝土?xí)r，要在下層混凝土初凝之前進(jìn)行。可在振搗棒距端部450mm處綁紅皮筋作為深度標(biāo)記。振搗器插點(diǎn)要均勻排列，采用“行列式”或“交錯(cuò)式”的次序移動(dòng)。不應(yīng)混用，避免漏振。振動(dòng)器移動(dòng)間距為500mm。一旦發(fā)現(xiàn)混凝土有初凝前兆（用鋼筋插入有明顯孔洞），應(yīng)及時(shí)調(diào)整局部混凝土澆搗順序，避免出現(xiàn)施工冷縫，施工現(xiàn)場(chǎng)重點(diǎn)注意以下部位：1落深和面積較大的承臺(tái)部位、電梯和設(shè)備井坑、外墻板及水池墻

45、板高低止水口部分。由于每臺(tái)泵速度不勻或個(gè)別由于停泵導(dǎo)致混凝土不連續(xù)供應(yīng)的問(wèn)題，應(yīng)在混凝土初凝前督促施工方進(jìn)行二次泌水處理，克服混凝土早期脫水裂縫，檢查混凝土平整度。檢查現(xiàn)場(chǎng)測(cè)溫落實(shí)情況，及時(shí)分析溫度差變化，組織有關(guān)方面及時(shí)解決混凝土澆搗過(guò)程中出現(xiàn)的技術(shù)問(wèn)題。2根據(jù)溫度變化及時(shí)落實(shí)已澆搗至設(shè)計(jì)標(biāo)高部分混凝土表面保溫工作，保溫塑料薄膜覆蓋前必須完成二次泌水處理，減少混凝土表面裂縫，并澆水濕潤(rùn)。薄膜覆蓋必須落實(shí)，薄膜內(nèi)保留一定水分，其它保溫材料根據(jù)溫度變化分層覆蓋。3基礎(chǔ)承臺(tái)混凝土澆筑過(guò)程中要采取措施，降低混凝土的入模溫度，控制坍落度，控制坍落度的波動(dòng)，不得加水，并要振搗密實(shí)。4混凝土澆搗方法從一個(gè)

46、方向斜坡式分層連續(xù)澆搗，不留施工縫。5混凝土振搗采用上下、前后同時(shí)振搗的方法進(jìn)行，即在混凝土澆筑點(diǎn)上下配備振搗棒操作工進(jìn)行振搗。振動(dòng)棒應(yīng)快插慢拔。插點(diǎn)布置均勻排列，逐點(diǎn)移動(dòng)，順序進(jìn)行，不應(yīng)遺漏，移動(dòng)間距一般不超過(guò)3040mm。泵送混凝土澆筑速度準(zhǔn)備足夠的振動(dòng)機(jī)械和人員。由于混凝土塌落度大，混凝土流淌坡度小，距離長(zhǎng)，依次在澆筑點(diǎn)后面需配備振搗人員對(duì)斜坡進(jìn)行振搗。8.2.4后澆帶處理后澆帶混凝土施工前，應(yīng)先將后澆帶處表面松散混凝土及砂漿清理干凈，露出新茬混凝土，用水沖洗干凈，澆筑混凝土?xí)r，先用水將模板內(nèi)的雜物沖洗干凈，然后才能正式澆筑混凝土，并注意將混凝土充分?jǐn)嚀v密實(shí)，保濕養(yǎng)護(hù)28天以上。8.2.

47、5泌水處理混凝土拌合料澆筑之后到開(kāi)始凝結(jié)期間，由于骨料和水泥漿下沉，水分上升，在已澆筑混凝土表面析出水分，形成泌水，使混凝土表面拌合料的含水量增加，產(chǎn)生大量浮漿，硬化后使面層混凝土強(qiáng)度低于內(nèi)部的混凝土強(qiáng)度，并產(chǎn)生大量容易剝落的“粉塵”，混凝土在采用分層施工澆筑工藝時(shí)，必須清除泌水和浮漿，否則會(huì)嚴(yán)重影響上下層混凝土之間粘結(jié)能力。影響鋼筋和混凝土粘結(jié)強(qiáng)度，產(chǎn)生裂縫。大體積混凝土底板在澆筑、振動(dòng)過(guò)程中，可能會(huì)產(chǎn)生大量的泌水，由于混凝土為一個(gè)大坡面，泌水沿坡面流至墻、板底，應(yīng)派專(zhuān)人把水排盡，并用掃帚將混凝土表面浮漿清除。不斷排除大量泌水，有利于提高混凝土質(zhì)量和抗裂性能。泌水的處理方式如圖3.2.5所示

48、。圖8.2.5泌水的處理8.2.6混凝土的養(yǎng)護(hù)混凝土養(yǎng)護(hù)有兩個(gè)目的：一是創(chuàng)造使水泥得以充分水化的條件，加速混凝土硬化及強(qiáng)度形成；二是防止混凝土成型后因日曬、風(fēng)吹、干燥、寒冷等自然因素的影響而出現(xiàn)超出正常范圍的收縮、裂縫及破壞等現(xiàn)象。大體積混凝土的養(yǎng)護(hù)期間必須嚴(yán)格控制其內(nèi)外溫差，確保不出現(xiàn)有害裂縫，確保混凝土質(zhì)量，測(cè)定澆筑后的混凝土表面和內(nèi)部溫度，將溫差控制在25度范圍內(nèi)。混凝土初凝后需要覆蓋，終凝后開(kāi)始澆水。混凝土強(qiáng)度未達(dá)到1.2nmm2以前不得上人踩踏。覆蓋物可用麻袋片、草簾、竹簾、鋸末、砂及爐渣等，澆水次數(shù)以使混凝土保持濕潤(rùn)為準(zhǔn)，養(yǎng)護(hù)用水應(yīng)與拌制用水相同。混凝土表面不便澆水或覆蓋塑料布時(shí)，

49、可涂刷薄膜養(yǎng)生液，以防止混凝土內(nèi)部水分蒸發(fā)，以此進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。大體積混凝土養(yǎng)護(hù)可以采用不透水、氣的塑料薄膜將混凝土表面敞露的部分全部嚴(yán)密地覆蓋起來(lái)，保證混凝土在不失水的情況下得到充分養(yǎng)護(hù)。混凝土養(yǎng)護(hù)時(shí)間不得少于14d。大面積混凝土結(jié)構(gòu)可以蓄水養(yǎng)護(hù)。當(dāng)日平均氣溫低于5時(shí)不得澆水。8.2.7混凝土的測(cè)溫混凝土的測(cè)溫點(diǎn)布置原則1真實(shí)反映混凝土塊體的內(nèi)外溫差、降溫速度及環(huán)境溫度的布置原則。2溫度監(jiān)測(cè)點(diǎn)以基礎(chǔ)底板平面圖對(duì)稱(chēng)軸線(xiàn)的半條軸線(xiàn)為測(cè)溫區(qū)，在測(cè)溫區(qū)內(nèi)溫度監(jiān)測(cè)點(diǎn)呈平面布置；3混凝土澆筑塊體的外表溫度，應(yīng)以混凝土外表以?xún)?nèi)50mm處的溫度為準(zhǔn)；混凝土澆筑塊體底表面的溫度以混凝土底表面上50mm處的溫度為準(zhǔn)；

50、沿澆筑高度，在底部、中部和表面布置，垂直測(cè)點(diǎn)間距一般為500mm1000mm；平面內(nèi)布置在澆筑塊體的邊緣和中間部位。4所有測(cè)溫孔均應(yīng)編號(hào)，進(jìn)行混凝土內(nèi)部不同深度和表面溫度的測(cè)量。社會(huì)及經(jīng)濟(jì)效益分析報(bào)告青島市太原路固體廢棄物中轉(zhuǎn)站遷建工程，在大體積混凝土底板澆筑時(shí)，優(yōu)化混凝土配合比，摻入適量粉煤灰和礦粉，減少水化熱的同時(shí)，也降低了水泥含量，節(jié)約了大量資金。底板砼共計(jì)12000立方，比普通混凝土節(jié)約水泥125kg/立方， 共節(jié)約成本約計(jì)：0.125噸/立方*480元/噸*12000立方=720000元采用該工藝施工，不僅節(jié)約成本，對(duì)混凝土裂縫控制有很大改善，室外回填土施工完畢后，底板上未出現(xiàn)明顯的滲漏點(diǎn)，受到業(yè)主和監(jiān)理的一致肯定，節(jié)約了維修成本，給企業(yè)帶來(lái)良好的聲譽(yù)，社會(huì)效益顯著。群樁基礎(chǔ)大體積混凝土底板防裂控制施工工法青島城建集團(tuán)有限公司 濟(jì)南城建集團(tuán)有限公司張凱 陳聰 陳奎松 劉鋒 孔德中1.前言大體積混凝土斷面大、水泥用量多，在施工過(guò)程中，水泥水化后釋放的水化熱會(huì)使混凝土產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力，導(dǎo)致混凝土產(chǎn)生表面裂縫和貫穿性裂縫，影響基礎(chǔ)或主體結(jié)構(gòu)的整體性、耐久性和防水抗?jié)B性。因此，在大體積混凝土澆筑施工時(shí)，應(yīng)采取有效的技術(shù)措施以降低混凝土內(nèi)部的最高溫度、延緩降溫速率、減小內(nèi)外溫差、減小混凝土收縮、提高混凝土極限拉伸力及改善約束條件等方面。對(duì)于臨海粉煤灰吹填區(qū)