1、Xx建設有限公司一、工程概況 工程名稱:xx研發中心、質量檢查及庫房工程工程地址:xx市xx總建筑面積:20202.21平方米功能:研發中心、質量檢查及庫房工程結構形式:本工程為框架結構,建筑結構安全等級為二級,框架抗震等級為四級。 本工程使用年限及安全等級:結構設計使用年限為50年 ;建筑結構安全等級二級 ;基礎安全等級二級；建筑地基基礎設計等級為丙級;建筑抗震設防類別為乙類；建筑物抗震設防烈度為4度,根據建筑抗震設計規范(GB50011-2020):多遇地震影響系數最大值amax為0.04、場地特征周期為0.35,場地土類型為中硬場地土；擬建場地屬可以建設的一般場段；結構阻尼比為 0.05

2、 。二、模板選型與配制2.1模板選型柱模、墻模:九層板+木枋；梁板模:九層板+木枋；樓梯模板:由九層板+木枋定制。陰角配制陰角模；模板拼縫處做成企口,并粘貼密封條以防漏漿。2.2模板配制每棟樓配制三層梁、板、樓梯及剪力墻模板,配制一層柱模板。(會所及幼兒園配2層梁、板模板) 2.3模板系統基本要求(1)模板及其支撐系統必須滿足:保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確；具有足夠的強度、剛度和穩定性,便于安拆；模板接縫嚴密,不得漏漿；(2)模板與砼的接觸面應滿涂隔離劑(3)按規范要求留置澆搗孔、清掃孔；(4)木模板澆搗砼前用水濕潤,但不得有積水；(5)必須按規范要求進行拆除；(6)上層樓板

3、施工時應保證下面一層的模板及支撐未拆除；(7)模板接縫應嚴密,對局部縫隙較大的采用膠帶紙封貼；(8)模板安裝的允許偏差不能超過規范要求。三、模板設計與安裝3.1.剪力墻模板剪力墻模板支設如下圖所示,要求模板必須有足夠的強度、剛度及穩定性,拼板嚴密不漏漿。3.2. 柱模板施工方法:柱模采用九層板配制,每柱模板加工成四片,當柱截面700mm時,加設一道M14的對拉螺栓。柱子立模前,先找平和放線,模板安裝采用鋼管加固,必須保證柱子穩定。柱模安裝完畢后必須檢查垂直度、模板的方正,模板各部位的尺寸、拼裝等 是否符合規范要求。并經驗收合格后方能進入下一道工序。詳見柱支模圖: 九層板 f483.5鋼管 50

4、100木枋 12mm對拉螺桿柱模板支模示意圖: 3.3. 梁板模本工程梁板模采用九層板配置,梁板模施工時先測定標高,鋪設梁底模,根據樓層上彈出的梁線進行平面位置校正、固定。梁模采用50100木枋加固,當梁高800mm時,設一排對拉螺栓,水平間距600mm。板模采用50100木枋作背枋,間距400mm布置,見下圖。梁模板支設示意圖3.4.樓板模板樓板模板支設示意圖平板模板應拼縫嚴密,防止漏漿,所有背枋應彈線找平后再鋪設模板,確保模板平整。模板支撐采用建設部重點推廣的早強快拆支撐體系。3.5.樓梯模板樓梯模板采用用九層板和木枋在現場定制,鋼管483.5作支撐,踏步面板用配制的木模封閉。在每個踏步面

5、板上留出35個直徑大于2020m的透氣孔,支設封閉式樓梯模板支設可保證樓梯砼的幾何尺寸和光滑度。詳見樓梯支模示意圖。樓梯模板支設示意圖3.6.后澆帶模板本工程設計要求設置后澆帶,根據設計和規范要求,后澆帶后澆帶支模和保護措施必須待主體結構完成、沉降穩定后方可用膨脹混凝土進行封閉,因此在施工過程中,必須對未施工的后澆帶位置進行保護,防止后澆帶處鋼筋被污染。具體支模和保護措施見上圖。3.7.梁柱接頭處處理要求模板接縫平整且縫隙小。所有模板體系在預制拼裝時,將模板刨邊,使邊線平直,四角歸方,接縫平整；梁底邊、二次模板接頭處和轉角處均加墊10mm厚海綿條以防止漏漿。具體見下圖:梁柱模板拼裝示意圖3.8

6、. 模板安裝注意事項墻模板安裝前需檢查鋼筋、鋼筋保護墊塊、預埋件、預留洞口,辦理好隱蔽驗收,有防雷接地引線的還需作好記錄。為防止漏漿,墻模校正加固完畢后,應在墻模根部外側抹10-2020厚,寬50mm左右砂漿封堵空隙。模板安裝時應隨時清理施工垃圾,并預留沖洗口,在砼澆搗封閉。四、 模板的拆除模板拆除均要以同條件混凝土試塊的抗壓強度報告為依據,填寫拆模申請單,由項目工長和技術負責人簽字后方可生效執行。常溫下,墻、柱、梁側面要在混凝土強度達到1.2N/mm2以上時方可拆除模板；梁板底模在混凝土強度達到75%方可拆除；抗滲混凝土拆模時,其強度不應低于設計強度的70%。跨度大于8m的梁和懸挑構件必須待

7、砼強度達到100時方可拆除,拆除時要注意成品保護,拆下后的模板及時清理干凈,按規格分類堆放整齊。五、砼的成品保護預組拼的模板要有存放場地,場地要平整。模板平放并用木枋支墊,保證模板不扭曲不變形。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。吊裝模板時輕起輕放,不準碰撞,防止模板變形。起吊模板時,信號工必須到場指揮。樓板澆筑完混凝土強度達到1.2MPa以后,方可允許操作人員在上行走,進行一些輕便工作,但不得有沖擊性操作。墻、柱陽角、樓梯踏步用小木條或硬塑料條包裹進行保護,滿堂架立桿下端墊木枋。利用結構做支撐支點時,支撐與結構間加墊木枋。柱、墻、樓梯陽角保護示意圖六、模板工程質量控制程序a、所有

8、模板體系在預制拼裝時,用手刨將模板刨邊,使邊線平直,四角歸方,接縫平整,模板拼縫處作成企口,并粘貼密封條以防漏漿。b、梁底邊、二次模板接頭處,轉角處均加塞密封條以防止混凝土澆筑時漏漿。c、樓板模板在板與板之間采用硬拼,不留縫隙。d、為確保柱根部不爛根,在安裝模板時,所有墻柱根部均加墊10mm厚海棉條。e、模板拆除前需查看同條件養護試塊是否達到拆模強度,并嚴格實行拆模申請制度。7、 模板計算梁模板計算 一)梁模板基本參數梁截面寬度B=250mm梁截面高度H=500mmH方向對拉螺桿一道,對拉螺桿直徑12mm,對拉螺桿在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面50100

9、mm,梁模板截面側面木方距離300mm。梁底模板厚度h=18mm,彈性模量E=6000N/ mm2,抗彎強度f=15N/ mm2。梁側模面板厚度h=18mm,彈性模量E=6000N/ mm2,抗彎強度f=15N/ mm2。二)梁模板荷載標準值 模板自重=0.340KN/m2； 鋼筋自重=1.500KN/m3；砼自重=24.00KN/m3；施工荷載標準值=2.500KN/m2；強度驗算要考慮新砼側壓力和傾倒砼時產生的荷載設計值；橈度驗算只考慮新澆砼側壓力產生何在標準值。 新澆砼側壓力計算公式為下式的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間,為0時

10、(表示無資料)取2020(T+15),取2.000h； T 混凝土的入模溫度,取202000； V 混凝土的澆筑速度,取2.500m3/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取1.2020； 1 外加劑影響修正系數,取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數,取0.850。 根據公式計算的新澆砼側壓力標準值F1=14.190KN/m2； 倒砼時產生的荷載標準值F2=4.000KN/m2。 三)梁底模木楞計算 梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含。 四)梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續計算,計算簡圖如下 300 300 30011.31kN/mAB 圖 梁側模板計

11、算簡圖1.抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求:f=M/Wf其中f梁側模板的抗彎強度計算值(N/2)；M計算的最大彎矩(KN.m)；q作用在梁側模板的均布荷載(N/)；q=(1.214.19+1.44.00)0.50=11.314 N/ 最大彎矩計算公式如下: Mmax= -0.10ql2 M=-0.1011.3140.3002=-0.012KN.m F=0.102106/27000=3.771N/2 梁側模面板抗彎計算強度小于15.00 N/2,滿足要求。 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T=3Q/2bhT 其中最大剪力Q=0.60.311.314

12、=2.037Kn 截面抗剪強度設計值T=32020/(250018)=0.339 N/2 截面抗剪強度設計值T=1.40 N/2 面板的抗剪強度設計滿足要求。 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: Vmax=0.677ql4/100El 其中q=14.190.50=7.10N/ 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=0.6777.095300.04/(1006000.00243000)=0.267 梁側模板的撓度計算值:V=0.267小于V=300/250,滿足要求。五)穿梁螺栓計算 計算公式: NN=Fa 其中N穿梁螺栓所受的拉力 A穿梁螺栓有效面積(2) F穿梁螺栓的抗拉強度的設計值,取

13、170N/2 穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.214.19+1.44.00)0.50.6/1=6.79KN 穿梁螺栓直徑為12 穿梁螺栓有效直徑誒113.12 穿梁螺栓最大容許拉力值為N=26.58KN 穿梁螺栓承受拉力最大值為N=6.788 KN 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600。 每個截面布置1道穿梁螺栓,穿梁螺栓強度滿足要求。 六)梁支撐腳手架的計算 支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。柱模板設計計算 一)中小斷面柱模板基本參數 柱斷面長度B=300 柱斷面寬度H=1150 木方截面寬度=50 木方截面高度=100 膠合板截面高度=18 取柱斷面長度和柱斷面寬度

14、中的較大者進行計算。 柱模板截面示意圖二)荷載標準值計算: 強度驗算要考慮新澆砼側壓力與傾倒砼時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆砼側壓力。 新澆砼側壓力計算公式為正式中的較小值: 式中 c 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t0 新澆混凝土的初凝時間,為0時(表示無資料)取2020(T+15),取2.000h； T 混凝土的入模溫度,取2020 V 混凝土的澆筑速度,取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取1.2020； 1 外加劑影響修正系數,取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數,取0.850。 根據公式計算的新澆砼側壓力標準值F1=14.

15、192 KN/m2； 實際計算中采用的新澆砼壓力標準值F1=14.192 KN/m2。 傾倒砼時產生的荷載標準值F2=4 KN/m2。 三)膠合板側模驗算 膠合板面板(取長邊),按三跨連續梁,跨度即為木方間距,計算式如下: ll lq 膠合板計算簡圖 (1)側模抗彎強度驗算: M=0.1ql2 其中 q-強度設計荷載(KN/m) q=(1.214.19+1.44.00)1150/1000=26.022 KN/m l木方間距,取l=300 經計算得M=1.026.022(300/1000)2=0.234 KN.m 膠合板截面抵抗矩W=bh2/6=1150(18)2/6=621003 =M/W=0

16、.234106/62100=3.771N/2 膠合板的計算強度不大于15 N/2,所以滿足要求。 (2)側模抗剪強度驗算: T=3V/2bh 其中V 為剪力:V=0.6q1=0.6(1.214.19+1.44)1150300/106=4.684KN 經計算得T=34.684103/(2115018)=0.339N/2 膠合板的計算抗剪強度不大于1.4 N/2,所以滿足要求。 (3)側模撓度驗算: W=0.677qa4/(100EI) 其中q強度設計荷載(KN/m): q=14.191150/1000=16.319 KN/m 側模截面的轉動慣量I=bh3=1150183/12=5589004；

17、a木方間距,取a=300 E彈性模量,取E=6000 N/2 最大允許撓度W=I/250=300/250=1.2 膠合板的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求。四)木方驗算 木方按照簡支梁計算,跨度近似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓(鋼筋)對拉拉力,計算如下； Blq 木方計算間圖 (1)木方抗彎強度驗算: M=Qb2/8 其中q強度設計荷載(KN/m): Q=(1.214.190+1.44)300/1000=6.788 KN/m B截面長邊,取B =1150； 經計算得M=6.788(1150/1000)2/8=1.122KN.m木方截面抵抗矩W=bh2/6=501002/6= 83333

18、.333 =M/W=1.122106/83333.33=13.464N/2；(2)木方抗剪強度驗算: T=3V/2bh 其中V為剪力:V=0.5qB=0.5(1.214.19+1.44.0)3001150/106=3.903KN 經計算得T=33.903103/(250100)=1.171N/2 木方的計算強度不大于1.6N/2,所以滿足要求。 (3)木方撓度驗算: W=5Qb4/(384EI) 其中q設計荷載(KN/m): Q=14.19300/1000=4.257 KN/m I=bh3/12=501003/12=4166666.674 B柱截面長邊的長度,B =1150 E彈性模量,取E

19、=9500 N/2經計算得W=54.25711504/(38495004166666.667)=4.60木方的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求。墻模板計算書一)墻模板基本參數 計算斷面寬度250mm,高度3000mm,兩側樓板高度100mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距300mm,內龍骨采用50100mm木方,外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。對拉螺栓布置5道,在斷面內水平間距400+500+500+500+500mm,斷面跨度方向間距500mm,直徑14mm。 模板組裝示意圖二)墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考

20、慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間,為0時(表示無資料)取2020(T+15),取2.000h； T 混凝土的入模溫度,取202000； V 混凝土的澆筑速度,取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取3.000m； 1 外加劑影響修正系數,取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數,取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=14.190kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=14.190kN/m2倒混

21、凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。三)墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板的計算寬度取2.85m。荷載計算值 q = 1.214.1902.850+1.46.0002.850=72.470kN/m 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 285.001.801.80/6 = 153.90cm3； I = 285.001.801.801.80/12 = 138.51cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=8.696kN N2=23

22、.915kN N3=23.915kN N4=8.696kN 最大彎矩 M = 0.652kN.m 最大變形 V = 0.5mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.65210001000/153900=4.237N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f,取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=313044.0/(22850.00018.000)=0.381N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T,滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.47

23、9mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!四)墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載,通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q = 23.915/2.850=8.391kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。內龍骨計算簡圖內龍骨彎矩圖(kN.m)內龍骨變形圖(mm)內龍骨剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 M= 1.048kN.m 經過計算得到最大支座 F= 8.528kN 經過計算得到最大變形 V= 1.5mm 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33c

24、m3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.048106/83333.3=12.58N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=34331/(250100)=1.299N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =1.5mm 內龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 五)墻模板外龍骨的計算 外龍骨

25、承受內龍骨傳遞的荷載,按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.813kN.m 最大變形 vmax=0.272mm 最大支座力 Qmax=15.894kN 抗彎計算強度 f=0.813106/10160000.0=80.02N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于20200N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! 六)對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA

26、 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.894 對拉螺栓強度驗算滿足要求!扣件鋼管樓板模板支架計算 模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2020)。 模板支架搭設高度為2.9米, 搭設尺寸為:立桿的縱距 b=1.00米,立桿的橫距 l=1.00米,立桿的步距

27、h=1.50米。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 一)模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.12020.000+0.3501.000=3.350kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm

28、4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值,取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.23.350+1.43.000)0.3000.300=0.074kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07410001000/54000=1.370N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6

29、00(1.23.350+1.43.000)0.300=1.480kN 截面抗剪強度計算值 T=31480.0/(21000.00018.000)=0.123N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T,滿足要求! (3)撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.3503004/(1006000486000)=0.063mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二)模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m): q11 =

30、 25.0000.12020.300=0.900kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m): q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m): 經計算得到,活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.20.900+1.20.105=1.2020N/m 活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下: 均布荷載 q = 2.466/1.000=2.46

31、6kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.471.001.00=0.247kN.m 最大剪力 Q=0.61.0002.466=1.480kN 最大支座力 N=1.11.0002.466=2.713kN 木方的截面力學參數為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.247106/83333.3=2.96N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可

32、以不計算 最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31480/(250100)=0.444N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6771.0051000.04/(1009500.004166666.8)=0.172mm木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!三)板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形

33、圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.913kN.m 最大變形 vmax=2.331mm 最大支座力 Qmax=9.865kN 抗彎計算強度 f=0.913106/5080.0=179.74N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于20200N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!四)扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力

34、,R=9.87kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在2020的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。五)模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容: (1)腳手架的自重(kN): NG1 = 0.1292.900=0.374kN (2)模板的自重(kN): NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN): NG3 = 25.00

35、00.12020.0001.000=3.000kN 經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.724kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到,活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.0001.000=3.000kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ六)立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 8.67 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.5

36、8 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 202000N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范,由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數,取值為1.155； u 計算長度系數,參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結果: = 85.51N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿

37、足要求! 公式(2)的計算結果: = 32.99N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!七)樓板強度的計算 1.計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.50m,樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內配筋1級鋼筋,配筋面積As=1474.2mm2,fy=210.0N/mm2。 板的截面尺寸為 bh=4095mm12020,截面有效高度 h0=100mm。 按照樓板每5天澆筑一層,所以需要驗算5天、10天、15天.的 承載能力是否滿足荷載要求,其計算簡圖如下: 2.計算樓板混凝土5天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊4.50m,短邊4.500.91=4.10m,

38、 樓板計算范圍內擺放55排腳手架,將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=11.2(0.35+25.000.12)+ 11.2(0.3755/4.50/4.10)+ 1.4(2.00+1.00)=8.83kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=4.108.83=36.16kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0588ql2=0.058836.164.102=35.65kN.m 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15.00,查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到5天后混凝土強度達到48.30%,C25.0混凝土強度近似等效為C12.1。 混凝

39、土彎曲抗壓強度設計值為fcm=7.2020mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度: = Asfy/bh0fcm = 1474.202010.00/(4095.00100.007.20200.11 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.104 此層樓板所能承受的最大彎矩為:M1=sbh02fcm = 0.1044095.000100.00027.210-6=30.7kN.m 結論:由于Mi = 30.66=30.66 Mmax=54.34 所以第10天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載,拆除模板時間根據砼試塊試壓強度確定。 第3層以下的模板支撐可以拆除。附

40、件：工程施工現場應急預案及安全保證措施一、編制原則1、以人為本,安全第一原則。把保障人民群眾生命財產安全,最大限度地預防和減少突發事件所造成的損失作為首要任務。 2、統一領導,分級負責原則。在本項目部領導統一組織下,發揮各職能部門作用,逐級落實安全生產責任,建立完善的突發事件應急管理機制。 3、依靠科學,依法規范原則。科學技術是第一生產力,利用現代科學技術,發揮專業技術人員作用,依照行業安全生產法規,規范應急救援工作。 4、預防為主,防止結合原則。認真貫徹安全第一,預防為主,綜合治理的基本方針,堅持突發事件應急與預防工作相結合,重點做好預防、預測、預警、預報和常態下風險評估、應急準備、應急隊伍

41、建設、應急演練等項工作。確保應急預案的科學性、權威性、規范性和可操作性。二、編制目的1、應急預案應針對那些可能造成企業、系統人員死亡或嚴重傷害、設備和環境受到嚴重破壞的突發性災害,如觸電事故、泥石流災害、火災、環境破壞等。2、應急預案是對日常安全管理工作的必要補充,應急預案應以完善的預防措施為基礎,體現“安全第一、預防為主”的方針。3、應急預案應以努力保護人身安全、防止人員傷害為第一目的,同時兼顧設備和環境的防護,盡量減少災害的損失程度。4、應急預案應結合實際,措施明確具體,具有很強的可操作性。5、應急預案應經常檢查修訂,以保證先進科學的防災、減災設備和措施被采用。三、應急組織機構及職責1、應

42、急組織機構為加強安全領導,進行系統化、網絡化管理,項目部成立應急預案管理領導小組,項目經理任組長,項目總工程師、常務副經理、安全總監、項目副經理為副組長,各職能部門負責人、安全環保部安全員、各施工隊專職安全員、施工隊隊長為組員,負責日常的安全管理工作。(見應急預案組織機構圖)項目經理 常務副經理 項目副經理安全環保部總工程師安全總監施工技術部財務管理部計劃合同部物資設備部綜合辦公室應急預案組織機構圖2、應急領導小組職責負責重、特大事故的現場應急搶險救援指揮,對施工現場突發性情況進行技術、資金和設備支持,在施工現場發生重特大事故時以最快的時間達到現場,分析緊急狀態和確定風險事故級別,負責分部和有

43、關地方管理部門、組織、機構聯絡和報告事故情況,制定搶險救援的方案措施,領導現場應急搶險救援工作,確定緊急狀態的解除,協助事故原因的調查和處理工作。在上級和有關地方部門進入的情況下,參與制定搶險救援方案措施,做好應急搶險救援配合工作。四、應急預案的基本要求1、發生人員傷亡事故后,施工現場應急處理措施一般規定 當發生事故時,負傷人員或者最先發現事故的人,應立即報告項目經理或專項安全負責人,并應馬上組織人力現場搶救傷害者,根據傷情需要,協助醫務人員運送傷者到醫院或撥打“120”,請求協助搶救。 1.1事故發生后,各級人員應保鎮靜及冷靜,切實負起本身責任,主動控制局面。要有組織、有指揮和結合實際進行妥

44、善處理。 1.2 第一時間進行“救死扶傷”,采取措施救護受傷(害)人員,對必須在現場進行緊急搶救的,應采取應急方法如止血、人工呼吸等進行施救。否則必須立即用工地的交通工具或截出租車將傷者送到就近醫院進行搶救。同時應采取有效措防止事故蔓延擴大。 1.3 認真保護事故現場及善后工作。凡與事故有關的物體、痕跡、狀態不得破壞,并劃出保護區禁止閑人進入。 1.4 因搶救受傷(害)人員,以及疏導交通等原因,需要移動現場某些物體時,必須做好現場標記、拍照、錄像或繪制現場簡圖,并寫出書面記錄,妥善保存現場重要痕跡、物證等。 2、 發生火警、火災事故時,施工現場應急處理措施一般規定。 2.1 應立即了解起火部位及燃燒的物質,積極搶救傷者及使用施工現場所有消防器材進行滅火自救工作。 2.2 迅速準確地撥打119報警。在撥打119時,做到鎮靜撥號,說清火災單位的名稱、地址、電話號碼、燃燒部位、燃燒物質的性能等。 2.3報警后,派