1、目錄目錄工程概況1丄各1參建單位A1.2. T1程槪況11.3.U型槽段落劃分31.4編制依據3施工籌劃2丄施3工籌劃的總體思路22施工現場平面布置423施工組織網絡524主要施工機械設備計劃625主要材料計劃726勞7動力計劃3 U型槽結構施工方案81目錄3.1施工準備S32結構施工S4.3模板支架體系94.4質量要求124.5側墻模板計算134.9墻模板主次楞的計算174.10穿墻螺栓的計算234施工操作平臺計算書244 安全保證措施335.1安全管理措施335 文明施工保證措施345.1施工 現 場 臨 時 停 電 應 急 預 案35H 錄1. 工程概況1.1. 各參建單位建設單位：徐州

2、鼓樓區住房與城鄉建設局設計單位：徐州市交通規劃設計研究院監理單位：江蘇九鼎環球建設科技集團有限公司施工單位：徐州市政建設集團有限公司1.2. 工程概況本項目屬于徐州市二環北路西延市政工程的一部分，酋起隴海鐵路北 側，與鐵路箱涵相接，東端與新建道路相接，起點樁號K0-001.307,終點樁 號K0 + 203.963,全長205.27m。共設置10節U型槽，其中北U1中心節長為25m, 其它U型槽每節中心節長為20m,每節U型槽接縫寬度為3cm,且均與 道路中心線垂直。U型槽外側高墻墻頂設置欄桿。U型槽地面縱坡與道 路縱坡基本相同，并滿足側墻邊緣蓋板排水溝深度21.0m。U型槽結構寬 度|-|酋

3、|口J東40m34m不等，結構咼度 10.0m7.0m。T：A9ntkkniU型槽平面布置圖U型槽橫斷面圖1.3. U型槽段落劃分立交橋處地下水較豐富，穩定水位埋深約為2.70470m,穩定水位平均 值429米，穩定水位高程平均值37.15米。根據地下水位埋深情況設計U 型槽長度，U型槽終點布置于地下水位之上。布置樁號為：K0-001.307-K0+203 963Uo 1-4.編制依據.)編號名稱1GB50204 2002混凝土結構工程施工及驗收規GB.T50205-2001鋼結構工程施工質量驗收規范4GB5OO1O-2OO2混凝土結構設計規范/DB.T0811-11-1999地基基礎設計規范

4、GB12898-91國家一、二等水準測量規范6GB50017 2003鋼結構設計規范DB.T08 40 94地基處理技術規范SJGJ107-96儆筋機柿彳車拷i甬用持術抑程C 丿GB50202-2002建筑地基基礎工程施工質量驗1DGJ08-61-97基坑工程設計規程1GB5O3OO 2001建筑工程施工質量驗收統一標1GB50208-2002地下防水工程質量驗收規范1GB/T50326-2001建筑工程項目管理規范1DBJ08-903-2003施工現場安全生產保證體系1DGJ08-103-2003無障礙設施設計標準2. 施工籌劃2.1. 施工籌劃的總體思路結構制作按照結構高度的不同分為二次制

5、作和三次制作兩種方式，U1-U7段基坑深度較大，墻板較高，側墻采用三次制作的方式，先施工鋼筋混凝土底板和30cm高混凝土側墻，然后再分兩次制作混凝土側墻，每次 H 錄側墻澆筑高度在3血不等，施工縫采用防水處理，內設止水鋼板，所有 側墻模板采用止水螺桿進行加固，對拉螺桿不得使用套管。所有側墻結構施工完成達到設計強度以后開始分層對稱回填側墻以 外的土體，恢復路面，施工U型槽附屬工程。2.2. 施工現場平面布置（1）施工場地圍護及施工道路工地圍擋采用2m高彩鋼板全封閉隔離措施，圍擋底部用50高磚墻 砌筑。施工期間的交通主要依靠南側靠近隴海鐵路的施工便道和北側倉庫 內的場區道路，原材料進場和土方開挖外

6、運均需占用這兩條路線，在北側 靠近現狀倉庫位置設置大門一處，寬度85,作為施工主要出入口，靠近 北側大門位置在現狀卸煤槽處布置辦公場地。南側靠近施工便道位置設置大門一處，寬度8.0m,作為原材料進出的 通道，靠近南側大門位置布置材料堆場、加工場和設備堆場。（2）施工用電電源由兩臺400KVA變電器提供。變配電箱接至施工范圍內，采用三級配電三級保護的方式布置施工用 電。動力電源從施工變配電箱所引岀，采用橡套電纜供電，沿工地圍墻布 設2路電纜主干線。基坑周邊南北兩側各設置兩只動力配電箱，電源分別 從主干線電纜引出，沿施工圍檔布設照明電纜線，分別通到工地照明電箱 中。電線敷設根據施工現場條件采用埋地

7、、沿墻、沿柱架空敷設等方法。（3）施工給水現場給水主管采用DN95mmPE管，沿施工道路遠離基坑一側敷設。為 了方便施工用水，給水主管沿線相隔50m設一個給水接頭，各裝一只 Dg25（l ）和Dgl5（l/2 ）的帶寶塔頭接管的閥門。施匸設施用水根據設施的落 實情況與用水量需求，敷設適當通徑的給水支管路，穿越施工道路處穿鋼 套管通過。因周邊場區無市政給水管網接入，水源接入點以東側倉庫場區 內的水塔和井點降水的水源為主，施工現場布置2只2X4X2.5m水箱，井 點降水的出水管接入水箱將水箱蓄滿，作為施工現場的臨時用水，水量不 夠的情況下與相鄰標段的施工單位協調水源接入。2.3.施工組織網絡H 錄

8、2.4.主要施工機械設備計劃主體結構施工設備表號名 稱型號規格位用途電焊機臺結構制作壓刨機臺平刨機臺1電鋸厶砂輪切割機厶沖擊電鉆臺手提鋸臺臺鉆臺插入式振搗棒厶0空壓機9ms臺1木模板國標型號ms0002平板式振動器通用產品根342.5.主要材料計劃本工程材料供應由材料設備部門統一負責、統一采購、統一調運。(2) 所有采購的材料，必須是正規名牌廠商生產的合格產品，必須附帶有質量保證證明，并要取得監理工程師的同意后才可以使用。(3) 材料質量是工程質量的生命，為此必須將重點把好材料的質量關。(4) 凡必須進行試驗才能使用的材料，委托專業試驗機構進行材料各 項指標的測試，經測試不合格的材料不準使用。

9、26勞動力計劃各道工序勞動力需求情況統計表工序匸種人數焊工1電工1鉆匸4結構制作普通工10木工30.7監測施工監測3. U型槽結構施工方案3.1. 施工準備1、施工前需對施工圖進行審查，并編制作業指導書，對操作工人交 底后下發給施工班組。2、施工前應提前做好材料計劃，現場應儲備一定量的鋼筋及周轉材 料。3.2. 結構施工木段本項工程工程量大，工期短，模板用量大等特點，模板采 用大塊木模板，模板縫用雙面膠封條密封，1）模板配置作業的主要原則1、實用性主要應保證混凝土的質量，具體要求是1.1接縫嚴密，不漏漿1.2保證構件的形狀尺寸和相互位置的正確。13模板的結構簡單，支拆方便。2、安全性2.1保證

10、在施工過程中，不變形，不破壞，不倒塌。3、經濟性針對工程的具體情況，因地制宜就地取材，在確保工期，質量的 前提下，盡量減少一次性投入，增加模板周轉，減少支拆用工，實現文明 施工。2）模板安裝裝模板前，必須先由放樣員定出模板安裝線，保證各結構部位位置正 確。 H 錄除內拉桿外，模板的固定裝置或支撐物不應設在已完成的混凝土中。 模板內金屬拉桿或錨桿，應設置在距表面至少50mm的深度處。混凝土外露表而的模板接縫，應做成一種有規則的形式，水平和垂直 線條一直連貫每個結構物，所有的施工縫應同這些水平和垂直線條相重 合。墻身模板采用拉條螺絲固定時，拉條螺絲須帶有止水片，焊接在圍護 樁的縱向鋼筋上,墻體下而

11、三排對拉絲采用雙排螺帽加固，外面在用上扎 絲固定，防止因震動棒震動而螺帽松動，防止爆模。3）模板監護澆注混凝土前，模板必須清理干凈，底部應完全沒有鋸末、刨花、鐵 銹、污垢、泥土或其它雜物。澆注混凝土前或澆注中，模板出現任何不良情況時，應停止施工，直 到缺陷被改正為止。嚴格防止“跑模”現象發生。4）模板拆除打算拆除模板前，應通知監理工程師并取得同意。模板的拆除，應保證不致由此引起混凝土的損壞。在混凝土未達到足 夠的強度前不得拆模。不承重的垂直模板,應在混凝土的強度能保持其表面和棱角不因拆除 模板而損壞時，或在混凝土強度超過2.5MPa時方可拆除。承重模板應在混凝土的強度能承受自重時方能拆除。4.

12、3模板支架體系4.3.1標準段落模板腳手架體系模板工程為側墻支撐體系。木工程模板采用木模，腳手支架采用鋼管扣件式腳手架。側墻支撐體系部位材質間距備注而板1220 X 2440 X 18mm木模板主龍骨20cnix5cm500mm外支撐體系M14 ill水對拉螺桿500mm X600mm9H 錄側墻模板支撐圖4.3.2底板與底板加腋處模板支架體系結構在板墻結合部部位，由于設置加高加腋或者由于需要施工縫抬高 等原因，形成該處的混凝土頂面高出其它部位，施工時需要在該部位立懸 空模板，見下圖。底板及底板加腋處模板支撐圖H 錄4.3.3底板與側墻端頭模板支架體系在底板及側墻施工中，均有端頭模板，特別是變

13、形縫處的端頭模板要 求更為嚴格，故必須加以重視。端頭模板采用膠合板（18皿厚），在端頭模板相應的位置處固定聚苯（或硬質泡沫條）作為止水條的預留槽。端頭板支撐為lOOsnXlOOzn方木, 牢固的支立于頂板底伸出的縱向方木上，端頭模板固定用12水平拉桿實 現，見下施工示意圖。昭繃H,水平 峨甌幗時魏100mm X100mm 林11H 錄端頭模板支撐圖4.3.4對拉螺栓防水體系在側墻、中隔墻施工中，模板系統均設置有對拉螺栓，為確保結構防水性能，在每個穿越孔位處距模板3公分處設置阻水鋼板，施工結束后人鑿除而內清理干凈,檢查合格后報監理工程師驗收簽認后再進行下道 工序施工。4.4質量要求模板的接縫嚴密

14、、平整、不漏漿，不錯臺，不跑模，不漲模，不變形, 支立前清理干凈并涂刷隔離劑。模板應按部位進行編號，按編號堆放，以免用錯。模板上預埋件及預留洞的位置必須準確。模板的安裝與鋼筋的綁扎應密切配合，以方便施工，提高工效為準。立模前必須經模數試拼、準確放樣。模板初步安裝完畢后，用全站儀 （或J2經緯儀）校正軸線，然后固定牢固，以確保凈空和限界要求。墻根模板應平整、順直、光潔，標高準確。為防止少量滲漿，應加貼 海綿條，海綿條寬度以不小于30mm為宜，粘貼海綿條距模板線2mm,使其 模板壓住后海綿條與線齊平，防止海綿條澆入混凝土內。不得用砂漿找平 或用木條堵塞。梁模板內應留置清掃口，以便清理垃圾。采用水性

15、脫模劑，刷脫模劑前必須把模板內的水泥渣清理干凈。施工縫端頭模：施工縫模板要嚴格按照施工圖紙和施工方案留置，其 位置必須準確，施工縫應考慮支拆方便，為保證鋼筋保護層厚度及鋼筋間 距，采用刻槽模（側墻）及鋼絲板網擋板（板）。4.5側墻模板計算墻模板的計算參照建筑結構荷載規范、混凝土結構設計規范、 鋼結構設計規范等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成：直接支撐模板的 為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻 體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨 的支點。根據建筑施工手冊，當采用容量為0.20程，的運輸器具時，傾倒 混凝土產生的荷載標準

16、值為400附臨；4.6參數信息I基本參數次楞間距(mm):450；穿墻螺栓水平間距(mm):450；主楞間距(mm): 500；穿墻 螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(nmi):M14；2主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數：2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數：2；寬度(mm):60.00；高度(mm): 80.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm): 18.00 ；面板彈性模量(N/mmOOO.OO ； 而板抗彎強度設計值ft(Nmm：):13.00；而板抗剪強度設計值(N/nmi：):1.50；5木方和鋼

17、楞方木抗彎強度設計值(N/mm：):13.00；方木彈性模量E(Nrmm：):9000.00；方木抗分別計算得17.031 kN/m 72.000 kN/m取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算剪強度設計值f；(N/mmr):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mmx):206000.00；鋼楞抗彎強度設計單位：(mm)O主榜因形鋼管歇揚(方木:墻狽板正立面團墻棧板1-1剖而圖墻模板設計簡圖4.7墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式 計算，并取其中的較小值：F=0.22Y t0 :卩 NF=Y H其中Y -混凝土的重力密度，取24.000kN/ms；t

18、-新澆混凝土的初凝時間，取2.000L；T-混凝土的入模溫度，取20.000C；V-混凝土的澆筑速度，取2.500mh；H-模板計算高度，取3.000m；0 l外加劑影響修正系數，取1.200；B :-混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F;=17.031kN/m-傾倒混凝土時產生的荷載標準值F:=2kN/m=o4.8 墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊， 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算 只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大 小，按支撐在次楞上的三跨連

19、續梁計算。面板計算簡圖1抗彎強度驗算彎矩計算公式如下：bf=0.1qT+0.117qJ其中，面板計算最大彎矩(Nnmi)；1-計算跨度(次楞間距)：1 =450.0mm；新澆混凝土側壓力設計值勺：1.2xl7.031x0.500x0.900=9.197kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值 q： 1.4x2.00x0.50x0.901.260kN/m；其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。H 錄而板的最大彎矩：M=0.1x9.197x450.0:+0.117xl.260x450.0:=2.16xl0sNinm；按以下公式進行而板抗彎強度驗算：G = MAV 11 ,1f19 1f1a1fIJ

20、500500,5001 1V次楞計算簡圖i次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1qll：+0.117qJ：其中，皿-次楞計算最大彎矩(Nnun)；1-計算跨度(主楞間距)：1 =500.0mm；新澆混凝土側壓力設計值 q： 1.2X17.031 x0.450x0.900=8.277kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q：: 1.4x2.00x0.45x0.90=1.134kN/m,其中,0.90 為折減系數。次楞的最大彎矩：M=0.1 x8.277x500.0：-0.117x 1.134x500.0= 2.40x10 mm ；次楞的抗彎強度應滿足下式：O = MAV f其中，O-

21、次楞承受的應力(N.nm/)；17H 錄入I -次楞計算最大彎矩(Nnun)；W -次楞的截而抵抗矩，W=1.28xl0，mn?；次楞的抗彎強度設計值；fl3.000N/nmi：；次楞的最大應力計算值：O =2.40x1071.28x105= 1.9N/mm：；次楞的抗彎強度設計值:ff|=13Ng次楞的最大應力計算值Q =1.9N/nnn=小于次楞的抗彎強度設計值f=13N/mni： 滿足要k !2次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下：V=0.6q-0.617qJ其中，v次楞承受的最大剪力；1-計算跨度(主楞間距)：l=500.0mm；新澆混凝土側壓力設計值

22、q,: 1.2x 17.031 X0.450X0.900/2=4.139kN/m ；傾倒混凝土側壓力設計值q=： 1.4x2.00x0.45x0.90,2=0.567kN/m，其中,0.90 為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.6x4.139x500.0+ 0.617x0.567x500.0 = 1416.5N；截而抗剪強度必須滿足下式：T =3V/(2bho)其中，T -次楞的截而的最大受剪應力V-次楞計算最大剪力(N)： V=1416.5N；b-次楞的截而 ML 度(mm): b = 60.0mm ；h-次楞的截而咼度(mm) ： ho = 80.0mm ；-次楞的抗剪強度設計值(N,

23、mm：)： = 1.500次楞截而的受剪應力計算值:T =3xl416.5/(2x60.0x80.0x2)=0.221N/nmi:；次楞截而的受剪應力計算值T =0.221N/mm=小于次楞截面的抗剪強度設計值f.=1.5N/mm：,滿足要求！3次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮 振動荷載作用。撓度驗算公式如下：V =0.677ql7(100EI)WV =V250其中，V -次楞的最大撓度(mm)；q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)：q= 17.03x0.45=7.66 kN/m；1-計算跨度(主楞間距)：1 =500.0mm ；E-次楞彈性模量(N，mm

24、：) : E = 9000.00 N/mm：；I-次楞截而慣性矩(nmi4), 1=5.12X10 ；次楞的最大撓度計算值:V =0.677xi5.33/2x5004/(100x9000x5.12xl0*) = 0.07 mm；次楞的最大容許撓度值:V = 2mm；次楞的最大撓度計算值V =0.07皿小于次楞的最大容許撓度值V =2mni, 滿足要求！(二)主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計 算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚3mm,截面慣性矩I和截 而抵抗矩W分別為:W =4.493X2= 8.986cm；I =10.783X2= 21.566cm4；E

25、= 206000N.，mm；2.353kN2.353kN2.353kN450L頌L450L主楞計算簡圖1.5291.5290.8240.8241.1761.1762*1.177-1.1770.824-8241.529-1.523主楞計算剪力圖主楞計算變形圖（T1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載：P = 1.2x17.03x0.45x0.5 + 1.4x2x0.45x0.5 = 5.228kN； 主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距)：1 = 450； 強度驗算公式：O = MAV f其中，O -主楞的最大應力計算值(N/mm：)M-主楞的最大彎矩(N-nirn)； M = 1.85X105 N

26、inmW-主楞的凈截而抵抗矩(mnf)；W = S.99xlO5 mn?；f-主楞的強度設計值(N/nmi：), f =205.000N/nmi：；主楞的最大應力計算值:O = 1.85xio78.99xios = 20.6N/mm2；主楞的最大應力計算值。=20=小于主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm：,滿足要求！2主楞的抗剪強度驗算主楞截而抗剪強度必須滿足：T =2V/aW其中，T -主楞的截而的最大受剪應力Emm)V-主楞計算最大剪力(N)： V = 1529.5N；A -鋼管的截而而積(mnf): A = 848.23mm：；-主楞的抗剪強度設計值(N.mm：)： .= 120N

27、/mm：；主楞截而的受剪應力計算值：T =2x1529.5/848.230=3 606N mm：；21H 錄主楞截而的受剪應力計算值T =3.606N/nun=小于主楞截面的抗剪強度 設計值=120N/nmi:,滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值:V = 0.U5mm；主楞的最大容許撓度值:V = 1血皿主楞的最大撓度計算值V =05“述小于主楞的最大容許撓度值V =1.8mm, 滿足要求！4.10穿墻螺栓的計算計算公式如下：NN=fxA其中N穿墻螺栓所受的拉力；A-穿墻螺栓有效而積f-穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/nnn=；查表得：穿墻螺栓的型號114 ；穿墻螺栓有效直

28、徑穿墻螺栓有效而積：A = 105 mm:；穿墻螺栓最大容許拉力值:N = 1.70xl05xl.05xl0J= 17.85 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大 拉力為:N = 3.74kNo穿墻螺栓所受的最大拉力N-3.743kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值N-17.85kN,滿足要求!23H 錄4.11施工操作平臺計算書施工操作平臺的計算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規 范、建筑地基基礎設計規范、建筑結構荷載規范、鋼結構設 計規范、建筑施工安全手冊(杜榮軍主編)等編制。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高 支撐架的計算規范存在重要

29、疏漏，使計算極容易岀現不能完全確保安全的 計算結果。本計算書編寫還參考了施工技術20023.扣件式鋼管模板 高支撐架設計和使用安全一文，同時參照了建筑施工扣件式鋼管模板 支架技術規程的部分內容。單位：(mm)操作平臺右占一i亠-r級向輜官/歳向綱管C5inPVX*Vr 700fC*E室外族工操作平臺立面簡圈H 錄落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元4.12參數信息I基本參數立桿橫向間距或排距L(m):0.90,立桿步距h(m)： 1.50；桿縱向間距h(m):0.70,平臺支架計算咼度H(m)： 9.00；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.50,平臺底鋼管間距離(mm)300.00

30、；鋼管類型：O 48X3.0,扣件連接方式：雙扣件，取雙扣件抗滑承載力調 整系數：0.75；2荷載參數腳手板自重(kN/mj：0.300；欄桿自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m:)：3.000 ；施匸均布荷載(kN/m:):2.000 ；3地基參數地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底而而積3)025；地基承載力調整系數100。4風荷載參數本工程地處江蘇省徐州市，基本風壓0.45 kN曲；荷載高度變化系數X為0.62,風荷載體型系數戶為0.273；施工操作平臺計算中考慮風荷載作用。4.13縱向支撐鋼管計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，

31、截面幾何參數為截而抵抗矩W = 4.49 cm5；截而慣性矩1=10.72；6缶1 1 1 1 1 | H 1 1111丄1111a縱向鋼管計算簡圖1荷載的計算(1) 腳手板自重(Zm)：弘=0.3 X 0.3 = 0.09 kN，m；(2) 堆放材料的自重線荷載(kNin)：qI: = 3 X 0.3 =0.9kN/m；施工荷載標準值(kNin)：pi = 2 X 0.3 = 0.6 kN m2強度驗算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(530-2001)524規定, 縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下：25M =

32、 O.lqT+O.117qJ最大支座力計算公式如下：N=l.lq：l+1.2q：l均布恒載：q： = 1.2 X . = l2Xo.O9 = 0.108 kN/m；均布活載：樂=1.4 X 0.6+1.4 X 0.9 = 2.1 kN/m；最大彎距 = 0.1 X 0.108 X 0.9: + 0.117 X 2.1 Xo.y = 0.208 kN m ；最大支座力 N= 1.1 X 0.108 X 0.9 + 1.2 X 2.1 X 0.9 = 2.375 kN；最大應力 G =/ W = 0.208x104 / (4490) = 46.273 N/mm:；縱向鋼管的抗壓強度設計值f=205

33、N/mm-縱向鋼管的計算應力46.273N/小于縱向鋼管的抗壓設計強度205NAnm1,滿足要求！3撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下：V = 0.667ql4/100EI均布恒載：/ = q二=0.09 kN/m；V = 0.677 x0.09x9007(100x2.06xl05x 107800)=0.018 nim；縱向鋼管的最大撓度為0.018nun小于縱向鋼管的最大容許撓度900/150與10 mm,滿足要求！4.14橫向支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =2.375 kN；.27PPPPPP

34、PP29支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN m)0 523支撐鋼管計算變形圖(mm)1.1311.1311.2442.375 2.3753.61S6183.686192.375 2.3751.244 f1.1311.131支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 = 0.396 kN m ；最大變形V _ = 0.523 mm ；最大支座力Q“ = 5.994kN ；最大應力 O = 88.098 N/inm=；橫向鋼管的計算應力88.098N/xxun*小于橫向鋼管的抗彎強度設計值205 N/mxn2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為0.523m小于支撐鋼管的最大容許撓度700/150與10m

35、m,滿足要求！4.15扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.75,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN。R WRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值，取1200kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R= 5.994kN;R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求I4.16模板支架立桿荷載標準值（軸力）計算作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1靜荷載標準值包括以下內容（I）腳手架的自重（kN）：Ncl = 0.129X9=1.162kN；(2

36、)欄桿的自重(kN)：Nc： = 0.15X0.7 = 0.105 kN；(3)腳手板自重(kN)：Ncs = 0.3 X 0.7 X 0.9 = 0.189 kN；經計算得到，靜荷載標準值Nc = Nc,+Ncx+N = 1.456 kN；2活荷載為施工荷載標準值產生的荷載經計算得到，活荷載標準值Nq = 2 X 0.7 X 0.9+3 X 0.7 X 0.9 = 3.15 kN；3立桿的軸向壓力設計值計算公式N= 1.2NC+ 1.4NQ= 1.2X 1.456-I.4X3.I5 = 6.157 kN；4.17立桿的穩定性驗算立桿的穩定性計算公式：組合風荷載：O =N p AK + WW

37、W f其中n-立桿的軸心壓力設計值(kN) : N = 6.157kN；(P -一軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比U1查表得到;i-計算立桿的截面回轉半徑(cm) : x = 1.59 cm；A - 立村凈截而而積(cn?) ： A = 4.24 cm：；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm5)： W=4.49cm5；O鋼管立桿最大應力計算值(Nmm.f鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mn?；U-計算長度(m)；K 高度調整系數:Kx=l/(l+0.005 X (9-4)=0 976；M.-風荷載產生的彎矩值皿=0.85 X 1.4 X NU=0 S5 X I.4X WkX tX h710=

38、0.85 X 1.4 X 0.053 X 0.7 X1.5710=0.01kN * m；其中叫為風荷載標準值Wk=0.7glM5We=0.7x0.62x0.273x0.45=0.053kN/m:；如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JG.T130-2001), 由公式或計算l* = Sh(1)(2)U = h+2aH 錄k-計算長度附加系數，取值為1.167；卩一計算長度系數，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技 術規范(JGJ1302001)表533；卩=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.5 m；公式(1)的計算結果：立樸計算長度 L嚴kjih

39、= 1.167x1.7x1.5 = 2.976 m；LJi = 2975.85/ 15.9 = 187 ；由長細比U的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數10，=74.833鋼管立桿穩定性驗算Q - 74.833 N/小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f-205N/xnmS 滿足要求！公式(2)的計算結果：Ui = 25007 15.9=157 ；由長細比U的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數P =0.284 ；鋼管立桿受壓應力計算值；a =6157.08/( 0.284x424x0.976 )+001xkT/4.49x10= 54.636N/mm:；鋼管立桿穩定性驗算Q - 54.636N/W小于鋼

40、管立桿抗壓強度設計值 f-205N/mm,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算L = kk-2a)(3)k:-計算長度附加系數，按照表2取值L013 ；公式的計算結果:LJi = 2955.428/15.9= 186 ；由長細比U的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數(P =0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值；O =6157.08/( 0.207x424x0.976)+0.01xl0/4-49xl0=鋼管立桿穩定性驗算Q74.131 N/xnxn小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f-205N/mmJ,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則容易存在安全隱患。表1模板支架計算長度