1、列管式換熱器設計第一節推薦的設計程序一、工藝設計1、作出流程簡圖。2、按生產任務計算換熱器的換熱量q。3、選定載熱體，求出載熱體的流量。4、確定冷、熱流體的流動途徑。5、計算定性溫度，確定流體的物性數據（密度、比熱、導熱系數等）。6、初算平均傳熱溫度差。7、按經驗或現場數據選取或估算值，初算出所需傳熱面積。8、根據初算的換熱面積進行換熱器的尺寸初步設計。包括管徑、管長、管子數、管程數、管子排列方式、殼體內徑（需進行圓整）等。9、核算。10、校核平均溫度差d。11、校核傳熱量，要求有1525的裕度。12、管程和殼程壓力降的計算。二、機械設計1、殼體直徑的決定和殼體壁厚的計算。2、換熱器封頭選擇。

2、3、換熱器法蘭選擇。4、管板尺寸確定。5、管子拉脫力計算。6、折流板的選擇與計算。7、溫差應力的計算。8、接管、接管法蘭選擇及開孔補強等。9、繪制主要零部件圖。三、編制計算結果匯總表四、繪制換熱器裝配圖五、提出技術要求六、編寫設計說明書第二節列管式換熱器的工藝設計一、換熱終溫的確定換熱終溫對換熱器的傳熱效率和傳熱強度有很大的影響。在逆流換熱時，當流體出口終溫與熱流體入口初溫接近時，熱利用率高，但傳熱強度最小，需要的傳熱面積最大。為合理確定介質溫度和換熱終溫，可參考以下數據：1、熱端溫差（大溫差）不小于20。2、冷端溫差（小溫差）不小于5。3、在冷卻器或冷凝器中，冷卻劑的初溫應高于被冷卻流體的凝

3、固點；對于含有不凝氣體的冷凝，冷卻劑的終溫要求低于被冷凝氣體的露點以下5。二、平均溫差的計算設計時初算平均溫差dt，均將換熱過程先看做逆流過程計算。1、對于逆流或并流換熱過程，其平均溫差可按式（21）進行計算：（21）式中，、分別為大端溫差與小端溫差。當時，可用算術平均值。2、對于錯流或折流的換熱過程，若無相變化，則要進行溫差校正，即用公式（22）進行計算。（22）式中是按逆流計算的平均溫差，校正系數可根據換熱器不同情況由化工原理教材有關插圖查出。一般要求0.8，否則應改用多殼程或者將多臺換熱器串聯使用。三、傳熱總系數的確定計算值的基準面積，習慣上常用管子的外表面積。當設計對象的基準條件（設備

4、型式、雷諾準數re、流體物性等）與某已知值的生產設備相同或相近時，則可采用已知設備值的經驗數據作為自己設計的值。表21為常見列管式換熱器值的大致范圍。由表21選取大致值，表2-1列管式換熱器中的總傳熱系數k的經驗值冷流體熱流體總傳熱系數w/m2.水水850-1700水氣體17-280水有機溶劑280-850水輕油340-910水重油60-280有機溶劑有機溶劑115-340水水蒸汽冷凝1420-4250氣體水蒸汽冷凝30-300水低沸點烴類冷凝455-1140水沸騰水蒸蒸汽冷凝2000-4250輕油沸騰水蒸汽455-1020用式（23）進行值核算。（23）式中：a給熱系數，w/m2.；r污垢熱

5、阻，m2.w；管壁厚度，mm；管壁導熱系數，w/m.；下標、分別表示管內、管外和平均。當時近似按平壁計算，即：在用式（23）計算值時，污垢熱阻、通常采用經驗值，常用的污垢熱阻大致范圍可查化工原理相關內容。式中的給熱系數a，在列管式換熱器設計中常采用有關的經驗值公式計算給熱系數a，工程上常用的一些計算a的經驗關聯式在化工原理已作了介紹，設計時從中選用。四、傳熱面積a的確定工程上常將列管式換熱器中管束所有管子的外表面積之和視為傳熱面積，由式（24）和式（25）進行計算。（24）（25）式中：基于外表面的傳熱系數，w/m2.管子外徑，；l每根管子的有效長度，；n管子的總數管子的有效長度是指管子的實際

6、長度減去管板、擋板所占據的部分。管子總數是指圓整后的管子數減去拉桿數。五、主要工藝尺寸的確定當確定了傳熱面積后，設計工作進入換熱器尺寸初步設計階段，包括以下內容：1、管子的選用。選用較小直徑的管子，可以提高流體的對流給熱系數，并使單位體積設備中的傳熱面積增大，設備較緊湊，單位傳熱面積的金屬耗量少，但制造麻煩，小管子易結垢，不易清洗，可用于較清潔流體。大管徑的管子用于粘性較大或易結垢的流體。我國列管式換熱器常采用無縫鋼管，規格為外徑壁厚，常用的換熱管的規格：192，252.5，383。管子的選擇要考慮清洗工作的方便及合理使用管材，同時還應考慮管長與管徑的配合。國內管材生產規格，長度一般為：1.5

7、，2，2.5，3，4.5，5，6，7.5，9，12等。換熱器的換熱管長度與殼徑之比一般在610，對于立式換熱器，其比值以46為宜。殼程和殼程壓力降，流體在換熱器內的壓降大小主要決定于系統的運行壓力，而系統的運行壓力是靠輸送設備提供的。換熱器內流體阻力損失（壓力降）越大，要求輸送設備的功率就越大，能耗就越高。對于無相變的換熱，流體流速越高，換熱強度越大，可使換熱面積減小，設備緊湊，制作費低，而且有利于抑制污垢的生成，但流速過高，也有不利的一面，壓力降增大，泵功率增加，對傳熱管的沖蝕加劇。因此，在換熱器的設計中有個適宜流速的選取和合理壓力降的控制問題。一般經驗，對于液體，在壓力降控制在0.010.

8、1mpa之間，對于氣體，控制在0.0010.01mpa之間。表22列出了換熱器不同操作條件壓力下合理壓降的經驗數據，供設計參考。表22列管換熱器合理壓降的選取換熱器操作情況負壓運行低壓運行中壓運行（包括用泵輸送液體）較高壓運行p0.17操作壓力（mpa絕壓）p=00.1p=0.10.17p0.171.1p=1.13.1p=3.18.2合理壓降（mpa）dp=p/10dp/2dp=0.035=0.0350.18=0.070.252、管子總數n的確定。對于已定的傳熱面積，當選定管徑和管長后便可求所需管子數，由式（26）進行計算。（26）式中傳熱面積，；管子外徑，m；l每根管子的有效長度，m；計算所

9、得的管子n進行圓整3、管程數m的確定。根據管子數n可算出流體在管內的流速，由式（27）計算。（27）式中vs管程流體體積流量，管子內徑，m；n管子數。若流速與要求的適宜流速相比甚小時，便需采用多管程，管程數可按式（28）進行計算。u（28)式中用管子數n求出的管內流速，；u要求的適宜流速，；式（28）中的適宜流速u要根據列管換熱器中常用的流速范圍進行選定，參見化工原理相關內容，一般要求在湍流下工作（高粘度流體除外），與此相對應的re值，對液體為5103，氣體則為-。分程時，應使每程的管子數大致相等，生產中常用的管程數為1、2、4、6、四種。4、管子的排列方式及管間距的確定。管子在管板上排列的原

10、則是：管子在整個換熱器的截面上均勻分布，排列緊湊，結構設計合理，方便制造并適合流體的特性。其排列方式通常為等邊三角形與正方形兩種，也有采用同心圓排列法和組合排列法。在一些多程的列管換熱器中，一般在程內為正三角形排列，但程與程之間常用正方形排列，這對于隔板的安裝是很有利的，此時，整個管板上的排列稱為組合排列。對于多管程的換熱器，分程的縱向隔板占據了管板上的一部分面積，實際排管數比理論要少，設計時實際的管數應通過管板布置圖而得。在排列管子時，應先決定好管間距。決定管間距時應先考慮管板的強度和清理管子外表時所需的方法，其大小還與管子在管板上的固定方式有關。大量的實踐證明，最小管間距的經驗值為：焊接法

11、脹接法，一般取(1.31.5)管束最外層管子中心距殼體內表面距離不小于。5、殼體的計算。列管換熱器殼體的內徑應等于或稍大于（對于浮頭式換熱器）管板的直徑，可由式（29）進行計算。dia（b1）2l（29）式中di殼體內徑，mm；a管間距，mm；b最外層六邊形對角線上的管子數；l最外層管子中心到殼體內壁的距離，一般取l=(11.5)，mm；若對管子分程則dif2lf值的確定方法：可查表求取，也可用作圖法。當已知管子數n和管間距a后開始按正三角形排列，直至排好根為止，再統計對角線上的管數。計算出的殼徑di要圓整到容器的標準尺寸系列內。第三節列管式換熱器機械設計待添加的隱藏文字內容3在化工企業中列管

12、式換熱器的類型很多，如板式，套管式，蝸殼式，列管式。其中列管式換熱器雖在熱效率、緊湊性、金屬消耗量等方面均不如板式換熱器，但它卻具有結構堅固、可靠程度高、適應性強、材料范圍廣等特點，因此成為石油、化工生產中，尤其是高溫、高壓和大型換熱器的主要結構形式。列管式換熱器主要有固定管板式換熱器、浮頭式換熱器、填函式換熱器和u型管式換熱器，而其中固定管板式換熱器由于結構簡單，造價低，因此應用最普遍。列管式換熱器機械設計包括：1、殼體直徑的決定和殼體壁厚的計算。2、換熱器封頭選擇。3、壓力容器法蘭選擇。4、管板尺寸確定。5、管子拉脫力的計算。6、折流板的選擇與計算。7、溫差應力的計算。8、接管、接管法蘭選

13、擇及開孔補強等。9繪制主要零部件圖和裝配圖。下面分述如下：一、殼體直徑的決定和殼體壁厚的計算。1、已知條件：由工藝設計知管程和殼程介質種類、溫度、壓力、殼與壁溫差、以及換熱面積。2、計算(1)管子數n：列管換熱器常用無縫鋼管，規格如下：碳鋼f192f252.5f323f383不銹鋼f192f252f322f382.5管子材質的選擇依據是介質種類，如果介質無腐蝕，可選碳鋼，而介質有腐蝕則選擇不繡鋼。管長規格有1500，2000，2500，3000，4500，5000，6000，7500，9000，12000mm。n=a/(pdml)，其中a換熱面積(m2)；l換熱管長度mm；dm管子的平均直徑m

14、m。由于在列管式換熱器中要安裝4根或6根拉桿。所以實際換熱管子數為n-4(6)根。(2)管子排列方式，管間距確定。管子排列方式一般在程內采用正三角形排列，而在程與程之間采用正方形排列。管間距根據最小管間距選擇。最小管間距管子外徑（mm）14192532384557最小管間距（mm）16253240485770(3)換熱器殼體直徑的確定殼體直徑計算公式：當采用正三角形排列時為di=a(b-1)+2l式中di換熱器內徑；a管間距；b正三角形對角線上的管子數；l最外層管子的中心到殼壁邊緣的距離。若對管子進行分程則di=f+2l式中f殼體同一內直徑兩端管子中心距mm；di、l同上。計算出di后還要圓整

15、到公稱直徑系列中。(4)換熱器殼體壁厚的計算計算壁厚為s=pdi/(2tp)式中p設計壓力，mpa；當p0.6mpa時，取p=0.6mpa；di殼體內徑，mm；焊縫系數，根據焊縫情況選取=0.85-1.0；t殼體材質在設計溫度時的許用應力，mpa。材質選取原則同管子的選取原則一樣。計算出s后還要根據鋼板厚度負偏差表選取鋼板厚度負偏差c1；根據腐蝕情況選取腐蝕裕量c2，c2=kab其中ka為腐蝕速度(mm/a)，b為容器的設計壽命。當材料的腐蝕速度為0.050.1mm/a時，單面腐蝕取c2=12mm，雙面腐蝕取c2=24mm。當材料的腐蝕速度小于或等于0.05mm/a時，單面腐蝕取c2=1mm，

16、雙面腐蝕取c2=2mm。對于不銹鋼，當介質的腐蝕性極微時可取c2=0。最后將s+c1+c2圓整到鋼板厚度系列中去，所以總厚度sn=s+c1+c1+c，c圓整值。二、換熱器封頭選擇各種封頭型式均可選用，但應用最多的是標準橢圓形封頭，目前已有標準系列。使用時可查jb-1154-73標準。見附錄1。三、容器法蘭的選擇1、材質：根據容器接觸介質和溫度、壓力條件確定。2、法蘭類型：可供選擇的容器法蘭有三種，即甲型平焊法蘭、乙型平焊法蘭和長頸對焊法蘭。其標準號為jb4700470792，見附錄2。四、管板尺寸確定選用固定式換熱器管板，并兼作法蘭。推薦采用鋼制列管式固定管板換熱器結構設計手冊中有關內容。見附

17、錄3。五、拉脫力計算拉脫力的定義是管子每平方米脹接周邊上所受到的力。對于管子與管板是焊接聯接的接頭，實驗表明，接頭的強度高于管子本身與金屬的強度，拉脫力不足以引起接頭的破壞;但對于管子與管板是脹接的接頭，拉脫力則可能引起接頭處和密封性的破壞，或使管子拉脫，為保證管端與管板牢固地連接和良好的密封性能，必須進行拉脫力的校核。1、在操作情況下管子或殼體中的溫差軸向力為f=at(ttto)as(tsto)/1/etat1/esas式中at、as-換熱器管、殼體壁截面積；at管材線膨脹系數1/；as殼材線膨脹系數1/；to安裝時溫度；tt操作狀態下溫度。在管子及殼體中的溫差應力為：st=f/at；ss=

18、f/as2、在操作壓力下，每平方米脹接周邊上所受到的力qq=pf/(pdol)式中p=管程壓力pt或殼程壓力ps中大者f=0.866a2p/4，三角形排列=a2p/4，正方形排列，a-管間距3、在溫差應力作用下管子每平方米脹接周邊上所受到的力qq：qq=st.atpdol=st()/4dol式中st管子中的溫差應力；t每根管子管壁橫截面積，mm2；、管子外、內徑mm。qq與qt可能同向亦可能反向同向時：q=qq+qt反向時：q=|qqqt|方向確定原則：當ptps，且ttts，則同向當ptpn，且ttps，且ttts，則反向當ptts，則反向4、許用拉脫力：mpa換熱管與管板換熱型式許用拉脫力q管端