第4節日本阪神地震震害鋼構造建筑物的修復技術與實例

由于我國在震后鋼構造建筑物的修復技術方面比較欠缺，本節中簡介一下日本在處理

震害鋼構造口勺加固修復技術，以便為我們提供參照和研究價值，本節重點簡介了修復原則；

損傷處的補修、補強技術；提高抗震性能的補強措施；鋼構造的修復實例。

本節中修復工程的構造形式重要為冷彎方形鋼管柱，H型鋼梁，節點為帶懸臂H勺加強板形

式。

4.1修復原則

修復工程分兩類，恢復原構造性能的補修工程和提高原構造性能的補強工程。

補修原則

(1)恢復原狀

(2)消除裂紋、失穩等損傷痕跡，屈服部不作為補修對象。但當切除損傷部時應盡量將屈

服部一起除去

補強原則

(1)在合適地增強剛度、承載力H勺同步，選擇吸取變形能量很好的方案。

(2)應考慮建筑物隨年代推移H勺劣化和補強過程中對建筑物的損傷。

(3)以盡量減輕建筑物的重量為目的。

在修復工程中為以便施工，應考慮如下施工條件設計構件、細部和節點

(1)與否輕易拆除、吊裝、運送，組裝。

(2)施工時H勺防火與安全性。

（3）防止損傷處以外的強度、剛度的下降。

（4）保證良好日勺質量。

4.2損傷處的補修、補強技術

圖4-1體現了鋼構造建筑物的地震破壞的重要類型及其符號。圖中的CLJ2,B2等體現

柱、柱粱節點、梁的損傷類型。如IJI、J2分別體現粱上下翼緣焊接處的斷裂。圖4-2?圖4-6

體現對不同樣損壞狀況所采用R勺補修、補強技術。

圖4-2是柱子斷裂的補強、補修措施。首先設置抵御建筑物垂直荷載和水平荷載佐臨時

支撐，切除柱子的損傷部分，插入比原板厚的新構件，然后實行焊接。考慮到上下柱子軸線

的錯位并以便平焊或橫焊，采用了在插人材上下加墊板形式和在內部加頂板形式的兩種措

施。

圖4-3是當上下翼緣斷裂時進行修復的次序。對上翼緣，先進行刨槽處理然后進行焊接,

對下翼緣，先切除斷裂處，打坡I」，設置墊板后再進行焊接。也可用三角肋在翼緣口勺兩側焊

接進行補強。

圖4”中的措施是用全新的托座替代損壞嚴重的托座，新托座H勺尺寸及孔洞位置完全按

原尺寸進行設計，此時需要對樓板簽鑿，對梁設置臨時支撐。

圖4-5是對翼緣、腹權和梁柱節點口勺復雜破損進行補修H勺兩種措施。實例均為對下翼緣

補修，其中?例為梁翼緣與腹板受損，其他為梁端與柱子受損。施工分如下5個環節進

行，（1）劃切除部分的三維切割線，（2）在切割線的拐角處打孔作停止記號，（3）用氣割法將損傷

部切除，（4）用砂輪等將切割口刨平，（5）將有坡口的鋼板按①②③的次序插入，用焊接法連接

拼裝。對于形狀復雜處采用了小板拼接法。在整個補修過程中，對梁、柱同步補修的I狀況不

多，重要是對梁的補修。南梁、柱節點H勺修補采用了用梯形新鋼板替代被切除掉H勺損傷部分。

增長水平梁腋既抵達了補修的目的I,同步也起到了補強的作用。

圖4-6中體現了對梁翼緣與腹板進行補修、補強的狀況。對翼緣R勺修復一般采用切除損

傷部后用新鋼板替代的措施。對腹板加強層焊加勁肋以防止局部屈曲的發展，同步在翼緣兩

側對接焊與腹板同厚的蓋板。焊接采用二氧化碳半自動現場焊。由于焊接條件惡劣，選用了

最優秀的焊工施焊，并對焊接處進行超聲波檢查。同步刈焊接中也許發生的火災采用了防火

措施。

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對斷裂處進行再施焊同寬翼緣在翼學兩側增煌

刨槽加工三角肋

切除受損部分設置墊板后再焯接

對切割面進行?

坡口加1:

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損傷補修方法林強方法4

梁

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強補：有水平梁海強

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強補：加水平梁敏

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損傷補修方法林強方法

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4.3提高抗震性能的補強措施

卜面重要簡介在建筑物口勺修或過程中為提高建筑物歐J抗震性能增長的抗震構件及其設

計措施。

增設Y型斜撐

Y型斜撐H勺設計原則：連接梁與斜撐交點時連接環H勺屈服應先于斜撐H勺屈服；連接

環應有足夠H勺延性及穩定的滯回特性。這樣易于調整Y斜撐的剛度及承載力，易于設L,并

且Y斜撐起到了對反復地震荷截的阻尼作用，大大提裔了建筑物的抗震性能。

如下運用圖4-7中的水平力（Q）層間位移角（R）的關系，闡明用Y形斜撐進行補強設計的

基本原理。（A）為原有單層框架的Q—R關系，當加入斜撐的特性｛B）時，（A）曲線變為三折線

形的（C）曲線，這就是補強后口勺建筑物的復元力特性，第一折點為Y形斜撐的連接環材的屈

服點，第二折點為原有構造的屈服點。在修復設計中合適選擇Y斜撐的特性，將新構造H勺第

二水準（指部分構件可進入塑性狀態但不影響建筑物的正常使用）地震特性值控制在第二折

點（C曲線上附▲符號）附近，此外考慮到補強工程中現場焊接中口勺困難以及對樓板的密鑿工

作會減弱（A邢J特性，因此用合適減少（C邢J剛度、承載力的復元力曲線特性值進行計算，可

保證其抗震安全性。

用這種措施補強H勺建筑如再經歷大地震時:連結環將產生很大的塑性變形，吸取大量

的地震能量，而原有構造上的重要構件梁、柱等將不會出現很大損傷。因此在本次補強過程

中雖然有些構件已經屈服.也不會對抗震性能產生很大影響。

連接環在補強后日勺構造中十分重要，他不僅可作為判斷構造與否受損的尺度，并且由

于其節點細部被設計成易于替代H勺形式，地震后能迅速地恢復構造的抗震性能。

根據以上設計思想確定Y形斜撐形狀如圖4-8所示,該建筑具有圖4-7中所示H勺復元力

特性，估計連接環的剪屈將在中等以上的地震中出現。Y形斜撐分為2根斜撐，I個連接環和

3塊連接板，運送為散件運送，在工地用焊接連接和高強度螺栓連接進行現場組裝。本加固

工程規模較大，除安裝斜撐以外，還必須在粱與連接環的節點處焊接兩塊節點板，在梁上增

長加勁肋。

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增設抗震柱

Y形斜撐用于大規模的補強工程，而對剛度、承載力增長規定不高的小型補強工

程，可采用增設抗震柱口勺措施。

圖4-9為增設H型鋼柱口勺施工例。將提成兩段口勺柱子運入現場后用高強度螺栓組裝。

雖然在施工過程中，需要對樓板等鑿，對梁進行補強,但與Y型斜撐相比，其施工輕易得多。

設計思想為在地震荷載作用下，抗震柱先期屈服以吸取地震能量。其他補強設計思想與Y型

斜撐相似。

4.4鋼構造的修復實例

修復例IA樓

建筑物地上7層,建筑面積10300,檐高28.7m,1981年后來建造。

其構造為純框架構造。基礎采用一柱一樁的PHC樁，直徑600.柱了?為方形鋼管

(SM490A)□—550X550,主梁為焊接H型鋼(SM490A)BH—800X300。損傷集中于南北方

向的中間層，鋼構造損傷為梁柱節點焊縫口勺斷裂，外裝修的損傷為連接PC板的扣件斷裂。

損壞類型分如下幾種，其中(1)?(4)類日勺損壞見圖4-10。

(1)梁下翼緣現場施焊焊縫H勺斷裂；

(2)梁柱節點腹板焊接處施焊用缺口的斷裂；

⑶梁腋用加勁肋的局部屈曲；

(4)梁柱節點處，加勁板與梁下翼緣H勺工廠施焊焊縫的斷裂:

(5)節點加勁板與柱子焊縫的斷裂；

(6)梁腋II勺加勁肋與下翼緣焊縫的斷裂；

(7)梁端部與連接板焊縫H勺斷裂：

(8)梁柱節點處與墊板連接處H勺裂縫；

(9)梁下翼緣的|局部失穩；

(10)梁下翼緣板材斷裂；

(11)經UT檢查上翼緣施焊處有缺陷;

(12)經UT檢查下翼緣施焊處有缺陷。

各層梁柱節點的損壞率見表4-1,5層梁U勺破壞位置見圖4-1L

*41A4/9辦丹丑.匕40門?加

損壞個數節點數損壞率%

層

東西南北東西南北東西南北

7013840015

603556005.0

5085560013.3

40215560035.0

305556008.3

204556006.7

1035560033

合作044368400011.0

郃屈曲W緣II<7焊縫的斷裂

厲1/1八閂但班I

本建筑是按照新抗震規范設計，破壞程度為中等，因此修復工程以復原為目H勺。對以上

12種破壞類型總結了如下7種修夏措施(見表4-2):①對梁節點處，切除部分腹板和下翼緣,

然后進行補修；②對梁柱節點，切除部分腹板和下翼緣，然后進行補修；③對梁柱節點，切

除部分腹板和上翼緣，然后進行補修；④在梁腋加勁肋的兩側增長補強用加勁肋；⑤增設兩

塊加勁肋；⑥將焊接損傷處刨平，重新焊接；⑦切除一部分柱子，進行補修。

通過對斷裂處粗視組織的檢行，對硬度分布，再施焊時庫縫的型式進行分析，認為

對已塑性化的破裂處再度施焊不存在問題。

歷1dCA佻/々后+出號一嶼主

方法①②③④⑤⑥⑦

(1)(2)

損壞⑶

(10)⑼UI)⑼(7)(5)

類型(6)

(12)(8)(11)

■

7層00100001

6010.00113

5I32641118

441621331039

34111510022

23J01300017

120040006

合計1422651832106

IA/I411A4^U日9辦口購

補修例2B樓

建筑物地上7層，地下一層，建筑面積13000，檐高26.4m,1981年后來建造。

其構造為純框架構造、基礎為一柱一樁形式H勺現澆碎灌注樁，柱子為方形鋼管(SM490A)

□—450X450,主梁為軋制H型鋼(SM490A)B