某教學樓的建筑結構的地震作用計算過程案例1建筑物總重力荷載代表值Gi的計算（1）集中于屋蓋處的質點重力荷載代表值G50%雪荷載：0.5×0.35×6×（7.2+7.2+3）=18.27kN板上荷載：層面永久荷載2×5.39×7.2×6+5.39×3×6=562.72kN梁自重：橫向梁4.07×（7.2-0.5）×2+2.69×（3-0.5）=61.26kN縱向梁（0.25×0.60×（6.0-0.5）×25+1.96）×4=90.34kN次梁0.25×0.50×（7.2-0.25）×25×4=86.88kN下半層柱自重：21.7×4÷2=43.4kN女兒墻自重：0.9×3.12×6×2=33.70kN隔墻自重：橫墻2.12×7.2-0.5×3.3/2-0.6縱墻3.34×6.0-0.5×3.3/2-0.6-1.8×1.8/2×241.42kN（忽略內縱墻的門窗按墻的重量計算）鋼窗1.8×1.8×1/2×0.4×2=1.30kNG（2）集中于二、三、四、五層處的質點重力荷載代表值G50%樓面活載：0.5×板上荷載：樓面永久荷載4.34×6×3+4.34×7.2×6×2=453.10kN梁自重：橫向梁61.26kN縱向梁90.34kN次梁86.88kN柱自重：21.7×4=86.8kN隔墻自重：橫墻35.4×2=70.8kN縱墻（忽略內縱墻的門窗按墻重量計算）41.42×2=82.84kN鋼窗：1.30×2=2.60kNG2（3）集中于一層處的質點重力荷載標準值G50%樓面活載:0.5×板上荷載：樓面永久荷載4.34×6×3+4.34×7.2×6×2=453.10kN梁自重：橫向梁61.26kN縱向梁90.34kN次梁86.88kN柱自重：21.7×4÷2+33.7×4÷2=110.8kN（上下半層柱相加）隔墻自重：橫墻35.4×2=70.8kN縱墻41.42×2=82.84kN鋼窗：1.30×2=2.60kNG2地震作用計算（1）框架自振周期的計算表5-2框架頂點假想水平位移?計算表Table5-2Calculatingtableforimaginaryhorizontaldisplacementofframevertex層GGDδ=G總位移?（mm）6974.69974.6976.7312.70288.7151074.122048.8176.7326.70276.041074.123122.9376.7340.70249.3131074.124197.0576.7354.70208.6121074.125271.1776.7368.70153.9111098.126369.2974.7585.2185.21按頂點位移法計算，考慮填充墻對框架剛度的影響，取基本周期調整系數φt=0.6式中φt?---------框架頂點假想水平位移。T（2）地震作用計算當結構高度不超過40m、以剪切變形為主且質量和剛度沿高度分布比較均勻的結構，以及近似于單質點體系的結構，可采用底部剪力法簡化計算地震作用。根據本工程設防烈度7、II類場地土，設計地震分組為第三組，設計基本地震加速度為0.1g，查《建筑抗震設計規范》GB50011-2010：特征周期：Tg水平地震影響系數最大值：αmax由于Tgα式中α1T1γ------曲線下降段的衰減指數，取0.9；μ2故：α1=T結構等效總重力荷載：Geq=0.85GL因為T1<1.4T框架橫向水平地震作用標準值為：結構底部：FEk=α1G采用底部剪力法時，各樓層可僅取一個自由度，結構的水平地震作用標準值，應按下式確定：FF?式中FEkGeqFiGi，Gδn?Fα1Hi，H表5-3各樓層地震作用和地震剪力標準值計算表Table5-3Calculationtableofseismicactionandseismicshearforcestandardvalueforeachfloor層HiGiGGF樓層剪力Vi620.75974.6920224.820.25793.2293.22517.451074.1218743.390.23886.33179.55414.151074.1215198.800.19370.01249.56310.851074.1211654.200.14853.68303.2427.551074.128109.610.10337.36340.614.251098.124667.010.05921.40362.0Gi圖5-9橫向框架上的地震作用Figure5-9Seismicactiononthetransverseframe3地震作用下位移驗算計算水平荷載作用下的側移可以采用D值法，水平荷載作用下框架結構樓層內最大彈性層間位移應滿足：?式中?uθe本工程計算多遇地震作用下橫向框架的層間彈性側移，見表5-4。表5-4層間彈性側移驗算Table5-4Checkingcalculationofelasticsideshiftbetweenlayers層次H（m）Vi（D（kN/mm）?（mm）θe（mm）63.393.2276.731.21653.3179.5576.732.34643.3249.5676.733.25633.3303.2476.733.95623.3340.676.734.44614.25362.074.754.847.73通過以上計算結果看出，各層層間彈性側移均滿足規范要求，即?u4地震作用下結構剛重比和剪重比驗算抗震驗算時，結構任一樓層的水平地震剪力應符合下式要求：V式中VEKiλ----剪力系數，由規范知，本工程剪力系數不應小于0.016；Gj當結構在地震作用下的重力附加彎矩大于初始彎矩的10％時，應計入重力二階效應的影響。注：重力附加彎矩指任一樓層以上全部重力荷載與該樓層地震平均層間位移的乘積；初始彎矩指該樓層地震剪力與樓層層高的乘積。需要驗算剛重比。需要注意的是，剛重比和剪重比驗算采用重力荷載代表值。表5-5結構剛重比和剪重比驗算表Table5-5Structuralstiffness-to-weightratioandshear-to-weightratiocheckcalculationtable層HiDDkNVkNGkNDV63.376729.4253207.093.22974.69259.780.09653.376729.4253207.0179.552048.81123.590.08843.376729.4253207.