《玻璃幕墻工程技術規范》(JGJ102?2003)

已經頒布，自2004年1月1日起施行。與原規范JGJ102-96相比，

修訂和增加了不少內容，以下對其設計部份作一簡要的介紹。

一、總則

(一)增補了新的幕墻類型

規范是已有成熟經驗的歸納、總結，不是對前沿技術的介紹和前

瞻。96規范編制時，點支承幕墻在國內尚少應用，經驗不多，因此

沒有納入規范。幾年來，我國點支承幕墻在各種建造中大量采用，形

式多樣，技術水平迅速提高，因此2003版木修訂時，增補了點支承

幕墻設計、制作、安裝、驗收等方面的內容。

目前已有許多工程采用了各種形式的新型幕墻，如框點混合支承的幕

墻；全玻幕墻類的槽形玻璃幕墻；點支承幕墻類的背栓式支承幕墻、

單層索網幕墻，此外還有雙層通風幕墻、智能化幕墻、光電幕墻和液

晶顯示幕墻等。這些內容尚未納入2003版本的條文中。

目前規范版本中尚未納入的技術內容，可在工程中先行應用，在

應用中不斷總結經驗，使之成熟后，納入將來的規范版本中。

(二)擴展了規范的合用范圍

規范的合用范圍不等同于該技術的合用范圍。在編制96年版本

時，國內已建玻璃幕墻最高的是金茂大廈(420m)、地王大廈(325m)、

中信大廈(320m),而且超過150m高度的建造已有四十余幢。當時

國外最高的玻璃幕墻達445m(芝加哥西爾斯大廈)。但是考慮到規范

主要面向量大面廣、技術成熟的工程，因此規定了規范的合用范圍是

150m高度以下的玻璃幕墻工程。

96規范頒布七年來，國內總結了大量工程經驗，超過150m的幕

墻技術已十分成熟，因此2003年修訂版本中，再也不規定本規范的

適用高度的上限，但相應增加了超過200m高度玻璃幕墻要進行風

洞試驗研究的內容°

（三）更合理地區分條文的寬嚴程度

2003年版本首先區分了強制性條文和普通性條文。強制性條文

用黑體字印刷，相應采用了“應”、“必須”；“不應”、“嚴禁”等最嚴

格的限定詞。強制性條文應當執行。

普通性條文則區分為三檔寬嚴程度?！皯薄ⅰ安粦彼薅ǖ膬?/p>

容，在正常情況下應當執行；“宜”、“不宜”所限定的內容，允許選

擇，普通情況下首先考慮采用；而由“可”、“可不”所限定的內容，

則是提供選擇，可以采用，也可以選用其它的方式。

非強制性條文的內容，允許甲乙方在雙方簽定的合同中另作專門

的約定。

（四）引入了結構設計使用年限的規定

建造結構有規定的設計使用年限。在本次修訂中，考慮到幕墻屬

于可以更換的圍護結構，所以在規范第12章中提出了幕墻結構的設

計使用年限，在說明中指出該年限普通為不少于25年。玻璃、鋁型

材和鋼材是可以達到25年的使用年限的。結構膠目前出具的10年質

量保證書只是商'業上的舉措，并非指結構膠的實際使用壽命。國外

已有結構膠超過30年仍然工作良好的實例。從結構膠的耐老化試驗

中可以看出，結構校使用年限達到25年是可能的，國內一些結構膠

生產廠家已考慮出具25年使用壽命的文件。

二、術語、符號

（一）更明確幕墻的概念

玻璃幕墻這幾年形式多樣，新體系層出不窮，原有的規范對幕墻

的定義已不適應當前幕墻多樣化的趨勢。因此2003版本修訂時規定

了幕墻的幾個特征：

1.由支承結構體系與面板組成；

2.相對于主體結構有一定位移能力；

3.不分擔主體結構所受的荷載和作用。

而且玻璃幕墻除作為外圍護結構外，還可以作為裝飾性結構。

（二）對幕墻進行更細致的分類

1.幕墻指對地面傾角在75°?115。范圍內的墻體。豎直的為

普通幕墻，其它為斜幕墻（內傾為75°?90。，外傾為90。?115。）o

在此范圍外，統稱為采光頂、雨棚等，按規范分工的約定不由本規范

管理。

2.玻璃幕墻按其結構類型劃分為：

框支承玻璃幕墻

全玻幕墻

點支承玻璃幕墻

其中，框支承玻璃幕墻按其形式可分為：明框、隱框和半隱框幕

墻；按其施工安裝方法可分為構件式幕墻和單元式幕墻。一些廠家所

稱的小單元幕墻，其玻璃板帶掛鉤，在現場單片安裝，實際上是構件

式幕墻的一種，所以不單獨分類。

三、材料

（一）普通規定

普通規定中對金屬材料的表面處理做出了新的規定C鋼型材除熱

浸鋅處理外，還可以用無機富鋅涂料或者采用其它的有效防腐措施（

例如用聚氨酯涂料、氟碳噴涂等）。鋁型材除陽極氧化外，還可以

采用電泳涂漆、粉末噴涂或者氟碳噴涂等。

（二）鋁合金型材

1.鋁合金型材的型號采用了國際通用的型號：6061、6063、6063A

等。

2.增加了斷熱鋁型材的規定，其中強調了隔熱條應采用尼龍660

3.給出了各種表面處理時，處理層的厚度要求（規范中的表

3.2.2）o

（三）鋼型材

1.增加了鋼材的新品種，如耐候結構鋼、鋼絞線等。

2.增補了有關支承裝置（吊夾、鋼爪等）和張拉索桿中錨固件

的規定。

3.具體規定了氟碳噴涂和聚氨酯噴涂的表面處理層厚度的要求。

（四）玻璃

1.調整了幕墻用玻璃的品種，取銷了夾絲玻璃；增加了低幅射

玻璃、防火玻璃、彩釉玻璃。

2.強調了鋼化后的二次熱處理和倒棱磨邊工序，減少玻璃的自

爆。

3.對防火玻璃的應用做出了較明確的規定，強調采用單片防火

玻璃及其制品。

四、建造設計

（一）開啟扇的開啟面積

原規范從節省能源，保障人身和開啟扇自身安全的考慮，規定開

啟扇總面積不大于墻面面積15%。非典過后，普遍要求加強自然通風，

增設開啟扇。因此本次修訂時取銷了開啟扇最大面積的規定，開啟扇

設置根據使用要求由建造設計確定。

（二）控制反射玻璃的反射比

陽光控制鍍膜玻璃和低幅射玻璃都反射陽光，反射率過高、反射

光過強容易對周圍產生光反射干擾，因此在建造設計這一章中，規定

了玻璃的反射比不大于0.3o

（三）關于安全玻璃的使用

安全玻璃指夾層玻璃、鋼化玻璃及鋼化玻璃制成品。采用安全玻

璃既要考最大限度保證人員安全，也要考慮鋼化玻璃和夾層玻璃加工

最大尺寸的限制。在2003修訂版本中規定：

1?支承幕墻：宜采用安全玻璃；

2.玻幕墻：玻璃肋不宜采用單片鋼化玻璃，駁接玻璃肋應采用

鋼化夾層玻璃；

3.點支承幕墻：面板應采用鋼化玻璃及其制品，玻璃肋應采用

鋼化夾層玻璃。

框支承幕墻目前尚有工程采用半鋼化玻璃，半鋼化玻璃不屬于安

全玻璃，因此規定“宜采用安全玻璃”。全玻幕墻玻璃肋是重要支承

結構，如采用單片鋼化玻璃，一旦由于自爆或者撞擊而粉碎，面玻璃

將失去支承會坍落，嚴重影響安全。另一方面，由于目前夾層和鋼

化玻璃受設備最大加工尺寸限制，高的全玻幕墻只能用大尺寸浮法

玻璃，因此沒有規定全玻幕墻一定要采用安全玻璃。

目前有些工程，特殊是大型公共建造和高層建造，幕墻全部采用

夾層玻璃，雖然避免了玻璃粉碎后落下產生的人身傷害，但一旦發生

火災將使消防人員無法進入室內施救，也無法匡助室內人員逃生，產

生新的安全隱患。所以采用夾層玻璃時，必須留出采用鋼化玻璃的搶

救口和逃生口，并設明顯的指示標志。

（四）防火玻璃的應用

1.幕墻的防火玻璃應采用單片防火玻璃及其制品，目前最廣泛

使用的是單片葩鉀玻璃及其制品。不應采用充填防火液的復合玻璃。

2.幕墻的下列部位應采用防火玻璃：

透明的層間隔煙封堵；

防火墻擺布兩側的豎向透明防火帶；

無窗下實體墻或者實體墻高度不足時，樓板上下兩側的透明水平

防火帶；

劃分防火分區的透明防火墻；

其它透明防火隔斷、透明樓板。

3.支承防火玻璃的設施或者支承結構不應采用鋁結構，應采用

鋼結構。

五、結構設計的基本規定

規范2003版本將原來結構設計一章細分為基本規定、框支承幕

墻、全玻幕墻、點支承幕墻的結構設計等四章c

本章主要敘述各種玻璃幕墻結構設計的共同問題，包括普通規

定；材料力學性能；荷載和作用；效應的組合；連接設計；硅酮結構

膠設計。

（一）普通規定

1.更改了原規范幕墻立柱應懸掛在主體結構上的規定。原規定

是根據當時幕墻為框支承的條件制定的。由于現在許多大跨度、復雜

類型的支承鋼結構是下端支承在主體結構上的，而張拉索桿體系更是

張拉在主體結構上，不能一概采用懸掛支承的形式。因此，改為在第

6章增加框支承幕墻宜采用懸掛立柱的條文。

2.原規范要求立柱與主體結構采用彈性活動連接，這一概念不

很明確，到底怎樣才算彈性活動連接，容易產生爭議。本規范規定了

幕墻應相對于主體結構有一定的位移能力，這個位移能力可以通過各

種膠縫和空隙、各種長圓孔、上下立柱的滑動接頭、上下立柱間的留

空、擺布梁之間的留空等方式實現。大跨度鋼結構還可以通過較接搖

臂機構和彈簧機構等充分滿足大位移的要求。因此本次修訂中再也不

強調每一處連接都必須采用螺栓連接，也不排除部份連接采用焊接

的方式。

實際建成的玻璃幕墻工程中，許多是采用部份連接為焊接（包括

立柱的角碼與預埋件用焊接的工程），有些已經經歷了多次十二級臺

風的吹襲；焊接連接的幕墻，多次經歷9度以上振動臺試驗仍安全無

損。實踐表明，在幕墻連接中徹底禁止采用焊接是不合理的，有些場

合往往也是難以做到的，具體工程要作具體分析八

3.明確了要考慮的荷載與作用，取銷了溫度應力計算

修訂后的條文取銷了溫度應力計算。從幾年來工程設計表明，滿

足裝配空隙構造要求和縫寬要求后，溫度應力普通不起控制作用，所

以再也不計算以簡化設計。

4.引入重要性系數和承載力抗震調整系數

這是結構設計的基本系數，用以調整結構設計的安全度，用于無

抗震效應的組合，用于有地震效應的組合。為保持與結構設計規范表

達一致，本規范在內力、應力控制總表達式中，引入這兩個系數。在

玻璃幕墻設計時，這兩個系數均可取為1.0,并不增加設計工作量。

5.采用各個方向分別驗算和控制撓度的方法

玻璃幕墻中風荷載和自重普通情況下作用于不同方向，地震作用

力很小，所以對于不影響結構安全的撓度控制，采用風荷載標準值和

永久荷載標準值分別控制的方法。當橫梁雙向受力時，水平和豎向兩

個方向分別控制撓度。作為圍護結構和裝飾性結構，這種控制可以滿

足使用要求，也簡化了設計工作量。

6.提示考慮荷載偏心產生的扭轉影響

在框支承幕墻的橫梁上，玻璃的重力是偏心施加的，會使梁產生

扭轉，當采用中空、夾層中空玻璃或者偏心距較大時，梁受到的扭矩

會較大，設計中要加以考慮。

（二）材料力學性能

1.玻璃的強度設計值分為三檔

原規范玻璃的強度設計值按其厚度分為兩檔，由于級差過大，會

浮現玻璃加厚后承載力反而降低的不合理現象?，F在將強度設計值按

厚度分為三檔，可以盡量避免這種情況。

2.明確玻璃側面強度的概念。側面是指玻璃切割后所形成的斷

面，其寬度等于玻璃的厚度。側面強度低于大面強度，常用于螺栓或

者其它連接件產生的玻璃平面內受拉承載力計算和玻璃肋的受彎承

載力計算等。

3.給出不銹鋼的強度設計值取用方法，即按屈服強度除以系數

1.15后得到。

4.張拉索桿結構中，拉桿和拉索長期處于拉力狀態下，宜有較

高的安全度。拉桿強度設計值按屈服強度除以系數1.4后取用；拉索

的強度設計值按抗拉強度除以系數1.8后取用。

5.在附錄中列出了耐候鋼的強度設計值和螺栓、焊縫、釧釘連

接的強度設計值。

（三）荷載與地震作用

1.風荷載計算按《建造結構荷載規范》GB50009執行?；撅L

壓按50年重現期采用。200m以上高度的幕墻、體型復雜及風環境復

雜的幕墻宜進行風洞試驗來決定風荷載取值。

2.地震作用計算時，動力系數取值為5.0。并增加了兩個地面加

速度等級的地震系數（對應于7度半和8度半的烈度）。

（四）荷載和作用效應的組合

1.重力荷載分項系數，普通情況下取為1.2。當重力荷載效應有

利時（如下端支承玻璃肋受彎計算時，自重產生軸壓力與風荷載產生

受彎的拉應力組合），取為1.0；當重力荷載效應起控制作用時（如下

端支承的受壓鋼柱，自重與風荷載組合），尚應考慮為1.35的組合，

相應風荷載的組合系數取為0.6o

2.地震作用效應的組合系數取為0.5o

3.在驗算幕墻構件的撓度時，只驗算風荷載標準值或者重力荷

載標準值作用下的撓度值，兩者不進行組合（驗算雨棚和采光頂構件

時，應考慮風荷載和自重兩者的共同作用，但這已超出本規范的范

圍）。

（五）連接設計

1.要求采用預埋件連接，預埋鋼板和預埋槽應在混凝土澆筑前

放入并固定其位置。在附錄中列出了預埋鋼板的設計方法。

2.沒有條件采用預埋件時，可用后加錨栓固定連接件。后加錨

栓應采用機械式錨栓或者化學錨栓，在條文中還提出了后加錨栓應用

中應遵守的事項。

3.砌體墻平面外承載力低，且連接件難以固定。所以條文中作

出了增設鋼或者混凝土連接梁、柱的要求。

（六）密封膠

1.結構密封膠承載力設計公式采用了強度設計值，與其它部份

的設計表達式一致。

2.在密封膠厚度計算時，對變位承受能力的取值作出規定，采

用應力為0.14MPa時的延伸率，這個數值可由廠家提供的應力■應變

曲線得到。玻璃面板的位移取為，明確為風荷載作用下的最大層間位

移角（此時膠縫的應力不會超過0.14MPa）.必要時還應考慮溫度的

作用。

六、框支承幕墻的設計

（一）玻璃面板設計

1.增加了玻璃最小厚度和中空玻璃、夾層玻璃先后片玻璃最大

厚度差的規定。

2.在玻璃的應力和撓度計算中，考慮了玻璃大撓度工作狀態，

對計算值予以折減，引入了折減系數。

3.撓度限值規定為短邊邊長的1/60。由于幕墻玻璃的撓度主要

為風荷載產生，因比在計算撓度時可采用風荷載標準值進行計算。

4.給出了夾層玻璃和中空玻璃的計算方法。原規范中對夾層玻

璃和中空玻璃等效厚度的有關規定，只合月于兩片等厚度、同類型玻

璃的特例。普通情況下，外加荷載在兩片玻璃上應按其剛度D比例

分配，亦即按或者比例分配。考慮到中空玻璃中先后片玻璃撓度有差異,

將直接承受風荷載的前玻璃所分配的荷載加大10%o

（二）橫梁設計

1.合理規定橫梁截面最小厚度的要求。截面主要受力部份的最

小厚度由三個條件決定：板件的寬厚比b/t；鋁型材采用羅紋直接受

力連接時的局部厚度不小于螺釘直徑；鋁型材跨度不大于1.2m時，

最小2mm；跨度大于1.2m時，最小2.5mm。鋼型材最小壁厚2.5mmo

截面中不符合上述規定的部份，在截面設計時不予考慮。

2.提示橫梁應進行受彎和受剪設計「當橫梁采用開口截面時，

還應考慮薄壁桿件約束扭轉的影響，必要時應進行抗扭計算。

3.取銷了原規范對橫梁絕對撓度值的限值規定。原規定限值適

用于跨度不大的梁C目前幕墻形式多樣，梁的跨度變化很大，采用單

一數值限制有時會很不合理。由相對撓度加以控制符合結構設計的一

般習慣。所以本次修訂將鋁合金型材的撓度控制為跨度的1/180；鋼

型材控制為跨度的1/250o

（三）立柱設計

1.立柱截面最小厚度的控制原則與橫梁類似。板件寬厚比和鋁

型材羅紋連接局部厚度要求與橫梁相同。有差別的是規定鋁型材截面

開口部份最小壁厚為3mm,箱形部份最小壁厚為2.5mm；鋼型材最

小壁厚為3mm。

截面不符合上述要求的部份，進行截面設計時不予考慮。

2.根據工程的實踐經驗，并考慮到上、下柱連接處即使插芯加

長，也難以作為連續截面進行計算，所以用口型材的插芯長度按

250mm取用；開口型材可采用適當的型材或者鋼板連接。上、下柱

連接構造可單邊（上柱或者下柱）用螺栓或者焊縫固定，另一邊為滑

動配合。

3.立柱可以為拉彎構件，也有可能為壓彎構件。兩者均須進行

承載力計算，壓彎柱還須進行穩定性計算。規范第6.3.7條文中“軸

壓力”一詞“壓”字為誤加，應刪去，公式6.3.7同樣合用于拉彎柱

的計算。

4.橫梁與立柱連接可以有多種方式，所以條文中采用“可采用

螺栓連接”的表述，并不排除鋼橫梁與鋼立柱采用焊接或者其它連接

方式的可能性。

七、全玻幕墻設計

本章是新增加的。全玻幕墻包括整根玻璃肋、靠膠縫傳力的普通

全玻幕墻；也包括駁接玻璃肋，用支承裝置傳力的點支承全玻幕墻。

（一）普通規定

1.更合理地規定玻璃的最大支承高度。底部支承大玻璃的穩定、

平面外變形都與玻璃的厚度有關，原規范規定玻璃高度4.5m以上均

須吊掛過于籠統，不盡合理。本規范按其不同厚度規定了不同的最大

支承高度，比較合理。

2.全玻幕墻玻璃破裂的事例時有發生，多數情況下是玻璃被結

構或者裝修夾持，變形受限所致。因此強調玻璃與周圍的結構、裝修

和上、下槽口的空隙不小于8mm＞支承墊塊厚度不小于10mm,使

玻璃有足夠的變形、位移空間。

（二）面板

1.面板按支承情況分別按對邊簡支板或者多點支承板進行應力

和撓度計算，并考慮折減系數。

2.面板在風荷載標準值作用下，撓度可按其跨度（點支承時為

點支承沿長邊間距）的1/60控制。

（三）玻璃肋

1.玻璃肋是全玻幕墻的主要支承結構，如果采用單片鋼化玻璃，

一旦自爆，難以及時采取搶救措施，全玻幕墻會有崩塌的危（wei）

險。有些工程已發生過類似的險情。因此，用膠縫傳力的全玻幕墻

寧愿用浮法玻璃肋，也不采用單片鋼化玻璃肋。

2.點支承全玻幕墻的駁接玻璃肋在連接處會產生高的應力，應

采用夾層鋼化玻璃，駁接接頭應能承受玻璃肋作為偏心受拉（受壓）

構件所產生的內力。連接鋼夾板厚度不應小于6mm,螺栓直徑不應

小于8mmo

3.玻璃肋高度大于8m時，應考慮玻璃肋的整體穩定問題；高

度大于12m時，應采取措施對玻璃肋支撐或者拉結，防止側向失穩。

4.玻璃肋在風荷載標準作用下，撓度不宜大于跨度的1/200o公

式733-2中，系數5/16應改為5/640

八、點支承玻璃幕墻設計

原規范不包含對于點支承幕墻的規定。近幾年來，點支承幕墻廣

泛應用，技術水平殂速提高，本規范新增加了點支承玻璃幕墻結構設

計一章。

（一）玻璃面板

1.點支承面板在支承點附近產生高的集中應力，應采用強度較

高的鋼化玻璃及其制成品。

2.采用支承鋼爪時，玻璃要打孔，沉頭式支承開錐形孔，由孔

壁承力，玻璃應有較大的厚度，所以厚度不應小于8mm；浮頭式支

承由玻璃大面受力，可采用6mm玻璃。

3.點支承玻璃之間的空隙不應小于10mm,普通情況下應采用

耐候膠嵌縫，無須密封的裝飾性點支承玻璃之間可不用嵌縫。

4.點支承玻璃按多點支承受彎板計算應力和撓度，規范給出了

四點支承板的計算用表。計算可考慮折減系數。

5.點支承玻璃在風荷載標準值作用下撓度不宜大于點支承之間

的長邊間距的1/60。

（二）點支承裝置

1.點支承裝置應符合相關國家標準要求。支承裝置要能適應玻

璃變形的要求（例如支承鋼爪設置球被、支承夾板加墊層等）。夾板

式支承應設置托板支承玻璃的自重。

2.支承裝置只用于支承幕墻玻璃的荷載，不應兼作其它的用途

（如懸掛其它重物等）。

（三）支承結構

1.用于點支承玻璃幕墻的支承結構，除少量采用接駁玻璃肋外，

大量采用各種形式的鋼結構。支承鋼結構可以采用剛性結構（如單根

構件、梁系、桁架、網架、網殼等），柔性結構（張拉索桿體系、索

網等）以及剛柔混合結構。

2.支承鋼結構單獨承受玻璃面板傳來的荷載和作用，不考慮面

板玻璃與支承鋼結構的共同工作。

3.普通情況下支承鋼結構宜采用有限元方法進行結構分析，柔

性結構體系宜考慮結構的幾何非線性。簡單的支承結構允許采用手算

方法。

4.支承鋼結構按《鋼結構設計規范》GB50017進行設計。

5.支承鋼結構必須保持結構體系的穩定性，張拉索桿體系還應

在正反兩個方向都形成可以承受風荷載的穩定結構體系。單根構件應

符合長細比的要求，受壓構件的無支承長度應滿足人不大于150、受

拉構件應滿足X不大于250的要求。

6.拉桿和拉索應施加預拉力，預拉力要能使得在各種可能的荷

載和作用下，拉桿與拉索能保持一定的拉力，不應浮現壓力。

九、小結

綜上所述，《玻璃幕墻工程技術規范》(JGJ102-2003)對102-96

進行了大幅度的修訂，它總結了近年來我國玻璃幕墻工程設計與施工

經驗，反映了技術水平的迅速提高，它為今后一段時期我國幕墻工程

提供更充分的技術依據，進一步促進幕墻工程技術的發展。

［摘要］《金屬與石材幕墻工程技術規范》對石材幕墻設計發揮了極大

的作用，本文從技術角度出發，對其及相關的幾本規范進行了研究分

析，提出了在設計方面存在著的一些差異，供石材行業技術人員參考。

《金屬與石材幕墻工程技術規范》(JGJ133-2001)對石材幕墻

的設計、加工制作、安裝施工及驗收做出了具體的規定，自2001年

6月1日起施行，發揮了應有的作用。但隨著石材幕墻的新材料、新

工藝、新技術和新體系不斷應用，幕墻設計、施工經驗和科研成果有

了很大的積累，JGJ133規范中的一些條文則需要重新思量。特殊是

近幾年國家、行業頒布了一系列的新規范，例如《建造結構荷載規范》

GB50009-2001(2022年版)、《鋼結構設計規范》GB50017-2003,《建

筑抗震設計規范》GB50011-2001,《建造裝飾裝修工程質量驗收規范》

GB50210--2001,《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003等。

這些規范與《金屬與石材幕墻工程技術規范》在設計方面存在著一些

差異，本文就這些問題提出相應的討論。

一、風荷載作用

《金屬與石材幕墻工程技術規范》JGJ133-2001中，作用于幕

墻上的風荷載標準值按下式計算：Wk二BgzMNzW。

計算式中的計算參數（陣風系數Bgz、風荷載體型系數M、風壓

高度變化系數阻等）取值與其它規范存在著不同。

1陣風系數PgZo

陣風系數是瞬時風壓峰值與基本風壓的比值，取決于場地粗糙度

類別和建造物高度。

JGJ133規定陣風系數（3gz取2.25;而《建造結構荷載規范》

GB50009規定：計算圍護結構風荷載時的陣風系數按下表確定：

陣風系數39r

離地面高度地面粗橫度類別

（）

mABCD

_51.前1X82303.21

____151.601.721992.54

如1541641.832.21

60.1.491%169194

100I461.601.78

200142144L501.60

可見，幕墻離地面高度超過30m時按JGJ133取值是偏大的，按

GB50009取值較為準確。

2風荷載體型系數M

風荷載體型系數是指風荷載作用在幕墻表面上所引起的實際壓

力（或者吸力）與來流風的速度壓的比值。

GJ133規定豎直幕墻外表面的按±1.5采用。

GB50009-2001(2022年版)規定驗算圍護構件及其連接的翎度

時，按下列規定采用(局部體型系數)m：外表面負壓區對墻面取

T.0；對墻角區取T.8;對屋面局部部位(周邊和屋面坡度大于10。的

屋脊部位)取-2.2;對檐口、雨蓬、遮陽板等突出構件取-2.0。內表面

對封閉式建造物取-0.2或者0.2。

上述的局部體型系數是合用于圍護構件的從屬面積小于或

者等于1m2的情況.當圍護構件的從屬而積大于或者等于10n2時,

局部風壓體型系數可乘以折減系數0.8,當構件的從屬面積小于

10m2而大于52時，局部風壓體型系數林?？砂疵娣e的對數線性插

值。于是，體型系數M最大值對照JGJ133略有不同：

墻面區風荷載體型系數M=(-1.0)+(-0.2)-1.2

墻角區風荷載體型系數M=(-1.8)+(-0.2)=-2.0

3風壓高度變化系數的

JGJ133規定風壓高度變化系數按國家標準《建造結構荷載規范》

GBJ9采用;而《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102提出應按GB50009規

定采用。GB.T9-87與GB50009—2001(2022年版)的區別在于地

區粗糙度類別的劃分，增加了有密集建造群且有大量高層建造的大城

市市區類別D類：

類別GBJ9GBSOOM

A類Z*1.379（?）川Zal.379（需）M

B類Z=1000（6）°”Z-1.000（E）°，

44

C類2=0.713（等）…Z=0.616（等）°

D類無此類別ZHI.3I8（7）.

GB50009將過去的三類改成A,B,C,D四類，是考慮了我國

建設事業蓬勃發展、大城市中心地區房屋的高度和密度日益增大等原

因。

4基本風壓W。

JGJ133采用了GBJ9的規定，基本風壓值是30年一遇，10分鐘

平均風壓值。

《玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102采用的是基本風壓取重現期

為50年的最大風速，作為當地的基本風速，再按貝努利公式確定基

本風壓，在標準上與國外大部份國家取得一致。

5風荷載作用最小值

JGJ133和JGJ102均規定:作用于幕墻上的風荷載標準值不應小

于1.0kN/m2oGB50009計算外圍護結構時，無此規定。

6風荷載作用對照實例

取一個北京市區中心的建造高度為80m的民用建造石材幕墻工

程，按不同規范進行計算對照:按JGJ133計算，風荷載標準值：

Wk=2.25X1.5x0.713X(80/10}0.4X450=2487.78N/m2o

按JGJ102和GB50009計算，風荷載標準值(最大值)：

墻面區

Wk=l.85X1.2X0.318X(80/10)0.6X450=1106.23N/m2o

墻面區

Wk=l.85X2.0X0.318X(80/10)0.6X450=1843.72N/m2。

兩種計算方法比較，分別降低到按JGJ133計算結果的44.5%和

74.l%o

二、地震作用

垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值:

式中，amax為水平地震影響系數最大值，在JGJ133和JGJ102

中取值不同：

地震設防費度6度7度8度

o2nm叫

設計E本堆震加速度值0叫O.IOg01%B

JGJI33-20010.040(M0.16

JGH02_20030.040.080.120.160.24

JGJ102對設計基本地震加速度值的取值與《建造抗震設計規范》

GB50011是一致的。

此外，式中BE為地震動力放大系數，JGJ133取5.0,與JGJ102

一2003取值一致。而《建造抗震設計規范》GBS0011對非結構構件

的水平地震作用標準值為：

=1.4x0.9x2.0x2.0xa.xC

=5.04-xa*5.0xa_x

A

可見，JGJ133規定的BE與GBS0011取值5.0是一致的。

三、規范的合用范圍

JGJ133合用于建造高度不大于100m、設防烈度不大于8度的民

用建造石材幕墻工程。