..********工程位于--------------------,總用地面積為----平方米,總建部分為二層商業〔局部三層〕,地下一、二層部分為車庫,部分為儲藏室,其中住宅部分地下二層為人員隱蔽所,車庫為小型汽車停車庫8、《建筑施工安全檢查標準》<JGJ59-99>.落地式雙排腳手架,5層開始采用普通型鋼懸挑式外架,每步懸挑層數為七層,11部分在回填后重新搭設落地式雙排腳手架.挑架做為主體結構施工階段主要的操作腳手架和防護用腳手架,其與落地式腳手架相比,具有材料用量少,搭設量小的優點,并且構架簡單、受力明確、周轉快捷、搭拆方便、安全可靠、經濟實用.本工程外腳手架采用扣件式鋼管腳手架..使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或裂紋的鋼管.扣件.緊時接觸良好,保證扣件與鋼管間的摩擦力.工不合格的扣件.紋等缺陷的板材.家標準或行業標準的規定,以確保施工的正常使用和安全可靠性..符合要求的才能使用.應符合設計要求.樓板中固定挑梁的錨固預位置應正確,材質和規格應符合設計要求,并符合錨固要求.織對進場材料的質量和數量驗收合格后方可用于施工.平鋼梁七層一挑.埋時,如遇暗柱等節點,可將預埋位置適當調整,以滿足要求..鋼筋錨固.工字鋼預埋三個,即前面單個,后面兩個.拐角工字鋼交叉處,上下錯開布置.在結構墻體<柱>上.在主體結構施工時,按照拉接節點設置位置對應腳手架立桿位置在剪力墻上預埋Φ75PVC套管,采用穿墻鋼管和腳手架連接；如拉接節點設置位置對應腳手架立桿位置處無剪力墻,則在梁上預埋Φ48鋼管,錨入梁中350mm,采用鋼管和腳手架連接,見下圖.為下斜,不容許向上翹起.三跨設置.腳手架安全計算見附錄一、附錄二..鋼墊板,在第三層用鋼絲繩〔連墻件〕卸荷,其余搭設方法和技術要求同地下室腳手架.綁扎.腳手桿件不得鋼木混搭.格和質量不合格的桿配件.3、腳手架的搭設作業,必須在統一指揮下,嚴格按照規定程序進行.4、周邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈桿件和整架的顯著變形.時固定.工人必須戴安全帽和佩掛安全帶.不得單人進行裝設較重桿配件和其它主管人員解決..立桿的距離不大于縱距的三分之一.壓情況.對接扣件的開口方向應當向上或向內設置.于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除.拆除作業應按確定的程序進行拆除.大橫桿-小橫桿-立桿-懸挑梁.在拆除過程中,凡松開連接的桿、配件應與時拆除同時做好配合協調工作,禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業.從墻體外側由塔吊配合拆除..上.上.同跨內,相鄰接頭水平距離不應小于500mm,并應避免設在縱向水平桿的跨中.端鋪一層腳手板.同時操作層下掛水平大眼網兜.件扣緊.〔4〕剪刀撐斜桿與地面夾角為45°~60°之間,每根斜桿至少要連系3根.加2～4個扣結點.剪刀撐采取搭接方式,搭接長度不小于接.應增設一個安全扣件.將安全網固定在腳手架外立桿里側.密目和阻燃型安全網必須符合GB5725~在縱向應成一條線.水平桿后,應立即設置連墻件.外角柱固定.墻件搭設完后方可拆除臨時設施..角的腳手板,應與橫向水平桿可靠連接,以防止滑動.拆欄桿,腳手板,剪刀撐,而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等.先告知對方以防墜落.全帽、系好安全帶.2、操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載.查鋼管、扣件、腳手板與安全網的使用情況,遇有問題與時解決.大色差,安全網掛設必須緊湊,表面繃緊..須持證上崗.人員拋扔鋼管或扣件.4、五級風以上〔含五級〕時停止搭拆腳手架施.以下的規定值或施工設計值：施工荷載<作業層上人員、器具、材料的重量>的或倒退拉車..上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度.彌補措施,并在作業完畢后,與時予以恢復.通知所有架上人員撤離.上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾.施..風荷載高度變化系數μz,計算連墻件強度時取1.696,計算立桿穩定性時取1,懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼,其中建筑物外懸挑段長度1.4m,建筑物內錨二、小橫桿的計算.小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面.變形.計算公式如下:EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up0(M),qmax)ν三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面..配的彎矩和.集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:ν.按規X表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,該工程實際的旋轉縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算<《建筑R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載的設計值:R=1.2×<0.035+0.054+0.22>+1.4×1R<8.00kN,單扣件抗滑承載五、腳手架立桿荷載的計算<3>欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹夾.六、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法.在腳手架全高X圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的置；以卸荷吊點分段計算.aPTG其中T鋼絲繩軸向拉力,G鋼絲繩水平分力..K--鋼絲繩使用安全系數.七、立桿的穩定性計算經計算得到,風荷載標準值為:風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為:.計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規X》八、連墻件的計算.連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝1.696,μs＝1.243,ω0=Nf=φ·A·[f]連墻件采用雙扣件與墻體連接.九、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算.懸臂部分受腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點.本方案中,腳手架排距為900mm,內排腳手架距離墻體400mm,支拉斜桿的支.水平鋼梁自重荷載q=1.2×26.1×0.0001×十、懸挑梁的整體穩定性計算由于φb大于0.6,根據《鋼結構設計規X》<GB50017-2003>附表B,得到φb值水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算RAH=ΣRUicosθi.各支點的支撐力RCi=RUisinθi十二、拉繩的強度計算選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1400取0.85、0.82和0.8.α=0.85；K--鋼絲繩使用安全系數.K＝6.經計算,選此型號鋼絲繩能夠滿足要求.實際拉環選用直徑D=8mm的HPB235的鋼筋制作即可.十三、錨固段與樓板連接的計算.h--樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度,經過計螺栓的軸向拉力N=0.057kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=81.687kN,滿b--樓板內的螺栓錨板邊長,b=5×經過計算得到公式右邊等于139.47kN,大于錨固力N=3.15kN,樓板混凝.風荷載高度變化系數μz,計算連墻件強度時取1.696,計算立桿穩定性時取1,懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼,其中建筑物外懸挑段長度2.3m,建筑物內錨.二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面.變形.荷載的計算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.計算公式如下:ν三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面.配的彎矩和..集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:ν按規X表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,該工程實際的旋轉縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算<《建筑.R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載的設計值:R=1.2×<0.023+0.058+0.158>+1.4×R<8.00kN,單扣件抗滑承載五、腳手架立桿荷載的計算<3>欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹夾六、鋼絲繩卸荷計算.鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法.在腳手架全高X圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的置；以卸荷吊點分段計算.aPTG其中T鋼絲繩軸向拉力,G鋼絲繩水平分力.K--鋼絲繩使用安全系數..七、立桿的穩定性計算經計算得到,風荷載標準值為:風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為:.計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規X》八、連墻件的計算連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝1.696,μs＝1.243,ω0=.Nf=φ·A·[f]連墻件采用雙扣件與墻體連接.九、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算.懸臂部分受腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點.本方案中,腳手架排距為600mm,內排腳手架距離墻體1600mm,支拉斜桿的支水平鋼梁自重荷載q=1.2×26.1×0.0001×.十、懸挑梁的整體穩定性計算由于φb大于0.6,根據《鋼結構設計規X》<GB50017-2003>附表B,得到φb值水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算RAH=ΣRUicosθi各支點的支撐力RCi=RUisinθi十二、拉繩的強度計算鋼絲拉繩<斜拉桿>的軸力RU均取最大值進行計算,為.選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1400