基坑專項施工方案第一節

工程概況東莞市瑞海機械設備有限公司船用配套設備生產項目廠房、辦公樓位于麻涌鎮漳澎村新沙工業園，其中廠房建筑面積：6904。088m2，框架結構，地下1層，地上2層，建筑高度:12m，辦公樓建筑面積：906。579m2，框架結構，地上3層，建筑高度：16。5m。基坑開挖深度為2。3米，采用放坡進行開挖，局部1-2/A-C軸開挖深度為4。8m,開挖至槽底的土質大部分為淤泥，因此該部位決定采用鋼板樁進行支護,已達到止水擋土的目的.第二節

編制依據1、東莞市瑞海機械設備有限公司船用配套設備生產項目廠房、辦公樓設計圖紙；2、東莞市瑞海機械設備有限公司船用配套設備生產項目廠房、辦公樓《巖土工程勘察報告》；3、《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》（GB50202—2002)；4、《建筑基坑支護技術規程》JGJ120-2012第三節工程地質條件根據地形勘察報告，該場地范圍內地層自上而下分為：素填土、粘土層、粘土層、粉質粘土層、粉土層、粉質粘土層、粉質粘土層、粘土層、粉質粘土層.一、素填土：層厚約1.20～1.80M；二、淤泥：層厚約4。7~6.4M；三、粉質粘土：層厚約1.5～11M；第四節基坑排水、降水方法一、土方開挖過程中，當開挖底面標高低于地下水位的基坑(或溝槽）時,由于土的含水層被切斷,地下水會不斷滲入坑內.地下水的存在，非但土方開挖困難，費工費時，邊坡易于塌方,而且會導致地基被水浸泡,擾動地基土，造成工程竣工后建筑物的不均勻沉降，使建筑物開裂或破壞。因此，基坑槽開挖施工中，應根據工程地質和地下水文情況,采取有效地降低地下水位措施，使基坑開挖和施工達到無水狀態,以保證工程質量和工程的順利進行.二、基坑、溝槽開挖時設置排水溝用來降低地下水位.三、基坑排水采用真空動力水泵抽取基坑水.第五節基坑支護體系的選型1、本基坑,懸臂的擋墻在強度和變形方面不能滿足要求，因此使用打鋼板樁的形式支護，防止塌方。第六節

鋼板樁支護設計思路及要點

根據本工程場地地質情況特點，本工程鋼板樁主要作用是為了隔絕—1。70m~—7。1M淤泥及砂層地下水流入基坑，同時支護邊坡防止流砂涌動,起到支護邊坡的作用.設計要點如下:一、采用工字型鋼板樁,型號：I50b，鋼材強度:Q235B,樁長9m,采用一順一丁的布置方法；二、鋼板樁穿過淤泥層，進入粉質粘土層;第七節

施工組織計劃本工程采用項目經理負責制管理,由項目經理全權負責本項目的機械、材料和勞動力的組織及施工，項目管理架構如下:項目部經理湯達中項目技術負責人李云峰安全部項目部經理湯達中項目技術負責人李云峰安全部質量部工程部機械名稱型號數量功率使用部位液壓振動錘MIL—20001臺安裝于挖掘機上打鋼板樁履帶式單斗挖掘機W—10011臺1M3吊液壓振動錘汽車式起重機1臺30t用于撥鋼板樁震動拔樁機1臺45KW撥鋼板樁履帶式單斗挖掘機W—10011臺1M3挖槽、配合樁機作業及修路氣割機1套切割鋼板樁全站儀1臺測量放線第九節

鋼板樁施工一、材料選擇。采用工字型鋼板樁，型號：I50b型。二、鋼板樁檢驗。由于本工程為鋼板樁用于基坑的臨時支護和止水,故不需進行材質檢驗而只對其做外觀檢驗，以便對不符合形狀要求的鋼板樁進行矯正，以減少打樁過程中的困難。外觀檢驗包括表面缺陷、長度、寬度、厚度、端頭矩形比、平直度和鎖口形狀等內容.檢查中要注意：①、對打入鋼板樁有影響的焊接件應予以割除；②、有割孔、斷面缺損的應予以補強；③、若鋼板樁有嚴重銹蝕,應測量其實際斷面厚度,以便決定在計算中是否需要折減。原則上要對全部鋼板樁進行外觀檢查，對不符合要求的鋼板樁需進行矯正.三、鋼板樁吊運及堆放裝卸鋼板樁宜采用兩點吊。吊運時，每次起吊的鋼板樁根數不宜過多,并應注意保護鎖口免受損傷。吊運方式有成捆起吊和單捆起吊、鋼筋捆扎、專人指揮。鋼板樁堆放的順序、位置、方向和平面布置應考慮到以后的施工方便,并按型號、規格、長度施工部位分別堆放，堆放的高度不宜超過2M.四、施工工藝流程基線確定--定樁位--鋼板樁施打-—圍檁、拉桿、角撐——土建施工——拔樁五、操做方法⑴、基線確定:測量人員在基坑邊上定出軸線，留出以后施工需要的工作面1。3m,確定鋼板樁施工位置。⑵、定樁位.按順序標明鋼板樁的具體樁位，灑灰線標明。⑶、鋼板樁施打.采用單獨打入法,即吊升第一支鋼板樁，準確對準樁位，振動打入土中，使樁端透過淤泥層進入不透水的強（中)粘土層。吊第二支鋼板樁，卡好企口,振動打入土中，如此重復操作，直至基坑鋼板樁帷幕完成。鋼板樁施打時，由于鋼板樁制作本身的誤差、打樁時的偏差、施工條件的限制，使帷幕的實際長度無法保證按鋼板樁標準寬度的整數倍，故此鋼板樁帷幕最終封閉合攏有相當難度。調整的辦法，一般有采用異形鋼板樁來閉合或通過調整帷幕軸線用標準樁實現閉合。由于本工程鋼板樁墻精度要求不高,故采用后一方法來實現轉角的閉合。如出現部分鋼板樁長度不足,可采用焊接接長,一般用魚尾板焊接法。接長時避免相鄰兩樁接頭在同一深度，接頭位置應錯開1M以上，且宜間隔放置打樁。⑷、圍檁、拉桿、角撐為加強鋼板樁墻的整體剛度,沿鋼板樁墻全長設置圍檁,圍檁用槽鋼或角鋼組成，通過拉桿固定于原已打好的鋼管錨桿上，拉桿由兩根Φ25鋼筋組成，焊接于鋼管錨桿上。為穩妥起見，在鋼板樁墻四個轉角上另用槽鋼或角鋼做角撐。⑸、鋼板樁拔除。土建工程完畢后即進行鋼板樁的拔除.由于基坑較小，但考慮到周邊位置影響，無法太靠近基坑操作,故須采用較大型的吊車與振動錘配合來進行鋼板樁的拔除，即利用振動錘產生的強迫振動擾動土質，破壞鋼板樁周圍土的粘聚力以克服拔樁阻力，依靠附加起吊車的作用將樁拔除。鋼板樁拔除后留下的樁孔，必須即時做回填處理，回填一般用擠密法或填入法，所用材料為中砂.第十節

基坑監測措施1、基準網的建立

為了科學地預測基坑支護的穩定和周邊環境的變化,及時預報和提供準確可靠的變形數據,因此建立基坑支護施工變形與沉降觀測網，定期進行變形沉降觀測.

2、基坑支護變形觀測

（1）基坑支護水平位移觀測

在基坑邊坡頂上布置基線（每基坑邊一條）,同時又作為沉降觀測點.

第十一節

質量保證措施1、嚴格遵守和執行有關的施工質量規范.2、根據ISO9001標準要求,推行全面質量管理,建立質量保證體系,提高全員質量意識，確保質量管理慣徹整個施工過程.堅持質量自檢、互檢、交接檢“三檢”制。3、實行質量管理項目部負責制，配置專職質檢員，具體負責質量管理工作。嚴格按項目部管理體系進行施工管理。4、鋼板樁施打前必須進行選材，對有變形的進行矯正。5、鋼板樁統一為工字型鋼,施工時,每支之間必須扣好企口,防止漏水.6、樁端必須進入不透水面.第十二節

安全施工措施1、基坑頂周邊設置連續封閉的安全護欄，防止人員墜落。2、開挖前,先進行圍檁施工,做好支撐后才能開挖至設計深度.3、為切實保證施工人員安全，樹立“安全第一，預防為主"的思想,根據國家建設部頒發的安全檢查評分標準制訂具體措施。4、建立安全保證體系，除企業已有的機構外，工地設立安全管理機構，工程項目設立安全小組、班組設安全員，形成一個健全的安全保證體系，工地的安全管理機構負責工地日常的安全工作，定期組織安全檢查,對不符合要求的要及時發出整改通知，指導工程項目部和班組安全員的工作,對違章作業者進行批評教育和處罰。5、優化安全技術組織措施,包括以改善施工勞動條件，防止傷亡事故和職業病為目的的一切技術措施，如積極改進施工工藝和操作方法，改善勞動條件，減輕勞動強度，消除危險因素，機械設備應設有安全裝置.6、機械操作人員必須持證上崗，各種作業人員應配帶相應的安全防護用具及勞保用品,嚴禁操作人員違章作業，管理人員違章指揮。7、施工中所有機械、電器設備必須達到國家安全防護標準，自制設備、設施應通過安全檢驗，一切設備應經過工前性能檢驗合格后方可使用，并由專人負責，嚴格執行交接班制度，并按規定定期檢查保養。8、凡進入現場的一切人員，均要戴安全帽，正確使用“三寶”。要配合公司安全月檢工作，工程項目部要實行周檢，項目點要日檢，施工中應抽檢,及時消除安全隱患。9、嚴格執行各項安全操作規程,施工前要進行安全交底，每月定期進行安全教育，加強工人的安全意識教育。10、在主要入口處掛醒目的安全防火宣傳語牌.11、現場施工用高低壓設備及線路,嚴禁電線隨地走，所有電掣應有門、有鎖，有危險標志。嚴格執行《施工現場臨時用電安全技術規范》的規定，現場采用“三相五線"制供電,執行“一機一閘一漏電保護開關"制度。所有電器設備及金屬構架均應按規定設置可靠的接零及接地保護,施工現場所有用電設備，必須按規定設置漏電保護裝置,要定期檢查,發現問題及時處理.12、加強安全教育和監督，堅持經常性的安全交底制度,提高施工人員的安全生產意識,及時消除事故隱患。13、在施工過程中，對地面沉降、支護位要定期觀察測試，加強對支護的監控.14、所有施工人員均應掌握安全用電基本知識和設備性能,用電人員各自保護好自用設備的負荷、地線和開關箱，發現問題及時找電工解決，嚴禁非專業電氣操作人員亂動電器設備。15、配電系統分級配電,本電箱、開關箱外觀必須完整、牢固,防雨防塵.16、多機作業用電必須分閘，嚴禁一閘多機和一閘多用，施工現場電纜、電線必須按規定架設,嚴禁拖地和亂拉亂搭.17、各種機械要有專人負責維修、保養,并經常對機械運行的關鍵部位進行檢查。18、使用機械時,操作員要密切注意機上的儀器、儀表、指針是否超出安全范圍，機體是否有異常振動及發出異響，出現問題應進行停電關機處理,不得擅離職守，隱瞞不報。19、設備基礎必須平穩、牢固,基本的錨固、支撐措施必須齊全，不得使用臨時支撐,高大機械在多風季節前設纜風繩.第十三節

文明施工措施1、為避免施工現場的混亂現象,現場文明施工劃區域派專人負責，落實崗位責任制，搞好環境衛生工作.2、施工現場必須按施工平面圖進行布置,不能隨意改變。3、工地現場入口設置現場標志牌，明確各區域負責范圍，不定期檢查和督促.4、現場材料進場道路保持暢通無阻，排水暢通，無積水，場地整潔、材料堆放整齊，無施工垃圾。第十四節鋼板樁支護穩定性計算書計算依據:1、《建筑基坑支護技術規程》JGJ120—20122、《建筑施工計算手冊》江正榮編著3、《實用土木工程手冊》第三版楊文淵編著4、《施工現場設施安全設計計算手冊》謝建民編著5、《土力學與地基基礎》一、參數信息重要性系數：0.90；開挖深度度h：4。80m；基坑外側水位深度hwa：1m;基坑內側水位深度hwp：0。50m；樁嵌入土深度hd：3。21m;基坑邊緣外荷載形式：無荷載懸臂板樁材料：50b號工字鋼;彈性模量E：206000N/mm2;強度設計值［fm］：205N/mm2；樁間距bs：0.50m；截面抵抗矩Wx:1940cm3;截面慣性矩Ix:48560。00cm4;基坑土層參數:序號土名稱土厚度坑壁土的重度內摩擦角內聚力浮容重（m）(kN/m3）（°)(kPa）（kN/m3）1填土1.6119。52315202淤泥6。41718015二、土壓力計算HYPERLINK”D:\\PINMING\\CSC2013\\OutPut\\懸臂式板樁荷載示意圖。dwg"懸臂式板樁荷載示意圖1、水平荷載(1）、主動土壓力系數：Ka1=tan2（45°-φ1/2）=tan2(45-23/2)=0。44；Ka2=tan2(45°—φ2/2)=tan2(45-23/2）=0。44；Ka3=tan2(45°—φ3/2）=tan2(45—18/2）=0。53；（2）、土壓力、地下水以及地面附加荷載產生的水平荷載：第1層土：0～1米；σa1上=P1Ka1-2C1Ka10。5=0×0。44—2×15×0.440。5=-19.86kN/m；σa1下=（γ1h1+P1）Ka1—2C1Ka10.5=[19.5×1+0］×0.44—2×15×0。440.5=—11.31kN/m；第2層土:1～1。61米；H2’=∑γihi/γ2=19.5/20=0。98；σa2上=[γ2H2’+P1］Ka2—2C2Ka20.5=［20×0.98+0]×0.44-2×15×0.440。5=—11。31kN/m2；σa2下=［γ2H2’+P1]Ka2-2C2Ka20.5+γ2h2Ka2+γwh2=［20×0。98+0］×0。44-2×15×0.440。5+20×0。61×0。44+10×0.61=0。13kN/m2；第3層土：1。61～8.01米；H3’=∑γihi/γ3=31。7/15=2。11;σa3上=［γ3H3’+P1］Ka3—2C3Ka30。5+γwh3=[15×2.11+0]×0。53-2×0×0。530.5+10×0。61=27。66kN/m2;σa3下=［γ3H3’+P1］Ka3-2C3Ka30。5+γ3h3Ka3+γwh3=[15×2.11+0]×0。53-2×0×0。530。5+15×6.4×0。53+10×7。01=137.51kN/m2；（3)、水平荷載：Z0=(σa2下×h2）/（σa2上+σa2下）=（0。13×0.61)/(11.31+0。13)=0。01m;第1層土：Ea1=0kN/m；第2層土：Ea2=0。5×Z0×σa2下=0.5×0.01×0.13=0kN/m；作用位置：ha2=Z0/3+∑hi=0.01/3+6。4=6.4m；第3層土:Ea3=h3×(σa3上+σa3下）/2=6.4×（27.66+137。51)/2=528.55kN/m；作用位置:ha3=h3(2σa3上+σa3下）/（3σa3上+3σa3下）+∑hi=6。4×（2×27。66+137。51）/（3×27.66+3×137。51）+0=2。49m；土壓力合力：Ea=ΣEai=0+528。55=528。55kN/m；合力作用點：ha=Σ（haiEai）/Ea=(0×6.4+528。55×2.49）/528.55=2。49m;2、水平抗力計算(1）、被動土壓力系數：Kp1=tan2(45°+φ1/2）=tan2（45+18/2）=1。89；Kp2=tan2（45°+φ2/2)=tan2(45+18/2）=1。89；Kp3=tan2（45°+φ3/2)=tan2（45+18/2）=1。89；（2)、土壓力、地下水產生的水平荷載：第1層土：4.8～7。99米；σp1上=2C1Kp10。5=2×0×1。890。5=0kN/m；σp1下=γ1h1Kp1+2C1Kp10。5=17×3。19×1。89+2×0×1.890。5=102.73kN/m;第2層土：7。99～8。49米；H2’=∑γihi/γ2=47。85/15=3。19；σp2上=[γ2H2’］Kp2+2C2Kp20.5+γwh2=［15×3.19］×1。89+2×0×1。890。5+10×2.69=117.55kN/m；σp2下=[γ2H2’]Kp2+2C2Kp20.5+γ'h2Kp2+γwh2=[15×3.19]×1。89+2×0×1。890。5+15×0.5×1.89+10×3。19=136。76kN/m；第3層土:8。49~11.2米；H3’=∑γihi/γ3=55。35/15=3.69；σp3上=γ3H3'Kp3+2C3Kp30。5+γwh3=15×3。69×1.89+2×0×1.890。5+10×3。19=136.76kN/m;σp3下=γ3H3'Kp3+2C3Kp30。5+γ’h3Kp3+γwh3=15×3.69×1。89+2×0×1。890.5+15×2。71×1。89+10×5。9=240。87kN/m；(3）、水平荷載：第1層土：Ep1=h1×（σp1上+σp1下）/2=3。19×(0+102。73)/2=163。86kN/m；作用位置:hp1=h1(2σp1上+σp1下）/(3σp1上+3σp1下)+∑hi=3。19×(2×0+102。73）/(3×0+3×102.73)+3.21=4.27m；第2層土：Ep2=h2×（σp2上+σp2下)/2=0.5×（117。55+136。76)/2=63.58kN/m;作用位置：hp2=h2（2σp2上+σp2下)/(3σp2上+3σp2下）+∑hi=0。5×（2×117.55+136。76）/（3×117。55+3×136.76)+2。71=2.95m；第3層土：Ep3=h3×(σp3上+σp3下)/2=2。71×(136。76+240.87)/2=511。68kN/m;作用位置：hp3=h3（2σp3上+σp3下)/(3σp