XXXX大學國家重點學科重點實驗大樓——階梯式報告廳高大模板專頂施工方案PAGE編制單位：****公司第153頁編制日期：2007年04月28日目錄11.編制依據22.工程概況23.施工部署44.模板工程主要施工方法105.模板技術質量控制措施156.安全技術措施207.文明施工措施218.梁模板扣件鋼管高支撐架計算書22KL31122KL32343L30864KL32485KL3211099.樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書13010.應急救援預案1431.編制依據1.1《混凝土結構工程施工及驗收規范》GB50204-20021.2《建筑施工手冊》縮印本（第四版）1.3《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20011.4《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80-911.5《混凝土結構設計規范》GB50010-20021.6《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)1.7《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)1.8模板、支撐計算采用《品茗施工資料制作與管理軟件》（杭州品茗科技有限公司）進行計算。2．工程概況************************工程為6層框架結構，建設地點位于**市**路，建筑面積為20239.1㎡，屬一類高層建筑。在一層平面有一園形的階梯式報告廳（軸），層高8.8m，實際高度8.8m～10.78m。整個屋面體系主要由1榀KL311（1）梁（截面450×1300mm）、1榀KL302（2）梁（截面450×850、1300mm）、1榀KL320（2）梁（截面450×1300mm）、1榀KL322（2）梁（截面450×1300mm）、4榀KL323（1）梁（截面450×1250mm）、2根L321（1）梁（截面450×1200mm）、1根L303（2）梁（截面450×1200mm）、1根L308（2）梁（截面450×1200mm）、1榀KL321（1）梁（截面450×850mm）、1榀KL306（2）梁（截面450×850mm）、1榀KL324（8）園形梁（截面450×1200mm）共15根主、次梁和混凝土樓板（板厚120mm）組成。設計采用現澆鋼筋混凝土結構，施工條件為商品混凝土，汽車泵送至樓面進行澆筑，塔吊作為輔助垂直運輸工具。詳見附圖13.施工部署3.1總體部署鑒于±0.000層模板已經支設，為確保其屋面支架基礎有足夠的承載力，在±0.000層樓面板混凝土強度達到設計強度后，拆除其支撐架，在地面上澆筑100厚C20混凝土墊層，且在強度達到一定強度后，方可在其上按附圖2相關尺寸搭設滿堂腳手架，并用調節件調節立桿高度，將梁板頂緊。架設立桿(采用Φ48×3.5鋼管，雙扣件連接)時應將立桿套上底座后支設在長度大于2米的槽鋼上，以保證立桿不因地基原因下沉。架設屋面支撐立桿(采用Φ48×3.5鋼管，立桿套上底座)時，其立桿縱距、橫距及水平桿步距均按照附圖2所注明的尺寸進行施工。優先保證KL311（1）、KL302（2）、KL320（2）、KL322（2）的支撐立桿位置；其次是4根KL323（1）的支撐立桿位置；再次是2根L321（1）、L303（2）、L308（1）的支撐立桿位置；最后是KL321（1）、KL306（2）及KL324（8）的支撐立桿位置，均以梁中心線為主軸（特別是L303），搭設的步距均為1500。設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。由于該報告廳為階梯式，當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定。每道縱向、橫向水平桿兩端均伸至柱邊（梁邊），并與該處的連墻件（采用Φ48×3.5鋼管制成柱箍或梁箍）牢固連接。設置縱向剪刀撐和水平剪刀撐（詳見附圖3、附圖4、附圖5），由底至頂（水平剪刀撐沿全平面）連續設置，以保證其支撐的穩定性。縱向剪刀撐斜桿搭接長度≥1000㎜，用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離≥100㎜。每個扣件的螺栓擰緊扭力矩控制在45N.m～60N.m。3.2施工過程3.2.1施工方案經相關部門審批后即成為施工的指導性文件，認真貫徹執行。由項目經理、技術負責人組織項目全體管理人員和施工班組長召開技術、安全交底會，認真學習方案的內容，了解施工程序，指出施工中的重點和難點，對容易發生質量隱患和安全事故的工序著重強調，聽取各班組的意見，對他們提出的疑問和困難給予解決，同時對他們提出的個別有益的經驗和建議加以采納，不斷完善施工方案。會后要求技術人員對各工種、各工序施工的全體操作人員書面交底。3.2.2鋼管架搭設由專業分包隊伍施工，對其資質、信譽等情況進行考核后簽訂分包合同，要求分包隊伍按照施工方案的內容要求認真編制具體的搭設方案報項目部批準。搭設支撐架的工人必須持證上崗，操作時必須畫出安全區，設警戒標志。材料進場時由質檢員和材料員驗收（桿件、扣件按品牌抽樣檢測合格），有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、損傷和裂紋的鋼管一一清除，采用的直角扣件、回轉扣件和對接扣件夾緊時鋼管開口處最小間隙不小于5mm，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。支架搭設前在地面彈好立桿位置的縱、橫墨斗線（詳見附圖2），詳見3.1總體部署。立桿接長必須采用對接連接，禁止搭接。對接應符合下列規定：立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500㎜；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。所有扣件上緊后逐一用扭力板手測定其扭力。每個扣件的螺栓擰緊扭力矩控制在45N.m～60N.m。在模板安裝前，按《高大模板支架安全要點檢查表》內容進行自檢查，自檢查通過后，通知有關各方進行高大模板支架驗收檢查，并注意保護好高大模板支架施工現場，防止人為破壞（立桿、扣件），影響施工安全。3.2.3進場的九夾板全部為新木料，因此材料驗收重點對擱柵、牽杠等方木料，凡腐爛、過度彎曲的木料一律不準使用。模板安裝時技術人員進行跟班檢查，對擱柵、牽杠的間距（除KL324在其垂直于梁底的鋼管上滿鋪方木外，其余所有梁底方木間距為100㎜，板底方木間距為300㎜）及位置檢查其與方案是否相符，測定模板的平整度和標高。大梁的起拱度為3‰，大梁側模留一面待鋼筋綁扎完后封模。模板安裝完各班組自檢、互檢合格后，由項目部組織驗收，存在個別隱患處需全部按要求整改完畢后報監理工程師驗收。4.模板工程主要施工方法4.1梁模板安裝順序及技術要點①梁模板支撐：采用Φ48×3.5鋼管，雙扣件連接，根據鋼管高支撐架設計計算要求，搭設滿堂支撐架（詳見本方案第4頁第3.1總體部署及附圖2）。KL323、KL324的縱、橫向水平桿，除與其兩邊立桿連接外，還與其他梁的縱向、橫向水平桿用旋轉扣件連接固定（至少兩個連接點）。②梁底模板：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。在鋼管支撐架的最上一道水平短鋼管上鋪設40×80mm方杉木（所有梁底支撐方杉木均平行于梁截面），其間距：100mm（除KL324在其4根垂直于梁截面的鋼管上滿鋪方木外），在楞木上鋪設18厚膠合面板，即可形成梁底模。模板接頭應放在木方楞中間。大梁的中部起拱為3③梁側模板：梁側模板制作高度應根據梁高及樓板模板碰旁或壓旁來確定。為了便于鋼筋的綁扎，可先裝一側模板，待梁鋼筋綁扎好、穿好對拉螺栓后再安裝另一側模板。所有梁側模主楞（外龍骨）為2根40㎜×80mm方杉木，合并使用，垂直于梁底、沿梁長度方向間距為300進行布置，梁側模次楞（內龍骨，40㎜×80mm方杉木）根數：梁高1300㎜為5根，梁高1200～1250㎜為4根，梁高850㎜為3根，沿側模高度方向均分布置。設置Φ12㎜穿梁螺栓，穿梁螺栓豎向根數為：梁高1200㎜以上為4根，第一根距梁底的距離為200㎜，第二根距梁底的距離為450㎜，第三根距梁底的距離為700㎜，第四根距梁底的距離為950㎜；梁高850㎜為2根，第一根距梁底的距離為200㎜，第二根距梁底的距離為500㎜；穿梁螺栓水平間距均為300㎜。待梁鋼筋綁扎好，驗收合格后方可安裝另一側模板，安裝時在兩模之間安裝φ12對拉螺栓并設有限位套管，模板須經垂直度和位置校正后進行加固。梁模板KL311KL323L308KL321KL3244.2板模板安裝（1）板模板制作：模板平面尺寸根據結構施工圖及模板翻樣圖在底層加工好后方可吊入施工部位，嚴禁現場切割，避免形成木屑掉入梁內無法清理。模板在制作時，對切割后的模板必須全部刨直，以保證板拼縫嚴密。（2）板模板安裝：在鋼管支撐架的最上一道水平短鋼管上鋪設40×80mm方杉木作為板底支撐，間距300mm，在其上鋪加工好的18厚膠合面板，模板的排布采用標準尺寸的整塊對稱排列，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，不足部分盡量留在中央和端部，鋸成所需尺寸和形狀補齊，模板接頭應放在木方楞中間。所有板模板安裝完畢后，接縫處須貼膠帶紙，防止漏漿，以確保混凝土板底表面施工完后平整、光滑。按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2％（3）板模板支撐：采用Φ48×3.5鋼管，雙扣件連接，根據鋼管高支撐架設計計算要求，搭設滿堂支撐架。詳見本方案第4頁第3.1總體部署及附圖2。由于層高較高，需采用增加剪刀撐的方法以達到支撐的穩定性（詳見附圖3、附圖4、附圖5）。模板安裝示意圖如下：4.3模板拆除4.3.1、4.4.5、模板技術質量控制措施5.1、進場模板質量標準（1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收查、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于（3）規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。5.2、模板安裝質量要求必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規范》（GB50204-2002）及相關規范要求。即"模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載"。（1）主控項目1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2）一般項目1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。2）對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10％，且不應少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定；檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。（3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1的規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4）模板垂直度控制1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（5）頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土柱上的500線，根據層高及板厚，沿柱周邊彈出頂板模板的底標高線。5.3、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。（4）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。5.4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油＝2:8。（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。6、安全技術措施6.1拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。6.2支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。6.3澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。發現問題及時組織處理。6.4使用電動工具（手電鉆、手電鋸、圓盤鋸）前檢查安全裝置是否完好，運轉是否正常，有無漏電保護，使用時嚴格按操作規程作業。6.5拆除模板時應經施工技術員同意，操作時應按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面拉倒。6.6電焊機上設防雨蓋，下設防潮墊，一、二次電源接頭處要有防護裝置，二次線使用接線柱，且長度不超過30m，一次電源采用橡膠套電纜或穿塑料軟管，長度不大于3m。6.7開關箱內部和頂部裝釘防火板，一機一閘，熔絲不得用其它金屬代替，且開關箱上編號，有專人負責。6.8進行交叉作業如支模、砌墻、粉刷等工種交叉作業時，不得在同一垂直方向上下同時操作，下層作業的位置，必須處于依上層高度確定的可能墜落范圍半徑之外，不符合條件的必須設置安全防護層。6.9特種作業人員必須持證上崗，上崗持證率達到100%。7.文明施工措施7.1嚴格遵守市有關環衛、市容管理的有關規定，加強現場用水、排污的管理，保證排水暢道，無積水，場地整潔無垃圾，搞好現場清潔衛生。7.2工人操作地點和周圍必須清潔整齊，做到干活腳下清，活完場地凈。7.3施工現場要有嚴格的成品保護措施制度，不準亂寫亂畫。7.4合理安排施工工序，嚴禁在中午和夜間進行產生噪音的建筑施工作業(中午12時至下午2時，晚上ll時至第二天早上7時)。由于施工不能中斷的技術原因和其它特殊情況，確需中午或夜間連續施工作業的，公司將向建設行政部門和環境部門申請，取得相應的施工許可征后方可施工。7.5在施工場地外因進行噪音監測，對于一些產生噪音的施工機械，應采取有效的措施，減少噪音，如切割金屬和鋸模板的場地均搭設工棚以屏蔽噪音。7.6注意夜間照明燈光的投射，在施工區內進行作業封閉，盡量降低光污染。8.梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3KL311參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.45；梁截面高度D(m):1.30混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.70；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：10.41；梁兩側立柱間距(m):0.90；承重架支設:無承重立桿，方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.70；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):31.2；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):4.03.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：100.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：300；次楞根數：5；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁螺栓豎向根數：4；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，250mm，250mm，250mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.300m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為65.833kN/m2、31.200kN/m2，取較小值31.200kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=30×1.8×1.8/6=16.2cm3；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.3×31.2×0.9=10.11kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q=q1+q2=10.109+0.756=10.865kN/m；計算跨度(內楞間距):l=295mm；面板的最大彎距M=0.1×10.865×2952=9.46×104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=9.46×104/1.62×104=5.836N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=5.836N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=31.2×0.3=9.36N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=295mm；E--面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×9.36×2954/(100×6000×1.46×105)=0.549mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=295/250=1.18mm；面板的最大撓度計算值ω=0.549mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.18mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度40mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40×802×1/6=42.67cm3；I=40×803×1/12=170.67cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內楞的最大彎距(N.mm)；W--內楞的凈截面抵抗矩；[f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2×31.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.295=10.68kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=300mm；內楞的最大彎距:M=0.1×10.68×300.002=9.62×104N.mm；最大支座力:R=1.1×10.684×0.3=3.526kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值σ=9.62×104/4.27×104=2.254N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=11N/mm2；內楞最大受彎應力計算值σ=2.254N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=11N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中E--面板材質的彈性模量：9000N/mm2；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=31.20×0.30=9.20N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=300mm；I--面板的截面慣性矩：I=3.41×106mm內楞的最大撓度計算值:ω=0.677×9.2×3004/(100×9000×3.41×106)=0.016mm；內楞的最大容許撓度值:[ω]=300/250=1.2mm；內楞的最大撓度計算值ω=0.016mm小于內楞的最大容許撓度值[ω]=1.2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力3.526kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度40mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40×802×2/6=85.33cm3；I=40×803×2/12=341.33cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M=0.811kN.m外楞最大計算跨度:l=250mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值:σ=8.11×105/8.53×104=9.503N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=11N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=9.503N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=11N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.86mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=250/250=1mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.86mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=1mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=31.2×0.3×0.355=3.323kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.323kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=450×18×18/6=2.43×104mmI=450×18×18×18/12=2.19×105mm1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=100.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.45×1.30×0.90=16.11kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.50×0.45×0.90=0.24kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.4×4.00×0.45×0.90=2.27kN/m；q=q1+q2+q3=16.11+0.24+2.27=18.62kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×18.622×0.12=0.019kN.m；σ=0.019×106/2.43×104=0.766N/mm2；梁底模面板計算應力σ=0.766N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×1.300+0.50）×0.45=15.14KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=100.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=100.00/250=0.400mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×15.142×1004/(100×6000×2.19×105)=0.008mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.008mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=100/250=0.4mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計算計算簡圖如下：1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.3×0.1=3.315kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.5×0.1×(2×1.3+0.45)/0.45=0.339kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+4)×0.1=0.65kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值q=1.2×3.315+1.2×0.339=4.385kN/m；活荷載設計值P=1.4×0.650=0.910kN/m；荷載設計值q=4.385+0.910=5.295kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×8×8/6=4.27×101cmI=4×8×4×8/12=1.71×102cm3.支撐方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式如下:其中a=(0.900-0.450)/2=0.225m；c=0.450m；跨中最大彎距M=0.125×5.295×0.450×0.450+0.5×5.295×0.450×0.225=0.402kN.m；方木最大應力計算值σ=402063.750/4.27×104=9.423N/mm2；方木抗彎強度設計值[f]=11.000N/mm2；方木最大應力計算值9.423N/mm2小于方木抗彎強度設計值[f]=11.000N/mm2，滿足要求！4.支撐方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力V=5.295×0.450/2=1.191kN；方木受剪應力計算值T=3×1191.300/(2×40.00×80.00)=0.558N/mm2；方木抗剪強度設計值[T]=1.400N/mm2；方木受剪應力計算值0.558N/mm2小于方木抗剪強度設計值[T]=1.400N/mm2，滿足要求！5.支撐方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:線荷載q=3.315+0.339=3.654kN/m；方木最大撓度ω=3.654×450.000×(8×900.0003-4×450.0002×900.000+450.0003)/(384×9000.000×1.71×106)=1.448mm；方木的撓度設計值[ω]=900.000/250=3.600mm；方木的最大撓度ω=1.448mm小于方木的最大允許撓度[ω]=3.600mm，滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=1.191KN.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.572kN.m；最大變形Vmax=0.773mm；最大支座力Rmax=9.156kN；最大應力σ=0.572×106/(5.08×103)=112.578N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值112.578N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.773mm小于700/150與10mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=8.339kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=9.156kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×10.41=1.613kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.70/2+(0.90-0.45)/2)×0.70×0.50=0.241kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(0.70/2+(0.90-0.45)/2)×0.70×0.120×(1.50+24.00)=1.478kN；N=9.156+1.613+0.241+1.478=12.488kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.155；u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.207；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=12488.291/(0.207×489)=123.374N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=123.374N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數，h+2a=2.1按照表2取值1.018；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.018×(1.5+0.3×2)=2.495m；Lo/i=2494.813/15.8=158；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.281；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=12488.291/(0.281×489)=90.884N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=90.884N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！KL323參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.45；梁截面高度D(m):1.25混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：10.41；梁兩側立柱間距(m):1.00；承重架支設:無承重立桿，方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.70；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):30.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):4.03.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：100.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：300；次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁螺栓豎向根數：4；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，250mm，250mm，250mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.250m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為65.833kN/m2、30.000kN/m2，取較小值30.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=30×1.8×1.8/6=16.2cm3；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.3×30×0.9=9.72kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q=q1+q2=9.720+0.756=10.476kN/m；計算跨度(內楞間距):l=376.67mm；面板的最大彎距M=0.1×10.476×376.6672=1.49×105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=1.49×105/1.62×104=9.175N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=9.175N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=30×0.3=9N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=376.67mm；E--面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×9×376.674/(100×6000×1.46×105)=1.402mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=376.667/250=1.507mm；面板的最大撓度計算值ω=1.402mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.507mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度40mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40×802×1/6=42.67cm3；I=40×803×1/12=170.67cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內楞的最大彎距(N.mm)；W--內楞的凈截面抵抗矩；[f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2×30×0.9+1.4×2×0.9)×0.377=13.15kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=300mm；內楞的最大彎距:M=0.1×13.15×300.002=1.18×105N.mm；最大支座力:R=1.1×13.153×0.3=4.341kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值σ=1.18×105/4.27×104=2.775N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=11N/mm2；內楞最大受彎應力計算值σ=2.775N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=11N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中E--面板材質的彈性模量：9000N/mm2；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=30.00×0.38=11.30N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=300mm；I--面板的截面慣性矩：I=3.41×106mm內楞的最大撓度計算值:ω=0.677×11.3×3004/(100×9000×3.41×106)=0.02mm；內楞的最大容許撓度值:[ω]=300/250=1.2mm；內楞的最大撓度計算值ω=0.02mm小于內楞的最大容許撓度值[ω]=1.2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力4.341kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度40mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40×802×2/6=85.33cm3；I=40×803×2/12=341.33cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M=0.868kN.m外楞最大計算跨度:l=250mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值:σ=8.68×105/8.53×104=10.173N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=11N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=10.173N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=11N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.742mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=250/250=1mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.742mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=1mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=30×0.3×0.325=2.925kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.925kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=450×18×18/6=2.43×104mmI=450×18×18×18/12=2.19×105mm1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=100.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.45×1.25×0.90=15.49kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.50×0.45×0.90=0.24kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.4×4.00×0.45×0.90=2.27kN/m；q=q1+q2+q3=15.49+0.24+2.27=18.00kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×18.002×0.12=0.018kN.m；σ=0.018×106/2.43×104=0.741N/mm2；梁底模面板計算應力σ=0.741N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×1.250+0.50）×0.45=14.57KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=100.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=100.00/250=0.400mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×14.569×1004/(100×6000×2.19×105)=0.008mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.008mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=100/250=0.4mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計算計算簡圖如下：1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.25×0.1=3.188kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.5×0.1×(2×1.25+0.45)/0.45=0.328kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+4)×0.1=0.65kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值q=1.2×3.188+1.2×0.328=4.218kN/m；活荷載設計值P=1.4×0.650=0.910kN/m；荷載設計值q=4.218+0.910=5.128kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×8×8/6=4.27×101cmI=4×8×4×8/12=1.71×102cm3.支撐方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式如下:其中a=(1.000-0.450)/2=0.275m；c=0.450m；跨中最大彎距M=0.125×5.128×0.450×0.450+0.5×5.128×0.450×0.275=0.447kN.m；方木最大應力計算值σ=447126.563/4.27×104=10.480N/mm2；方木抗彎強度設計值[f]=11.000N/mm2；方木最大應力計算值10.480N/mm2小于方木抗彎強度設計值[f]=11.000N/mm2，滿足要求！4.支撐方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力V=5.128×0.450/2=1.154kN；方木受剪應力計算值T=3×1153.875/(2×40.00×80.00)=0.541N/mm2；方木抗剪強度設計值[T]=1.400N/mm2；方木受剪應力計算值0.541N/mm2小于方木抗剪強度設計值[T]=1.400N/mm2，滿足要求！5.支撐方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:線荷載q=3.188+0.328=3.515kN/m；方木最大撓度ω=3.515×450.000×(8×1000.0003-4×450.0002×1000.000+450.0003)/(384×9000.000×1.71×106)=1.953mm；方木的撓度設計值[ω]=1000.000/250=4.000mm；方木的最大撓度ω=1.953mm小于方木的最大允許撓度[ω]=4.000mm，滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=1.154KN.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.404kN.m；最大變形Vmax=0.401mm；最大支座力Rmax=7.596kN；最大應力σ=0.404×106/(5.08×103)=79.513N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值79.513N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.401mm小于600/150與10mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=6.923kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=7.596kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×10.41=1.613kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.70/2+(1.00-0.45)/2)×0.60×0.50=0.225kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(0.70/2+(1.00-0.45)/2)×0.60×0.120×(1.50+24.00)=1.377kN；N=7.596+1.613+0.225+1.377=10.811kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.155；u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.207；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=10811.176/(0.207×489)=106.806N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=106.806N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數，h+2a=2.1按照表2取值1.018；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.018×(1.5+0.3×2)=2.495m；Lo/i=2494.813/15.8=158；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.281；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=10811.176/(0.281×489)=78.679N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=78.679N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！L308參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.45；梁截面高度D(m):1.20混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.70；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：10.41；梁兩側立柱間距(m):0.90；承重架支設:無承重立桿，方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.70；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):28.8；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):4.03.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：100.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：300；次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁螺栓豎向根數：4；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，250mm，250mm，250mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為65.833kN/m2、28.800kN/m2，取較小值28.800kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=30×1.8×1.8/6=16.2cm3；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.3×28.8×0.9=9.33kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q=q1+q2=9.331+0.756=10.087kN/m；計算跨度(內楞間距):l=360mm；面板的最大彎距M=0.1×10.087×3602=1.31×105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=1.31×105/1.62×104=8.07N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=8.07N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=28.8×0.3=8.64N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=360mm；E--面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×8.64×3604/(100×6000×1.46×105)=1.123mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=360/250=1.44mm；面板的最大撓度計算值ω=1.123mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.44mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度40mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40×802×1/6=42.67cm3；I=40×803×1/12=170.67cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/