深基坑與模板事故案例分析施工單位:中國建筑第二工程局上海分公司基坑圍護施工:上海第一海洋地質工程公司；監理單位:上海工程建設咨詢；監測單位:上海申元巖土工程。專家初步分析事故原因是：該工程基坑開挖至坑底最不利工況條件時鋼支撐體系首先被破壞，進而導致維護壁變形急劇增加，第一道鋼筋混凝土支撐在支撐和圍檁節點處折斷，最后導致整個支護體系失效坍塌；事故發生的直接原因是，第二道支撐體系失穩，導致圍護樁變形急劇增加，致整個支護體系失效。施工單位:中國建筑第二工程局上海分公司

基坑圍護施工:上海第一海洋地質工程公司；

監理單位:上海工程建設咨詢；

專家初步分析事故原因

該工程基坑開挖至坑底最不利工況條件時鋼支撐體系首先被破壞，進而導致維護壁變形急劇增加，第一道鋼筋混凝土支撐在支撐和圍檁節點處折斷，最后導致整個支護體系失效坍塌；事故發生的直接原因是，第二道支撐體系失穩，導致圍護樁變形急劇增加，致整個支護體系失效。

基坑鋼支撐崩壞，地下連續墻變形斷裂，基坑內外土體滑裂。

造成基坑西側路面長約100米、寬約50米的區域塌陷，下陷最大深度達6米，

自來水管、排污管斷裂，大量污水涌出，同時東側河水及淤泥向施工塌陷地點潰瀉，導致施工塌陷區域逐漸被泥水淹沒。事故造成在西側路面行駛的11輛汽車下沉陷落

〔車上人員2人輕傷，其余人員平安脫險〕塌陷主要集中在基坑南端的3-22到3-28段間，約有30米左右，正在挖土和支撐施工，尚未封底。事故段工程的坍塌是從最南端開始。中鐵建總承包中鐵四局施工同濟大學監理基坑內挖土和底板鋼筋作業的施工人員21人死亡。該地鐵車站基坑工程長約200m，寬約20m，深約15m，采用800mm地下連續墻圍護，600mm鋼管支撐。在事故發生前幾個月，塌方現場南側的道路曾出現開裂、凹陷現象，一個月前，路面出現了裂縫，高差到達10cm左右。一是杭州的土質特殊，經勘測，發生事故的這段路屬于淤泥質粘土，含水豐富，易塑流；二是事故坍塌所在地點風情大道一直作為一條交通主干道來使用，來往車流量大，給基坑西面的承重墻帶來太大沖擊；三是今年１０月份杭州出現的一次罕見的持續性降雨過程，使得地底砂性土流動性進一步加大。施工方認為的事故三大原因：國家平安委員會指出，此次事故暴露出五個方面的問題：直接原因是施工單位(中鐵四局集團第六工程)違規施工、冒險作業、基坑嚴重超挖；支撐體系存在嚴重缺陷且鋼管支撐架設不及時；墊層未及時澆筑。監測單位(安徽中鐵四局設計研究院以浙江大合建設工程檢測名義，實為掛靠)施工監測失效，施工單位沒有采取有效補救措施。10名事故責任人被審查起訴

杭州地鐵湘湖站工程部常務副經理梅小峰

杭州地鐵湘湖站工程部總工程師曹七一

湘湖站工程部質檢部長盧光偉

監測單位湘湖經理部監測人員洪祥

監測單位湘湖經理部負責人侯學

中鐵四局集團第六工程副總經理兼杭州地鐵湘湖站工程部經理方繼濤

工程總監代表蔣志浩

杭州地鐵集團駐湘湖站代表金建平

杭州市建筑質量監督總站副站長余建民

杭州市建筑質量監督總站科長包振毅這是新加坡有史以來發生的最為嚴重的地鐵工地和高速公路坍塌事故,造成１人死亡3人受傷和3人失蹤。

該地鐵車站基坑為新加坡有史以來最深的明挖基坑工程，深33m、寬20m、設10道鋼支撐。

直接原因

地表下30m位置的第九道鋼支撐的圍囹破壞引起支撐失效進而導致地下圍護結構倒坍。業主認為的原因：總包商在設計和施工事故段期間的疏忽、魯莽和不老實是導致事故的原因。總包商在基坑有限元分析中應用不排水土的參數而不是排水土的參數設計基坑。總包商早在2001年初就意識到這個錯誤，但魯莽和不老實使他們堅持錯誤。圍囹設計也有錯誤。總包商為了省錢，采用邊角料替代加勁板。總包商也疏忽了自己在風險分析中提到的有關圍囹加勁板失效的內容。總包商認為的原因總包商在地下墻腳趾位置發現了地質調查未查明的含有大量有機質的軟粘土。不可預見的地下墻下移〔邊墻與中間墻位移不一致〕導致坍方，事故是不可防止的。設計和施工也存在一些問題〔比方：設計人員錯誤地理解了標準〕，但圍囹的加勁方法是日本國常用的。1深基坑工程的風險源風險度施工設計前期竣工建設階段

深基坑工程的風險積累于建設、設計和施工的全過程，但風險釋放完全發生在施工過程中。從風險管理角度看，施工單位是工程風險管理的守門員。

地下水地質條件圍護結構開挖與支撐施工風險因素深基坑施工階段存在大量風險源，但都可歸結于4個根本風險要素的綜合作用。工程風險程度的上下不僅取決于客觀風險概率的上下，也取決于管理者對于風險認知的程度和風險控制的水平。

學習與交流，尤其是對于類似工程事故的分析與探討，是提高管理者風險控制能力的必要途徑。

常見事故之一：縱坡失穩縱坡失穩事故在上海1/2/4號線均有發生，其他地區也發生屢次。縱坡失穩與地層特性、開挖方法有關。

縱坡失穩對策對策1：限制縱坡高度，長時間放坡設監測點對策2：限制坡頂超載，保證放坡比對策3：針對性降水，暴雨季節護坡，但不建議作固定罩面層常見事故之二：大量滲漏導致水土流失對于類似上海地層的細顆粒軟土，滲漏即意味著土體流失。縱坡失穩與地層特性、地下水和圍護結構缺陷有關。常見事故之三：支撐和圍護體系失穩這是最為災難性的事故，其風險不僅存在于施工階段常見事故之四：坑底隆起，整體失穩與地層條件、圍護設計和施工方法有關。常見事故之五：設計不合理上海昌都大廈基坑事故1994年9月1日上午7時許，上海黃浦區昌都大廈工地靠馬路一側40m長基坑圍護結構破壞，造成地下連續墻倒塌，馬路路面下陷500m2，下陷最深處達6～7m。地下所埋設各種管線〔包括煤氣管，自來水管，雨水管，各種電纜等〕遭受嚴重損壞，煤氣外溢，大面積停氣停水停電，交通中斷，造成了重大經濟損失和不良社會影響。深基坑工程事故原因統計表

〔160余起基坑工程事故的分析〕序號事故發生的主要原因發生次數占總數的比例（%）1建設單位管理的問題1062基坑工程勘察的問題73.53基坑工程設計的問題74464基坑工程施工的問題6641,55基坑工程監理的問題53●認真做好每一件事，就是最先進的風險管理。

◆密切與設計協商配合，及時優化總體方案，消除前期隱患。

◆進一步確認地質和水文條件。

◆確保關鍵工序施工質量。

◆及時、深入分析監測數據，盡早發現異常情況。1深基坑工程的風險源

軟土地區基坑位移、沉降的一般規律基坑強度和穩定性破壞的形式

支撐節點或支點滑動失穩

支撐壓屈、墻體破壞支撐壓屈墻體破壞

基坑整體滑移

滑裂面

坑底彈性隆起或被承壓水頂破不透水層不透水層不透水層

坑底管涌和流砂管涌或流砂踢腳〔被動區土〕失穩3.1軟土地區基坑位移、沉降的一般規律基坑周圍土體沉降主要因素：1：基坑外土體向坑內塑流

2：圍護結構變形3：坑外土體擾動后固結

影響位移沉降控制的因素與措施①

優化圍護結構插入比◆適度增加圍護結構插入比可以明顯減小周圍建構筑物沉降。◆施工單位應根據現場實際情況，與設計院協商優化。3.4影響位移沉降控制的因素與措施⑤

基坑開挖的時間效應土模預設支撐增設支撐限時開挖、限時支撐，對混凝土支撐的基坑尤其應該重視

廣州暗挖施工隧道引起地面大面積塌陷

2007年10月

5日凌晨3時多，廣州如意坊正在進行暗挖施工的工地，突然有股巨大不明涌水涌出，致使地表塌陷，呈現一個深約五六米、面積約300平方米的大坑，一座面積80平方米的餐廳當場被埋進了泥水當中。幸好未造成人員傷亡。基坑坍塌事故2021年2月28日下午16:00左右，松江區九亭鎮上海七欣科置業投資開發的工業廠房及輔助用房配套綜合樓發生基坑坍塌事故，造成淶寅路三分之二路面〔長約60米〕下沉，南側已投入使用的一幢2#三層廠房產生較大的傾斜和位移，直接經濟損失約為703.6098萬元，未造成人員傷亡。二、事故原因分析1、基坑圍護設計存在第二道對撐主梁平安度缺乏，棧橋設計未滿足使用荷載，局部支撐出現較大拉力，基坑抗傾覆平安度偏小等。2、設計發生重大變更〔增加棧橋，第二道支撐標高提高50cm，三軸攪拌樁水泥標號由P42.5降為P32.5等〕未通過相關審批手續，未經過專家組復審或重新評審。3、圍護工程的施工質量不符合設計要求，表現為型鋼焊接質量差，造成強度不等強，且長度缺乏，局部混凝土支撐鋼筋連接和節點構造等不符合施工圖和標準要求。4、圍護樁施工質量不符合要求：表現為基坑SMW工法圍護三軸攪拌樁抗壓強度為，小于設計要求的1.0MPa。樁體質量差，樁長嚴重達不到23m的設計要求。5、基坑周邊鋼筋局部堆載超荷，不符合設計要求。6、施工現場管理混亂，無視事故初期預警信息，喪失搶險時機，導致事故發生等。三、監理單位責任

施工風險管理

1.1一般規定1.1.1施工風險管理階段包括：施工準備期、現場實施期、系統安裝與調試期、試運營至竣工驗收。1.1.2施工風險管理內容：建設參與各方風險管理工作及職責擬定、現場風險管理實施制度與流程制定、關鍵節點工程風險管理專項文件、突發事件或事故應急救援預案編制。1.1.3施工風險管理目標是：根據前期風險管理成果和施工組織設計，通過制定施工風險管理專項實施細那么，建立風險預報、預警及預案，開展信息化施工，利用現場監測數據和風險記錄，實施施工風險動態跟蹤與控制。1.1.4施工風險管理應采用量化風險評估方法，對施工中潛在的重大風險或事故須進行專項風險分析。1.3.2建設單位負責監督現場施工風險管理實施，主要包括1負責組織建立詳細的工程風險管理體系和審查制度。2全過程參與現場風險管理，催促施工單位開展工程風險管理，檢查施工單位的風險管理實施狀況。3建設單位風險管理工作有：a〕組織工程建設參與各方建立風險管理體系，組織、協調和布置工程建設各方開展風險管理工作。b〕催促工程參與各方的風險管理培訓。c〕定期對工程參與各方的風險管理狀況進行督查記錄。d〕組織協調工程參與各方的風險管理方案和措施審定，其中重大風險的控制措施須經建設單位組織專家評審前方可實施。e〕配合政府主管單位對重要風險管理活動實施同步監督管理。6負責完成工程施工風險動態評估，分析并梳理重大風險，提交施工重大風險動態評估報告。7結合工程施工進度，施工單位應及時上報工程施工信息，向建設各方通告現場施工風險狀況。8施工單位應對與工程施工有關的事故、意外、缺陷等進行登記記錄，分析其發生原因，評估其影響，并迅速完善風險控制措施，防止類似事故的再次發生。9施工中當某些風險控制措施的實施可能會導致工期延誤或對建設單位造成損失時，須經過建設單位批準前方可實施。10施工單位須做到平安施工措施費專款專用。1.3.4現場施工風險管理實施工作，主要包括1施工中的風險辨識和評估。2風險評估報告應以正式文件發送給工程建設各方，并經風險交流后形成現場風險管理實施文件記錄。3施工對鄰近建〔構〕筑物影響風險分析。4施工風險動態跟蹤管理。5施工風險預警預報。6施工風險通告。7現場重大事故上報及處置。施工中應注意地下工程在特殊及復雜條件下的風險，主要包括：1地下管線和地下障礙物段施工。2淺覆土層施工。3小半徑區段施工。4高邊坡地段施工。5小凈距隧道施工。。6特殊復雜地質條件地段施工。1.4監理方及第三方監測風險管理

風險屬性:風險屬性包括：風險因素、風險事故和風險損失，即由于潛在的風險因素導致發生風險事故，從而導致不良后果，工程風險具有不確定性、可度量性、相對性和可變性等特點。風險事故風險損失與預期結果的差異或不利性工程風險風險因素.風險分類

按風險來源可分為：自然風險和人為風險。按工程建設階段可分為：規劃風險、可行性研究風險、設計風險、招投標風險、施工風險等。按工程建設目標和承險體的不同可分為：平安風險、質量風險、工期風險、環境風險、投資風險及對第三方風險等。策略〔1〕制訂風險管理目標；〔2〕明確各方風險控制責任；〔3〕建立工程風險管理方案的實施、監控、完善與評審制度和程序；〔4〕建立工程風險管理的溝通與協調機制；〔5〕建立科學的、系統的和動態的工程風險管理方案，制定工程風險預防、預警和預案系統，實時更新工程建設信息，動態跟蹤風險開展狀態，及時實施風險控制措施。工程風險辨識1風險辨識流程2確定參與者3收集相關資料及專家咨詢4風險識別5風險篩選6編制風險管理責任分擔原那么7工程建設期不同階段的風險管理

工程風險管理流程圖風險界定(1〕建立標準〔2〕劃分單元風險辨識〔1〕風險因素〔2〕風險事故〔3〕風險篩選風險估計〔1〕風險發生頻率〔2〕風險發生分布特征〔3〕風險發生損失〔4〕風險估計方法風險評價〔1〕風險接受準那么〔2〕風險評價〔3〕風險排序風險控制(1)風險處置措施和對策〔2〕風險預報、預警和預案系統〔3〕風險承擔者〔4〕風險監測、跟蹤和記錄風險分析

風險評估

風險管理工程風險辨識1風險辨識流程風險辨識可分5個步驟：確定參與者、收集閱讀相關資料及專家咨詢、風險識別、風險篩選、編制風險辨識報告2確定參與者地下工程中風險管理的參與者包括工程建設各方、保險公司及其他有關人員等，根據工程建設的不同階段和風險辨識的具體要求，由建設單位確定參與工程風險辨識的人員。3收集相關資料及專家咨詢工程風險辨識時，應廣泛收集工程相關資料，并向有豐富經驗的專家咨詢。收集的主要資料包括：〔1〕類似工程的施工經驗和風險事故或相關數據；〔2〕工程規劃、可行性分析和工程地質勘察等資料；〔3〕工程周邊的建〔構〕筑物〔含地下管線、民防設施、道路等〕資料；〔4〕工程鄰近及地下工程等資料；〔5〕工程的設計、施工方案或其他相關文件；〔6〕可能存在業務聯系或影響的相關部門與第三方等信息；〔7〕其他相關資料。工程風險管理責任分擔原那么〔1〕工程建設參與責任分擔應遵循以下原那么：〔2〕責、權、利的分配應與工程建設目標和特點相匹配；〔3〕從工程整體效益出發，制定的責、權、利應最大限度地調開工程建設參與各方的積極性；〔4〕建設單位承擔工程風險管理的監管與決策責任。不同工程建設階段中，工程建設執行方負責風險管理的實施，對工程建設期的風險承擔合同規定的相應責任。

風險分級標準風險分組標準包括事故發生概率的等級標準〔簡稱風險概率等級〕和風險事故發生后的損失等級標準〔簡稱風險損失等級〕，根據工程風險定義，制定相應風險的分級標準和接受準那么。風險等級標準根據工程風險發生的概率〔或頻率〕可分為五級:a不可能P＜0.01%b很少發生P＜0.01%c偶爾發生0.01%≤P＜0.1%d可能發生0.1%≤P＜10%e頻繁P≥10%模板事故案例分析

1概述在具體工程工程施工中經常遇到大截面和大跨度的梁板混凝土結構施工的高大支模平安施工問題。該局部施工的平安成為業主、現場施工人員和監理人員關注的重點，也是一個平安控制的難點。建設部在?危險性較大工程平安專項施工方案編制及專家審查方法?〔建質〔2004〕213號〕中規定了對于高大模板工程必須編制專項施工方案。其中對高大模板工程定義為：水平混凝土構件模板支撐系統高度超過8m，或跨度超過18m，施工總荷載大于10kN/m2，線荷載大于15kN/m的模板支撐系統。盡管政府和行政管理部門三申五令強調高大支模的平安施工，但還時有發生高大支模的整體坍塌事故。我們從幾起支模坍塌事故的教訓談如何在現場施工中抓高支模的平安施工。模板事故案例分析12.31金橋停車場排架坍塌事故、根本情況〔一〕工程概況12號線金橋停車場場址位于浦東金橋地區，停車場占地面積32.4公頃，總建筑面積10.7萬㎡。其中檢修聯合庫面積19510㎡，長240m，寬70m，共分5個區域進行施工，其中4個區域已完成結構施工，發生事故的區域是1號區。一、根本情況〔二〕事故工程參建單位情況建設單位：上海軌道十二號線開展；設計單位：鐵道第三勘察設計院集團總包單位：上海建工二建集團；分包單位：上海東服勞務建筑監理單位：上海浦橋工程建設管理〔三〕事故造成5人死亡，18人受傷二、事故原因分析高支模搭設有專項施工方案并通過專家評審。1、聯合檢修庫高支模不按專項施工方案搭設，存在嚴重平安隱患；〔1〕梁下立桿間距方案為400mm，現場實際施工為800mm.〔2〕高大模板支撐體系水平和垂直剪刀撐布置不符合要求。〔3〕鋼管扣件質量檢測不合格。〔4〕扣件扭力距經檢驗1/3不符合要求。

二、事故原因分析

3、塔吊倒塌原因：〔1〕出現意外颶風；〔2〕塔吊自身存在質量平安隱患；〔3〕泵車泵管碰撞塔吊大臂；〔4〕模架結構存在嚴重缺陷，在混凝土自重和施工荷載作用下，致使大梁支撐承載力缺乏，產生局部失穩，導致模架結構垂直和水平方向變形從而擠壓塔式起重機使其傾覆二、事故原因分析

3、塔吊倒塌原因：〔5〕現場實際施工將排架與塔吊塔身搭設在一起，形成整體。三、監理單位責任

〔3〕搭設的支架構造不合理是事故產生的又一主要原因。查看事故現場殘存的支架，無掃地桿，相鄰的連續5根立桿的鋼管接頭對接在同一高度，未見設置剪刀撐，大梁底模下也未設置必要的均勻分配荷載的橫向水平木枋等。南京江寧“9.01〞事故另外，該工程高支模的支架搭設構造極不標準，查看現場無掃地桿、無剪刀撐、未與東西向主體結構有效拉結，造成該高支模架承載能力下降。工程管理上，該工程也有諸多漏洞。無專門施工方案，無計算書，無專家論證，無書面交底，無搭設驗收，澆筑混凝土時總監未發澆筑令，監理未要求整改，發現澆筑混凝土后監理未要求停工。南京河西中央公園工程事故2005年4月，南京河西中央公園工程地下室施工發生了大面積模板支架整體坍塌事故〔圖5〕，死1人。該地下室的頂板厚400mm，柱帽處局部板厚1000mm，地下兩層，負一層支模高度為6m。該工程的支模高度不大，但支模面積特別大。地下室負二層施工時采用了先澆柱，后澆板的方法。由于工期特別緊，在負一層施工時，改用柱和板的混凝土一次性澆筑。分析事故的主要原因為：〔1〕搭設的支架水平桿嚴重缺乏，查看現場的殘存支架，根本架體尺寸為雙向1m×1m，步高1.8m。水平桿的搭設每步高處僅為單向設置，但上下步高處為相互正交〔圖6〕。由此，將正常的立桿承載力計算長度加大一倍，導致6m高的鋼管支撐接近極限承載力。〔2〕搭設的構造不全，掃地桿未設，縱向剪刀撐未設。在泵送混凝土管給予初始水平沖擊力下，整體支架的抗水平力嚴重缺乏，出現了支架的連片傾斜倒塌〔圖7〕。2.4南京高架橋事故

高大支模整體坍塌事故的教訓總結剛剛幾起典型的高支模架的整體坍塌事故，有幾下幾點共性的教訓：〔1〕在高支模架的架體中，目前采用的主要架體形式為扣件式鋼管支架，碗扣式鋼管支架以及門式鋼管支架。從已發生的國內坍塌高支模架事故來看，主要集中在用扣件鋼管搭設的支模架。扣件鋼管支架有搭設靈活，適應復雜結構支模的優點；但也有搭設隨意性大，受作業工人影響大的缺點。因此，應將扣件鋼管搭設的高支模架作為平安管理的重點。〔2〕在構成架體的立桿和水平桿中，水平桿的搭設隨意性太大，木工搭設往往依一般低層混凝土結構支模的經驗去搭設高支模架，水平桿一個方向均設，另一個與之正交的方向每隔兩跨〔隔一根立桿〕或三跨〔隔兩根立桿〕設置，也從整體上大大削弱了架體的整體剛度和承載能力。從支架坍塌速度集中在4～5秒之內就可以看出架體的缺陷之嚴重。事故之后看有些高支模架都是必垮無疑的。〔3〕在搭設架體根本尺寸合理時，扣件鋼管架的承載能力主要是由頂部扣件的抗滑能力決定的。南京高架橋的坍塌事故說明了即使架體根本完善，但假設對這種架子的受力特點認識缺乏，在架體頂部承受荷載大時，還有可能發生坍塌事故。〔4〕構造措施完善能有效提高高支模架的整體承載能力。在房屋建筑工程中發生的幾例坍塌事故均為支架構造搭設有嚴重缺陷的。〔5〕要充分重視在城市邊緣地區的高支模架的平安，這些地區由于土地價格相對較低，建設速度開展快，常有屬于高支模的混凝土結構出現，但施工隊伍相對較弱，施工分布廣，也造成工程管理上的盲點。模板事故案例.2021年3月11日，在南通建筑工程總承包承建的無錫潤華國際大廈工程中，發生一起坍塌事故，死亡一人。〔工人在撤除37層墻面大模板時，模板突然倒塌，壓倒工人，經搶救無效死亡。〕

2021年

6月30日，海口市大同路一在建工地大樓模板坍塌事件，經省質量平安監督總站與施工、監理等單位人員組成調查組，勘查坍塌事故現場。調查結果顯示，

施工單位未完全按經審批的模板方案施工安裝鋼管門型架，缺少水平撐、斜支撐和剪刀撐，鋼管節點安裝不標準，是造成這次局部樓板模板坍塌的主要原因。另外，建設單位監管不到位，模板工程未報監理驗收簽字，即開始施工，沒有及時檢查和制止。2021年3月13日上午10時10分左右，陜西省法門寺文化景區建設一期工程游客效勞中心正圣門東A區工程在澆筑混凝土作業時，發生模板坍塌事故，造成3人死亡，5人輕傷。處理意見顯示：造成“3·13〞建筑坍塌事故的直接原因是，高架模板支撐體系搭設質量不合格，勞務人員盲目在存在重大平安隱患的支架上進行混凝土澆筑作業。常州市武進區湖塘鎮長虹村虹北消費品綜合市場工地，發生高支模架坍塌的較大建筑施工事故，造成5人死亡，11人不同程度受傷。2006年10月8日南京江寧翠屏國際城會所模板支架整體坍塌，300m2，死1人

排架高度超過8m頂部增設拉桿？

標準規定：當層高在8～20m時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿；當層高大于20m時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿。剪刀撐的設置標準規定：鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，用兩個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定于水平拉桿上。

當建筑層高在8～20m時，除應滿足上述規定外，還應在縱橫向相鄰的兩豎向連續式剪刀撐之間增加之字斜撐，在有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐。

高大模板剪刀撐搭設要求

說明：當建筑層高超過20米時，應將所有之字斜撐全部改為連續式剪刀撐。連續剪刀撐的設置連續剪刀撐的設置

泵送混凝土施工時只能倒退梁板同時澆筑。

為了提高樓面混凝土的澆筑速度，減輕工人勞動強度，可采用混凝土布料機澆筑混凝土。高架橋支架整體失穩加強高支模平安監督的措施②支模架的立面布置圖。圖中標明結構剖面，主要構件的標高以及被支模結構的上下層關系。梁板下的模板支架應標明根本步高，掃地桿離地距離，豎向剪刀撐布置，與周邊結構拉結的位置。立面布置應特別注意高支模的大截面梁重荷載下支架底部結構的承載能力是否滿足要求，必要時應驗算和設計支架底部結構下的傳力二次支撐。對于支模高度在10m以上的支架，一般應每隔8～10m設置加強層，加強層的做法為在步高范圍內搭設折線狀剪刀撐，形成鋼管搭設的桁架，桁架兩端與周邊結構形成有效拉結，以加強超高支架的整體剛度，并調整立桿的荷載傳力。③局部構造布置圖。構造圖中重點標明大截面梁的從側模到底模的支模構造，底模下傳力木枋的排放方向及間距，鋼管立桿的細部布置。一般應重視大梁底部直接傳力的立桿布置，僅可能采用具有軸心受壓傳力特點的可調托式立桿。頂部立桿的伸出水平桿的長度應嚴格控制在0.6m以內。從最近一些工程高支模施工的具體操作來看，尚有施工企業的工程部對高支模方案階段不夠重視，也常遇無方案先搭設高支模架的狀況。事實上，規劃好高支模方案能到達事半功倍的效果。特別是有明確的高支模的平面布置圖、立面布置圖和局部構造圖后，現場監理就有清晰的檢查依據，可防止依照純文字方案搭設支架而造成理解上不同的失誤。扣件式鋼管高支模架的搭設要特別重視和監督以下幾個要點：〔1〕高支架的構成根本架體尺寸的雙向水平桿絕對不能少。圖8示出幾個高支模架中經典的錯誤，其中立桿上的水平桿或每隔兩跨設置，或每隔三跨設置，增加的立桿因缺乏雙向水平交匯處必要的雙向約束，不能形成以步高為立桿計算長度的局部穩定計算模式。這些是低級錯誤，能直接誘發重大模板支架整體坍塌事故。

圖8支架的立桿上的水平桿每隔三跨、每隔兩跨設置〔2〕大截面梁底下加密的立桿搭設寬度必須與架體總高度有一適宜的比例。假設梁截面尺寸為500mm×2000mm，支模高度為20m，有些施工工程隊雖考慮了梁下鋼管支架立桿的加密，但加密的寬度往往在1.2m左右，這對于20m高的支架，在考慮搭設的垂直度偏差后〔實際檢查經常能到達200mm〕，架體的寬度就顯缺乏。因此，建議梁下加密的立桿區寬度B與架體高度H的比值控制在0.1～0.15之間；獨立塔架〔與周邊不能形成有效拉結〕的比值控制在0.2～0.3之間。〔3〕假設高支模架的頂部以扣件為主將梁板底模的荷載傳遞給立桿，應重點檢查支架頂部縱橫向水平桿與立桿扣接的雙扣件的擰緊力矩，要求到達規定的40～65N·m，并將抽查的到達要求的百分率作為重要的監理記錄。〔4〕對于大截面混凝土梁，應重視梁底模板下木枋的排放方向，一般認為應與梁軸線正交排放為好，通過木枋能將大梁的線荷載轉化為作用到一定寬度的加密立桿上的面荷載。〔5〕重點檢查搭設支架的構造措施，包括掃地桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、與周邊結構的有效拉結。3澆筑混凝土階段重視施工荷載控制和澆筑方向在對按專項方案搭設的高支模架進行驗收后，監理應跟蹤混凝土澆筑階段的平安施工。檢查的重點落實在混凝土澆筑前，催促施工單位科學規劃泵送管的布置，泵送混凝土的速度，高支模區域樓面混凝土澆筑的方向等。混凝土的澆筑方向原那么上應注意對稱，防止高支架受不對稱荷載。澆筑時宜從周邊已澆結構逐漸向大跨度的待澆結構推進，從能起壓重的中間跨結構向懸挑結構推進。樓面上僅留必要的混凝土澆筑人員，控制澆筑人員數，控制泵送混凝土的堆積高度。混凝土澆筑中，注意對架體的穩定性旁站監控，遇有異常聲響或發現架體立桿局部彎曲應立即停止澆筑，商量對策前方能繼續，防止只求進度蠻干。5結語高支模的平安施工已引起了與工程相關的業主、施工單位和監理單位的共同重視，已發生的幾起重大支模架整體坍塌事故也給了我們眾多教訓。但也有一局部施工和監理人員尚留僥幸心理，對所負責的工程搭設高支模架的深入檢查力度不夠。我們希望能促進工程現場施工和監理人員對高支模施工平安的把握。平安重于泰山建設工程高大模板支撐系統

施工平安監督管理導那么2方案管理

2.1方案編制〔六〕勞動力方案：包括專職平安生產管理人員、特種作業人員的配置等。〔七〕計算書及相關圖紙：驗算工程及計算內容包括模板、模板支撐系統的主要結構強度和截面特征及各項荷載設計值及荷載組合，梁、板模板支撐系統的強度和剛度計算，梁板下立桿穩定性計算，立桿根底承載力驗算，支撐系統支撐層承載力驗算，轉換層下支撐層承載力驗算等。每項計算列出計算簡圖和截面構造大樣圖，注明材料尺寸、規格、縱橫支撐間距。附圖包括支模區域立桿、縱橫水平桿平面布置圖，支撐系統立面圖、剖面圖，水平剪刀撐布置平面圖及豎向剪刀撐布置投影圖，梁板支模大樣圖，支撐體系監測平面布置圖及連墻件布設位置及節點大樣圖等。2.2審核論證2.2.2專家組成員應當由5名及以上符合相關專業要求的專家組成。本工程參建各方的人員不得以專家身份參加專家論證會。2.2.3專家論證的主要內容包括：〔一〕方案是否依據施工現場的實際施工條件編制；方案、構造、計算是否完整、可行；〔二〕方案計算書、驗算依據是否符合有關標準標準；〔三〕平安施工的根本條件是否符合現場實際情況。3

驗收管理4施工管理

4.2搭設管理4.2.1高大模板支撐系統的地基承載力、沉降等應能滿足方案設計要求。如遇松軟土、回填土，應根據設計要求進行平整、夯實，并采取防水、排水措施，按規定在模板支撐立柱底部采用具有足夠強度和剛度的墊板。4.2.2對于高大模板支撐體系，其高度與寬度相比大于兩倍的獨立支撐系統，應加設保證整體穩定的構造措施。4.3使用與檢查4.3.1模板、鋼筋及其他材料等施工荷載應均勻堆置，放平放穩。施工總荷載不得超過模板支撐系統設計荷載要求。4.3.2模板支撐系統在使用過程中，立柱底部不得松動懸空，不得任意撤除任何桿件，不得松動扣件，也不得用作纜風繩的拉接。施工過程中檢查工程應符合以下要求：〔一〕立柱底部根底應回填夯實；〔二〕墊木應滿足設計要求；〔三〕底座位置應正確，頂托螺桿伸出長度應符合規定；〔四〕立柱的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載；〔五〕掃地桿、水平拉桿、剪刀撐等設置應符合規定，固定可靠；〔六〕平安網和各種平安防護設施符合要求。4.4

混凝土澆筑4.5撤除管理高大模板支撐系統撤除時，嚴禁將拆卸的桿件向地面拋擲，應有專人傳遞至地面，并按規格分類均勻堆放。4.5.4高大模板支撐系統搭設和撤除過程中，地面應設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員進入作業范圍。5監督管理6附那么6.1建設工程高大模板支撐系統施工平安監督管理，除執行本導那么的規定外，還應符合國家現行有關法律法規和標準標準的規定。本標準適用于在建筑施工中用鋼管腳手架搭設的建筑施工臨時支撐結構的設計、施工與監測。【條文說明】建設工程施工搭設的支撐結構，一般由鋼管及配件等組成，包括鋼管扣件式支撐結構、碗扣式支撐結構及承插式支撐結構等〔不含門式支撐結構〕由于其構配件節點簡單、安裝方便等特點，在建設工程施工中廣泛應用。建筑施工臨時支撐結構的設計、施工和監測除應符合本標準外，尚應符合國家現行有關標準的規定。【條文說明明確了臨時支撐結構的承載能力?強度、穩定性及傾覆?剛度、構造及構配件性能應符合本規范規定外，尚應符合其它國家現行有關標準的規定。扣件式鋼管支撐結構采用鋼管和扣件連接搭設的支撐結構。碗扣式鋼管支撐結構釆用鋼管和碗扣連接搭設的支撐結構。承插式鋼管支撐結構采用鋼管和承插連接件搭設的支撐結構，包括盤扣式和盤銷式等。2.1.5框架式支撐結構由立桿與水平桿等構配件組成，節點具有一定轉動剛度的支撐結構。包括無剪刀撐框架式支撐結構和有剪刀撐框架式支撐結構。2.1,6單元框架由縱向和橫向豎向剪刀撐圍成的矩形單元結構2.1.7單元桁架由4根立桿、水平桿及豎向斜桿等組成的幾何穩定的矩形單元結構2.1.8桁架式支撐結構單元桁架間通過連系桿組成的支撐結構。2.1.9懸挑支撐結構水平桁架支承在框架式或桁架式支撐結構上，且水平桁架一端懸臂的支撐結構。2.1,10跨空支撐結構水平桁架的兩端均支承在框架式或桁架式支撐結構上,且中間部位跨空的支撐結構。2.1.11節點轉動剛度支撐結構中的立桿與水平桿連接節點發生單位轉角〔弧度制〕所需彎矩值。3根本規定支撐結構可分為框架式、桁架式。支撐結構的承載能力計算應采用荷載效應根本組合；變形計算應采用荷載效應標準組合。支撐結構所使用的構配件宜選用標準定型產品。【條文說明構配件標準化，施工便捷，便于現場材枓管理，滿足文明施工要求，支撐結構所采用的鋼管、構配件應符合以下規定：鋼材質量應符合現行國家標準?碳素結構鋼?GB/T700和?低合金高強度結構鋼?GB/T1591的規定；3根本規定支撐結構地基應堅實可靠，當地基土不均勻時,應進行處理。【條文說明本節明確規定了支撐結構地基要求，是保證支撐結構承載能力的重要環節。壓實填土地基、灰土地基是支撐結構常用的地基，應按?建筑地基根底工程施工質量驗收標準?GB50202要求施工，應符合工程的地基勘察報告中要求。3根本規定支撐結構應與既有結構作可靠連接。

【條文說明】3,0.5如果有既有結構時，支撐結構要與其做可靠連接，提高結構抗傾覆和整體穩定性。‘可靠連接’是指與既有結構作拉、壓的連接，如扣件支撐結構可以采取水平桿與結抅頂緊，碗扣、承插式支撐結構可釆用可調底座、可調托撐或增加短的水平桿方式與結構頂緊，也可釆用抱柱等構造措施。3根本規定4結構設計計算

4.1一般規定框架式支撐結構應采用半剛性節點連接的框架計算模型；桁架式支撐結構應釆用鉸接連接的桁架計算模型。支撐結構的設計應符合以下內容：1水平桿的設計計算；2構件長細比驗算；3穩定性計算；4抗傾覆驗算；5地基承載力驗算。

4.1一般規定支撐結構受壓構件的長細不應大于180；受壓構件及剪刀撐等一般連系構件的長細比不應大于250。【條文說明】4.1.1在試驗研究的根底上，本條明確了支撐結構種類的劃分和計算模型的假定，無剪刀撐框架式支撐結構和有剪刀撐框架式支撐結構均考慮了節點半剛性的影響.桁架式支撐結構不考慮節點半剛性，【條文說明本條規定了支撐結構的構件長細比要求，構件的容許長細比計算時構件長度取節點間鋼管的長度。4.1一般規定【條文說明經試驗測得扣件式節點轉動剛度為55KN.m/rad,碗扣式節點為50KN.m/rad,承插式節點為40KN.m/rad.碗扣式節點與承插式節點剛度的平安系數取2.0，扣件式節點鋼度的平安系數取1.5，得到表節點剛度取值,供計算時用。為到達本條的節點轉動剛度值,扣件的擰緊扭力矩不應小于40N.m;碗扣節點的上碗扣應鎖緊;承插節點的抗拔力不得小于3KN.4.1一般規定由于實際工程中,扣件式節點質量差異較大.而且往往長期重復使用.外表產生磨損和銹蝕,導致扣件式節點的轉動剛度離散性較大.為了平安考慮,對長期重復使用的扣件式節點的轉動剛度取值進行折減,折減系數取0.8,在此情況下節點轉動剛度為25X0.8=20kN.m/rad.4.1一般規定【條文說明當搭設的支撐結構在平面與立面布置有凹凸不平、作用的荷載大小不均勻等因素超出本標準規定的，其計算不能采用本標準規定的方法時，應另采用計算機軟件對支撐結構作整體分析計算。4.1一般規定泵送混凝土或不均勻堆載等因素產生的水平荷載(Q3),根據?混凝土結構工程施工標準?GB50666附錄A,按照計算工況下豎向永久荷載標準值的2%取值,并作用在支撐結構上端水平方向.通過理論分析.Q3對支撐結構穩定影響較小,本標準計算沒有考慮其影響.5構造要求

5.1一般規定

支撐結構搭設高度宜符合以下規定;1框架式支撐結構搭設高度不宜超過40m；：2桁架式、混合式支撐結構搭設高度不宜超過50m；3超過以上高度限制時，應另行設計。支撐結構的地基應符合以下規定：1搭設場地應堅實、平整并應有排水措施；2支撐在地基土上的立桿下應設置具有足夠強度和支承面積的墊板；3混凝土結構層上宜設可調底座或墊板：4對承載力缺乏的地基土或樓板，應進行加固處理；5對凍脹性土層，應有防凍脹措施；6濕陷性黃土、膨脹土、軟土應有防水措施。5.1一般規定【條文說明標準設計計算中的高度修正系數限定了2種類型支撐結構的搭設高度，當超過高度要求時應另行設計。假設滿足該高度可按本標準計算公式進行計算。

5.1一般規定立桿宜符合以下規定：1起步立桿宜采用不同長度立桿交錯布置；2立桿的接頭宜采用對接。支撐結構應設置縱向和橫向掃地桿，掃地桿離度不宜超過以下規定：1扣件式支撐結構200mm；2碗扣式支撐結抅350mm；3承插式支撐結構550mm。

5.1一般規定5.1一般規定支撐結構頂端可調托撐伸出頂層水平桿的懸臂長度(h2)宜符合以下規定：1懸臂長度(h2)不宜大于500mm；2可調托撐螺桿伸出長度不應超過300mm，插入立桿內的長度不得小于150mm(圖5.1.5)；3可調托撐螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不宜大于3mm，安裝時保證上下同軸;4可調托撐上的主龍骨〔支撐梁〕應居中。

5.1一般規定圖立桿帶可調托座伸出頂層水平桿的懇臂長度

1一可調托座；2—螺桿；3—調節螺母；4一立桿；5—頂層水平桿5.1一般規定【條文說明立桿頂部插入可調托座，其伸出頂層水平桿的懸臂長度過大會導致支架立桿因局部失穩而導致整體坍塌。本條既規定了支架立桿頂部插入可調托撐后，其伸出頂層水平桿的懸臂長度的限值，又限定了可調托撐螺桿外露長度，以保證支架立桿的局部穩定性，

5.1一般規定當有既有結構時,支撐結構應與既有結構可靠連接,并宜符合以下規定：1豎向連接間隔不宜超過2步，優先布置在水平剪刀撐或水平斜桿層處；2水平向連接間隔不宣超過8m；3附柱?墻〕拉結桿件距支撐結構主節點宜不大于300mm；4當遇柱時，宜采用抱柱措施(圖5.1.6)；5.1一般規定圖附柱拉結措施5.1一般規定【條文說明】5.1.6為了保證支撐結構穩定，要求支撐結構與既有結構進行拉、頂或抱柱等連接措施，這樣可提高支撐結構的承載力‘保證支撐結構穩定。5.1一般規定5.1.7在坡道、臺階、坑槽和凸臺等部位的支撐結構，應符合以下規定：1支撐結構地基高差變化時，在高處掃地桿應與此處的縱橫向水平桿拉通〔圖〕2設置在坡面上的立桿應有可靠的固定措施.圖不同標高掃地桿設置示意圖1-拉通掃地桿；2-掃地桿5.1.8當支撐結構高寬比大于3，且四周無可靠連接時，宜在支撐結構上對稱設置纜風繩或采取其它防止傾覆的措施。5.1.9支撐結構應采取防雷接地措施，并應符合國家相關標準的規定。【條文說明】5.1.8支撐結構四周無可靠連接的既有結構或拉結的結構〔如設置格構柱等〕時，應設纜風繩.纜風繩與水平在同一水平高度上設置，設置道數可根據支撐結構的高度及高寬比確定’纜風繩與水平夾角宜在45o?60o之間，并采用與纜風繩拉力相適應的花籃螺栓拉緊，纜風繩下端應與地錨拉結。【條文說明】5.1.9針対在空曠場地搭設的獨立高位支撐結構，支撐結構應采取防雷接地措施，5.2框架式支撐結構構造5.2.1豎向剪刀撐布置應符合以下規定：1框架式支撐結構應在縱、橫向分別布置豎向剪刀撐〔圖〕，剪刀撐布置宜均勻對稱。豎向剪刀撐間隔不應大于6跨，每個剪刀撐的跨數不應超過6跨，剪刀撐傾斜角度宜在45o?60o之間，支撐結構外圍應設置連續封閉的剪刀撐：2豎向剪刀撐兩個方向的斜桿宜分別設置在立桿的兩側，底端應與地面頂緊。3豎向剪刀撐應采用旋轉扣件固定，在與之相交的立桿或水平桿上，旋轉扣件中心宜靠近主節點。5.2框架式支撐結構構造(a)平面圖(b)立面圖圖5.2.1有剪刀撐框架式支撐結構的剪刀撐設置示意圖

1--立桿；2—水平桿；3—堅向剪刀撐；4—水平剪刀撐5.2框架式支撐結構構造【條文說明支撐結抅在縱向豎向剪刀撐間隔距離是由計算確定，剪刀撐不僅可增加支撐結構剛度和承載力，還保證支架結構穩定承載能5.2框架式支撐結構構造5.2.2水平剪刀撐布置應符合以下規定：1水平剪刀撐間隔層數不應大于6步；2頂層應設置水平剪刀撐；3掃地桿層宜設置水平剪刀撐；4水平剪刀撐應采用旋轉扣件固定在與之相交的水平桿上。5.2.3剪刀撐接長時應采用搭接，搭接長度不應小于800mm，并應等距離設置不少于2個旋轉扣件，且兩端扣件應在離桿端不小于100mm處固定。5.2框架式支撐結構構造【條文說明】5.2.2水平剪刀撐能夠為立桿提供有效的剛性側向支撐，將立桿失穩模態的波形限制在水平剪刀撐之間。本標準有剪刀撐框架式支撐結構中計算長度系數計算要求水平剪刀出撐的間隔層數不大于6步。理論計算說明,在頂層位置設置水平剪刀撐可較大幅度提高支撐結構的穩定承載力,所以本標準高度頂層應設置水平剪刀撐.當立桿支撐在地基上但得不到有效水平約束時,掃地桿段的受力狀態如同頂層懸臂段,為平安起見,掃地桿也宜設置水平剪刀撐.【條文說明為保證接長后剪刀撐桿件抗彎剛度，本條規定了最小搭接長度及搭接方法。5.2框架式支撐結構構造5.2.4當同時滿足以下規定時，可采用無剪刀撐框架式支撐結構：1搭設高度在5m以下；2被支撐結構自重的荷載標準値小于5KPa；3支撐結構支承于堅實均勻地基土或結構層上；4支撐結構與既有結構有可靠拉結。【條文說明如果框架式支撐結構搭設高度在5m以下,承受荷載較小,支撐在地質條件好或支撐在樓板上(如住宅結構樓板支撐結構)，并且與既有結構進行抱柱或水平桿與結構頂緊時可不設置豎向或水平向剪刀撐。上述四個條件缺一不可,全部滿足時框架式支撐結構可以不設剪刀撐5.2.5縱橫水平桿均應與立桿連接，其連接點間距不應大于150mm。5.2框架式支撐結構構造當承受荷載較大，立桿需要加密時，加密區的水平桿應向非加密區延伸至少兩跨〔圖5.2.6)5.2框架式支撐結構構造支撐結構非加密區立桿、水平桿間距應與加密區間距互為倍數(圖5.2.7)圖不同立桿間距的布置5.2框架式支撐結構構造【條文說明】5.2.6-5.2.7在鋼結構安裝及梁板結構等有較大荷載時，較大荷載下立桿要加密，且應伸至非加密區內至少2跨。支撐結構非加密區立桿，水平桿的間距與加密區間距互為倍數，才可保證加密的桿件伸入非加密區。5.3桁架式支撐結構構造

5.3.1單元桁架的豎向斜桿布置可采用對稱式和螺旋式〔圖〕，且應在單元桁架各面滿布。水平斜桿間隔宜(2?3)步布置一道,底層及頂層應布置水平斜桿。

(a)對稱式(b)螺旋式圖6.3.1單元桁架的斜桿布置示意圖

1—立桿；2—水平桿；3—豎向斜桿；4—水平斜桿5.3桁架式支撐結構構造

【條文說明】5.3.1本條規定單元桁架的斜桿布置方式.單元桁架應滿布豎向斜桿以滿足承載力要求，豎向斜桿布置宜規那么均勻，理論分析說明對稱式或螺旋式斜桿布置方式承載力相同，另外應布置水平斜桿以提高單元桁架幾何穩定性。5.3.2桁架式支撐結構的單元桁架組合方式可采用矩陣型或梅花型(圖5.3.2)，單元桁架之間的每個節點都應通過水平桿連接。

(a)矩陣型(b)梅花型

圖單元桁架的組合示意圖

5.3桁架式支撐結構構造

【條文說明】5.3.2在實際工程中還有單元桁架間隔(2~3)跨布置的情況這實際上是單元桁架和框架式支撐混合使用的支撐結構,故稱之為混合式支撐結構,如圖14所示在混合式支撐結構中有框架式和桁架式兩種計算模型,需要對不同的計算模型分別進行穩定性驗算.單元桁架應按本標準第條進行穩定性驗算單元桁架間的框架式支撐應按本標準第條進行穩定性驗算風荷載引起的內力應根據支撐結構中單元桁架平面布置進行計算.混合式支撐中的單元桁架應滿足桁架式支撐結構的構造,同時支撐結構應滿足本標準條的規定

5.3.3―桁架式支撐結構的斜桿布置〔圖5.3.3)應符合以下規定：

1外立面應滿布豎向斜桿〔圖5.3.3a)；

2支撐結構周邊應布置封閉的水平斜桿(圖5.3.3b)，其間隔不應超過6步；3頂層應滿布水平斜桿。

4掃地桿層應宜滿布水平斜桿。

(a)外立面(b)平面圖圖5.3.3桁架式支撐結構斜桿布置圖

1—立桿；2—水平桿；3—豎向斜桿；4—水平斜桿5.3桁架式支撐結構構造

【條文說明】5.3.3為保證結構體系不變性，支撐結應滿足本條第1.3款.為了防止結構出現整體扭轉,支撐結構應滿足本條第2款.當立桿支撐在地基上但得不到有效水平約束時,掃地桿段的受力狀態如同頂層懸臂段,為了平安起見起見,掃地桿層也宜設置水平斜桿.5.3桁架式支撐結構構造

6特殊支撐結構

6.1懸挑支撐結構

懸挑支撐結構〔圖6.1.1)的豎向荷載設計值(Pt)應符合下式要求；Pt≤Pt,max(6.1.1)式中Pt一懸挑局部的豎向荷載設計值〔含懸挑局部自重〕(kN/m2)；Pt,max懸挑局部架體的荷載限值(kN/m2)，按本標準附錄C表C-1取值懸挑支撐結構

注：2.虛線表示垂直于圖面的剪刀撐或斜桿。圖懸桃支撐結構側面圖〔改圖〉〔1)-懸挑局部架體；〔2〕-平衡段;(3)-落地局部架體懸挑支撐結構b懸挑支撐結構正面圖注；虛線表示垂直于圖面的剪刀撐或斜桿，懸挑支撐結構c懸挑支撐結構平面圖注；虛線表示垂直于圖面的剪刀撐或斜桿。懸挑支撐結構【條文說明懸挑支撐結構可分為懸挑局部、平衡段、落地局部，如圖15所示，本條規定了懸挑局部的豎向荷載限值Pt，max，以保證懸挑局部的強度.穩定性以及撓度要求簡化懸挑局部架體的驗算。超出附錄Ｃ表Ｃ-1中要求的可建立整體結構有限元模型進行驗算，必要時可進行現場載荷試驗。懸挑支撐結構懸挑支撐結構應符合以下規定；１懸挑支撐結構的懸挑長度不宜超過4.8m；2懸挑支撐結構的尺寸及桿件布置應符合以下規定〔圖〕：1)落地局部寬度〔Ｂ〕不應小于懸挑長度〔Ｂt〕的兩倍；2)支撐結構縱向長度〔L〕不應小于懸挑長度〔Bt〕的兩倍；3)豎向剪刀撐〔或斜桿〕與地面夾角宜為40°~60°。3落地局部架體應滿足框架式或桁架式支撐結構的構造要求；4平衡段除應滿足框架式或桁架式支撐結構的構造要求外，還應增設剪刀撐或斜桿，使沿懸挑方向的每排桿件形成桁架〔圖〕。平衡段的頂層與底層應設置水平剪刀撐或滿布水平斜桿；懸挑支撐結構圖6.1.4懸挑支撐結構剖面圖〔1-1〕懸挑支撐結構懸挑支撐結構應符合以下規定;5懸挑局部沿懸挑方向的每排桿件應形成桁架。懸挑局部頂層及懸挑斜面應設置剪刀撐或滿布斜桿；6懸挑局部的豎向斜桿傾角宜為40?～60?；7懸挑局部不宜使用扣件傳力；8使用前宜進行載荷試驗。懸挑支撐結構【條文說明本條規定懸挑支撐結構的構造要求，斜腹桿應滿足傾角40?～60?，此時受力性能較好，由于扣件節點容易發生滑動，不宜使用扣件傳力方式。

6.2跨空支撐結構跨空支撐結構〔圖〕的荷載設計值PS應按以下公式計算：PS≤PS,max〔6.2.1)式中PS―跨空局部豎向荷載設計値(含跨空局部自重)〔kN/m2〕;PS,max一跨空局部的豎向荷載限值〔kN/m2〕,按本標準附錄C表C-2取值【條文說明跨空支撐結構可分為跨空局部.平衡段.落地局部如圖１６所示.本條規定了跨空局部.豎向荷載限值Ｐsmax,以保證跨空局部的強度.穩定性.以及撓度要求,簡化跨空局部的驗算.保證跨空局部架體的強度、穩定以及撓度，簡化跨空局部架體的驗算。超出附錄Ｃ表Ｃ-2中要求的可建立整體結構有限元模型進行驗算.必要時可進行現場載荷試驗6.2跨空支撐結構

圖6.2.1跨空支撐結構示意圖(a)立面圖〔1〕跨空局部〔2〕平衡段〔3〕落地局部圖6.2.1跨空支撐結構示意圖(b)平面圖注：粗線表示雙桿。

跨空支撐結構應符合以下規定：1跨空支撐結構的跨空跨度不宜超過9.6m；2跨空支撐結構的尺寸及桿件布置應符合以下規定〔圖〕：1)落地局部寬度〔B〕不應小于跨空跨度〔Bs〕；2)豎向剪刀撐〔或斜桿〕與地面夾角宜為40°~60°。3落地局部應滿足框架式或桁架式支撐結構的構造要求；4平衡段除應滿足框架式或桁架式支撐結構的構造要求外，還應增設剪刀撐或斜桿，使沿跨空方向的每排桿件形成桁架〔圖〕。平衡段的頂層與底層應設置水平剪刀撐或滿布水平斜桿；跨空支撐結構應符合以下規定：圖6.2.3跨空支撐結構剖面圖〔1-1〕6.2跨空支撐結構跨空支撐結構應符合以下規定：5跨空局部應沿跨空方向的每排桿件形成桁架。跨空局部頂層與底層應設置水平剪刀撐或滿布水平斜桿；6懸挑局部的豎向斜桿傾角宜為40?～60?；7跨空局部不宜使用扣件傳力；8使用前宜進行載荷試驗。6.2跨空支撐結構【條文說明本條規定跨空支撐結構的構造要求。斜腹桿應滿足傾角400~600，此時受力性能較好，公式簡化時也用到了這一條件，構造時應保證。為將跨空局部架體的荷載合理傳遞到地面，加強的平衡段寬度不應小于B。由于扣件節點容易發生滑動,不宜使用扣件傳力方式。7施工

7.1一般規定

支撐結構嚴禁與起重機械設備、施工腳手架等連接。【條文說明支撐結構與其它設施相連接，受力狀態會發生變化，實際荷栽與設計不符，存在平安隱患，甚至導致平安事故發生。7.1一般規定

7.1.2當下條件之一時，宜對支撐結構進行預壓試驗及監測：1承受重載或設計存特殊要求時；2特殊支撐架或需要了解其內力和變形時；3地基為不良的地質條件時；4跨空和懸挑支撐結構；5其他認為危險性大的重要臨時支撐結抅，7.1一般規定7.1一般規定7.1.3支撐結構使用過程，嚴禁撤除構配件。【條文說明支撐結構使用過程中隨意撤除構配件會影響支撐結構的承載能力，存在平安隱患,甚至會導致傾覆及坍塌事故發生。7.1一般規定7.2施工準備7.3搭設7.3.1支撐結構地基驗收合格后，應按專項方案進行放線定位。支撐結構搭設應按施工方案進行，并符合以下規定:I剪刀撐、斜桿與連墻件應隨立桿、縱橫向水平桿同步搭設.不得滯后安裝；2每搭完一步，應桉規定校正步距、縱距、橫距、立桿的垂直度及水平桿的水平偏差；3每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通；4在多層樓板上連續搭設支撐結構時，上下層支撐立桿宜對準。7.3搭設當支撐結構搭設過程中臨時停工，應采取平安穩固措施。支撐結抅作業面應鋪設腳手板并設置防護措施。【條文說明】7.3.2.由于支撐結構組件較為薄弱易發生傾覆、滑移、甚至倒塌，為了防止事故發生應采取穩定措施，確保平安施工，多層樓扳連續施工.當支撐層樓扳承載力或撓度不滿足要求時,應采用上下層支撐桿在同一軸線上的方式有效傳力,以防止支承樓面承載力不夠導致樓面破壞.7.4檢查與驗收支承結構在以下階段應進行檢査與驗收：1地基完工后及支撐結構搭設前；2每搭設完4歩高度后；3到達設計高度后，進行下一道工序前；4停工超過1個月恢復使用前；5遇到六級大風、大雨后；6寒冷和嚴寒地區冬施前、解凍后。【條文說明明確支撐結構進行檢查與驗收的階段.7.4檢查與驗收支撐結構地基檢査與驗收應符合以下規定：1回填土地基的壓實系數應符合設計要求:2濕陷性黃土、膨脹土、軟土地基應有防水措施:3寒冷和嚴寒地區地基應有防凍脹措施：4當支撐結構直接搭設在碎石土、砂土、粉土、粘土及回填土地基外表時，應將地基外表整平、夯實，并應做好排水措施。【條文說明明確支撐結構地基與根底檢查驗收的要求，是保證支撐結構穩定、施工平安的重要措施。7.4檢查與驗收7.4.3支撐搭設完畢、使用前檢查項目應包括以下主要內容：1地基不均勻變形，立桿底座或墊板與地基面的接觸狀況；2可調托撐受力狀況；3平安防護措施;4防雷接地；5扣件擰緊力矩；6碗扣式、承插式的水平桿與立桿連接節點鎖緊狀況；7斜桿設置狀況：8抗傾覆措施設置情況。7.5使用支撐結構使用中構造或用途發生變化時,必須重新對施工方案進行設計和審批。在溝槽開挖等影響支撐結構地基與地基的平安時，必須對其采取加固措施。【條文說明支撐結構在使用過程中構造或用途發生變化時,將影響支撐結構的穩定性,應重新進行復核驗算,并按相關的審批程序進行審批.7.5.2開挖管溝會影響支撐結構地基與根底的承截能力，進而影響架體的穩定性，必須有平安專項保障措施。7.5使用7.6撤除支撐結構撤除應按專項方案確定的方法和順序進行。支撐結構的撤除應符合以下規定：1撤除作業前，應先對支撐結構的穩定性進行檢查確認：2撤除作業應分層、分段，由上至下順序撤除；3當只撤除局部支撐結構時，撤除前應對不撤除支撐結構進行加固，確保穩定；4對多層支撐結構，當樓層結構不能滿足承載要求時，嚴禁撤除下層支撐7.6撤除支撐結構的撤除應符合以下規定：5嚴禁拋擲撤除的構配件；6對設有纜風繩的支撐結構，纜風繩應對稱撤除；7六級及以上大風或雨、雪時，應停止作業。【條文說明本條規定了支撐結構撤除必須遵守的要求，有利于撤除過程中保證支撐結構的整體穩定性。7.6.3在暫停撤除施工時，應采取臨時固定措施，已撤除和松開的構配件應妥善放置。7.7平安管理支撐結構操作人員應佩帶平安防護用品。【條文說明專業架子工佩戴平安防護用品搭設支撐結構，是防止平安事故發生的重要措施。7.7.2支撐結構作業層上的施工荷載不得超過設計允許荷載。【條文說明在施工過程中當支撐結構實際荷載超過設計規定時，就存在平安隱患，甚至導致平安事故發生。本條的規定旨在防止支撐結構因超載而影響支撐結構平安.7.7平安管理支撐結構的防護措施應齊全、牢固、有效。支撐結構在使用過程中，應設專人監護施工，當發現異常情況，應立即停止施工，并應迅速撤離作業面上的人員，啟動應急預案、排除險情后，方可繼續施工。7.7平安管理7.7平安管理8監測支撐結構應按有關規定編制監測方案，包括測點布置、監測方法、監測人員及主要儀器設備、監測頻率和監測報警值。【條文說明支撐結構應按?危險性較大的分局部項工程平安管理方法?(建質〔2021〕87號文)等有關規定編制監測方案。監測的內容應包括支撐結構的位移監測和內力監測。8監測位移監測點的布置可分為基準點和位移監測點，其布設應符合以下規定：1每個支撐結構應設基準點；2在支撐結構的頂層和底層及每5步設置位移監測點；3監測點應設在角部和四邊的中部位置。【條文說明位移監測點的布置原那么應最大程度的反映出結構的變形模態，本條規定了對支撐結構位移監測點的具體位置.

8監測8.0.4當支撐結構需進行內力監測時，其測點布設宜符合以下規定:1單元框架或單元桁架中受力大的立桿宜布置測點；2單元框架或單元桁架的角部立桿宜布置測點；3高度區間內測點數量不應少于3個。【條文說明】8.0.4內力監測反映桿件實際工作狀態下的受力狀態，是評價支撐結構承載情況的重要指標.內力監測點的布置原那么應根據其桿件所處位置的重要性和實際受力情況考處，并同時兼頋監測方案的本錢。8監測8.0.5監測設備應符合以下規定:1應滿足觀測精度和量程的要求；2應具有良好的穩定性和可靠性；3應經過校準或標定，且校核記錄和標定資料齊全，并應在規定的校準有效期4應減少現場線路布置布線長度，不得影響現場施工正常進行。【條文說明本條規定保證了監測設備在精度、可靠性等方面滿足工程監測需求.8監測8.0.6監測點應穩固、明顯，應設監測裝置和監測點的保護措施。8.0.7監測工程的監測頻率應根據支撐結構規模、周邊環境、自然條件.施工階段等因素確定，位移監測頻率不應少于每日1次，內力監測頻率不應少于2小時1次，監測數據變化量較大或速率加快時.應提高監測頻率.【條文說明本條對監測頻率做了局部規定.8監測8.0.8當出現以下情況之一時，應立即啟動平安應急預案：1監測數據到達報警値時：2支撐結構的荷載突然發生意外變化時；3周邊場地出現突然較大沉降或嚴重開裂的異常變化時。【條文說明本條規定了結構在出現數據異常、事故征兆與周邊荷載環境變化較大等情況下，加大監測頻率，進行實時監測及啟動應急預案的要求。8監測監測報警值應釆用監測項目的累計變化量和變化速率值進行控制，并應滿足表規定。表監測報警值監測指標限值內力設計計算值近3次讀數平均值的1.5倍位移

近3次讀數平均值的1.5倍

水平位移量H/300監測資料宜包括監測方案、內力及變形記錄、監測分析及結論。8監測【條文說明本條規定明確了監測報警值的取值參考范圍，其同時兼顧了累計變化量與變化速率值兩個參考量.【條文說明監測記錄是整個監測過程的重要環節，應做到記錄工作的標準性，記錄人員的老實性、并確保不遺漏主要信息、及時作出反響。2該標準涉及的模板材料與形式

2.1模板材料

〔1〕木工字梁楞木〔3〕鋁合金模板4〕竹、木膠合板木膠合板20世紀90年代，膠合板模板得到了迅速開展。模板用的木膠合板通常由5、7、9、11等奇數層單板〔薄木片〕經熱壓固化而膠合成型〔厚度一般為9～18mm〕，相鄰層的紋理方向相互垂直。竹膠合板〔5〕塑料與玻璃鋼模板

重量輕，強度較高，但價格貴，常用于現澆“密肋樓蓋〞中做“模殼〞。

普通模板——扣件鋼管支模

2.2模板形式普通模板——門架支模〔重型門架，主立桿Φ57×2.5mm〕2.2模板形式普通模板——門架支模〔輕型門架，Φ42×2.5mm〕2.2模板形式普通模板——碗扣架支模2.2模板形式

普通模板——盤扣架支模2.2模板形式

塔吊提升爬升模板液壓自爬升模板蘇通大橋橋墩施工爬升模板3對該標準強條的規定及理解

5.1.6模板結構構件的長細比應符合以下規定：1.受壓構件長細比：支架立柱及桁架不應大于150；拉條、綴條、斜撐等聯系構件不應大于200；2.受拉構件長細比：鋼桿件不應大于350：木桿件不應大于250。

長細比對Φ48.3×3mm：受壓桿長度不大于2400mm扣件支模架的鋼管2007年3月1日實施的國家標準?鋼管腳手架扣件?〔GB15831—2006〕5.6條規定：扣件用腳手架鋼管應采用GB/T3091中公稱外徑為48.3㎜的普通鋼管,其公稱外徑、臂厚的允許偏差及力學性能應符合GB/T3091的規定。?低壓流體輸送用焊接鋼管?〔GB/T3091—2001〕中規定：48.3㎜的普通鋼管外徑允許偏差為±0.5㎜；壁厚的允許偏差為±12%,即±0.4375；鋼管理論重量為:3.87㎏/m〔外徑48的普通鋼管理論重量為:3.84㎏/m〕。雖支模高度為6m，水平幾乎僅單向設置6.1.9支撐梁、板的支架立柱安裝構造應符合以下規定：1.梁和板的立柱，縱橫向間距應相等或成倍數。2.木立柱底部應設墊木，頂部應設支撐頭。鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托，U型支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。強條理解之一——立柱的間距？

對水平桿定尺的門架、碗扣架和盤扣架，其支架立桿間距能做到縱橫向相等或成倍數，滿足強條要求。對水平桿定尺的門架、碗扣架和盤扣架，其支架立桿間距能做到縱橫向相等或成倍數，滿足強條要求。對面廣量大的扣件鋼管排架，其支架立桿間距要滿足強條有難度，通常與柱網尺寸有關，改為“宜縱橫向相等或成倍數〞。強條理解之二——立柱底部加墊和頂部的可調托？

對碗扣架和盤扣架，其支架立桿底部一般設置可調底座，底部有鋼板。強條理解之二——立柱底部加墊和頂部的可調托？對門架立柱，雖也可放置可調底座，一般直接放置在混凝土樓面上。強條理解之二——立柱底部加墊和頂部的可調托？

可調托座和可調底座主要應用在門架、碗扣架和盤扣架，其外徑為Tr38，長度為600mm，插入200mm。控制長度200mm？楔緊間隙？

高鐵的碗扣架支模的堆載預壓

碗扣架頂部步高和可調托高度偏大的支架坍塌從頂層水平桿到可調托板650mm

安裝時應保證上下同心3.在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。當層高在8～20m時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿；當層高大于20m時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應于水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。強條理解之三——掃地桿設置