大商業地上梁支模系統局部調整大商業地上結構正按照計劃展開施工。施工中，存在個別部位模架支設施工不便的狀況，根據現場反饋的信息，為能讓現場平順施工，對個別梁的支模架系統進行優化。以下為優化項：梁底模板構造表梁寬L（mm）梁高H（mm）支模高度（m）雙側立桿橫距d（mm）雙側立桿縱距e（mm）梁底立桿數（根）梁底立桿縱距c（mm）小橫桿間距b（mm）立桿步距（m）200~300≤6005.39009000/9001500200~3007009006000/6001500400500~1200120012001120012001500500600~900120012001120012001500邊梁底模板構造補充：采用盤扣架配套斜支撐梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計算書計算依據：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-20232、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱15.6混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)500×900梁側樓板計算厚度(mm)150模板支架高度H(m)5.3模板支架橫向長度B(m)30模板支架縱向長度L(m)40二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.085風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.31地基粗糙程度C類()模板支架頂部距地面高度(m)24風壓高度變化系數μz0.796風荷載體型系數μs1.3風荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設計結構重要性系數γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距la(mm)1200梁兩側立桿橫向間距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數1梁底增加立桿布置方式按梁兩側立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)600梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁間距(mm)125每縱距內附加梁底支撐主梁根數0承載力設計值調整系數γR1模板及支架計算依據《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2023荷載系數參數表：正常使用極限狀態承載能力極限狀態抗傾覆可變荷載調整系數γL10.90.9可變荷載的分項系數γQ11.51.5永久荷載的分項系數γG11.30.9結構重要性系數γ01設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取梁縱向單位寬度b=1000mm，按四等跨連續梁計算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4面板承受梁截面方向線荷載設計值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.5×0.9×2.5]×1＝33.34kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.1+(24+1.5)×0.9)×1＝29.965kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×2.5×1＝3.375kN/mMmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×29.965×0.1252+0.121×3.375×0.1252＝0.056kN·mσ＝Mmax/W＝0.056×106/24000＝2.353N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算面板承受梁截面方向線荷載標準值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1×1×2.5]×1＝25.55kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×25.55×1254/(100×10000×144000)＝0.027mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[125/150，10]＝0.833mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×29.965×0.125+0.446×3.375×0.125＝1.66kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×29.965×0.125+1.223×3.375×0.125＝4.797kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×29.965×0.125+1.142×3.375×0.125＝3.958kN標準值(正常使用極限狀態)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×25.55×0.125＝1.255kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×25.55×0.125＝3.65kNR3'=0.928q2L=0.928×25.55×0.125＝2.964kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式三等跨連續梁梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600主梁間距l1(mm)12001、梁底各道小梁線荷載計算分別計算梁底各道小梁所受線荷載，其中梁側樓板的荷載取板底立桿至梁側邊一半的荷載。小梁自重設計值：q2=γ0×1.3×G1k×梁寬/(小梁根數-1)=1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/4=0.033kN/m1）左側小梁線荷載設計值計算梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=1.66/1＝1.66kN/m小梁自重：q2=0.033kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1×1.3×0.5×(0.9-0.15)=0.488kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×(梁左側立桿距梁中心線距離-梁寬/2)/2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(0.6-0.5/2)/2=1.561kN/m左側小梁總荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.66+0.033+0.488+1.561=3.741kN/m2）中間小梁線荷載設計值計算梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[4.797,3.958,4.797]/1=4.797kN/m小梁自重：q2=0.033kN/m中間小梁總荷載q中=q1中+q2=4.797+0.033=4.83kN/m3）右側小梁線荷載設計值計算梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=1.66/1＝1.66kN/m小梁自重：q2=0.033kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1×1.3×0.5×(0.9-0.15)=0.488kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×((lb-梁左側立桿距梁中心線距離)-梁寬/2)/2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=1.561kN/m右側小梁總荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.66+0.033+0.488+1.561=3.741kN/m4）各道小梁最大線荷載設計值計算小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.741,4.83,3.741]=4.83kN/m5）各道小梁最大線荷載標準值計算參考小梁線荷載設計值計算步驟，將荷載標準值代入后得到：小梁最大荷載標準值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.839,3.675,2.839]=3.675kN/m為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖：2、抗彎驗算Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×4.83×1.22，0.5×4.83×0.22]＝0.696kN·mσ=Mmax/W=0.696×106/54000=12.88N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×4.83×1.2，4.83×0.2]＝3.478kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.478×1000/(2×40×90)＝1.449N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2滿足要求！4、撓度驗算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×3.675×12004/(100×9350×243×104)＝2.271mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1200/150，10]＝8mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.675×2004/(8×9350×243×104)＝0.032mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×4.83×1.2,0.4×4.83×1.2+4.83×0.2]=6.376kN同理可得：將各道小梁所受線荷載設計值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力設計值依次為R1=4.938kN,R2=6.376kN,R3=5.267kN,R4=6.376kN,R5=4.938kN正常使用極限狀態Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×3.675×1.2,0.4×3.675×1.2+3.675×0.2]=4.851kN同理可得：各道小梁所受線荷載標準值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力標準值依次為R1'=3.747kN,R2'=4.851kN,R3'=3.945kN,R4'=4.851kN,R5'=3.747kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數Ks0.6主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數Ks=0.6,則：承載能力極限狀態單根主梁所受集中力設計值：P1=R1×Ks=4.938×0.6=2.963kN,P2=R2×Ks=6.376×0.6=3.825kN,P3=R3×Ks=5.267×0.6=3.16kN,P4=R4×Ks=6.376×0.6=3.825kN,P5=R5×Ks=4.938×0.6=2.963kN單根主梁自重設計值：q=1×1.3×0.033=0.043kN/m正常使用極限狀態單根主梁所受集中力標準值：P1'=R1'×Ks=3.747×0.6=2.248kN,P2'=R2'×Ks=4.851×0.6=2.911kN,P3'=R3'×Ks=3.945×0.6=2.367kN,P4'=R4'×Ks=4.851×0.6=2.911kN,P5'=R5'×Ks=3.747×0.6=2.248kN單根主梁自重標準值：q'=1×0.033=0.033kN/m1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.683×106/4490=152.101N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝5.908kNτmax=2Vmax/A=2×5.908×1000/424＝27.868N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.261mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態支座反力依次為R1=0.906kN，R2=14.975kN，R3=0.906kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=R1/Ks=0.906/0.6=1.51kN，P2=R2/Ks=14.975/0.6=24.959kN，P3=R3/Ks=0.906/0.6=1.511kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)100扣件抗滑移折減系數kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側立桿最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.906,0.906]＝0.906kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調托座驗算可調托座最大受力N＝max[P2]＝24.959kN≤[N]/γR=100/1=100kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q355立桿截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數η1.05懸臂端計算長度折減系數k0.6支撐架搭設高度調整系數βH1架體頂層步距修正系數γ0.9抗壓強度設計值[f](N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)6501、長細比驗算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×650)=1680mmλ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.4382、風荷載計算Mw＝γ0×γL×φw×1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.31×1.2×1.52/10＝0.102kN·m3、穩定性計算P1＝1.51kN，P2＝24.959kN，P3＝1.511kN立桿最大受力Nw＝max[P1+N邊1，P2，P3+N邊2]+γ0×1.3×每米立桿自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[1.51+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(1.2+0.6-0.5/2)/2×1.2，24.959，1.511+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(1.2+1.2-0.6-0.5/2)/2×1.2]+1×1.3×0.15×(5.3-0.9)+0.102/1.2＝25.902kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝25901.695/(0.438×424)+0.102×106/4490＝162.19N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2023第6.2.1:支撐架的高寬比宜控制在3以內H/B=5.3/30=0.177≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算模板支架高度H(m)5.3模板支架縱向長度L(m)40模板支架橫向長度B(m)30混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生MT=γ0×γL×φw×γQ(ωkLH2/2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.31×40×5.32/2)=211.602kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×5.3/(1.2×1.2)]×40×302/2=17043.75kN·mMT=211.602kN·m≤MR=17043.75kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生MT=γ0×γL×φw×γQ(Q2kLH2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.085×40×5.32)=116.04kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.15+0.15×5.3/(1.2×1.2)]×40×302/2=78036.75kN·mMT=116.04kN·m≤MR=78036.75kN·m滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=25.902kN1、受沖切承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第條規定，見下表公式參數剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明本工程無預應力，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=25.902kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第條規定，見下表公式參數剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表取值βc混凝土強度影響系數，按本規范第條的規定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=25.902kN滿足要求！梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計算書計算依據：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-20232、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱15.6混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)400×1200梁側樓板計算厚度(mm)150模板支架高度H(m)5.3模板支架橫向長度B(m)30模板支架縱向長度L(m)40二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.085風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.31地基粗糙程度C類()模板支架頂部距地面高度(m)24風壓高度變化系數μz0.796風荷載體型系數μs1.3風荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設計結構重要性系數γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距la(mm)1200梁兩側立桿橫向間距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數1梁底增加立桿布置方式按梁兩側立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿距離(mm)600梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁間距(mm)100每縱距內附加梁底支撐主梁根數0承載力設計值調整系數γR1模板及支架計算依據《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2023荷載系數參數表：正常使用極限狀態承載能力極限狀態抗傾覆可變荷載調整系數γL10.90.9可變荷載的分項系數γQ11.51.5永久荷載的分項系數γG11.30.9結構重要性系數γ01設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取梁縱向單位寬度b=1000mm，按四等跨連續梁計算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4面板承受梁截面方向線荷載設計值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×0.9×2.5]×1＝43.285kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)×1＝39.91kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×2.5×1＝3.375kN/mMmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×39.91×0.12+0.121×3.375×0.12＝0.047kN·mσ＝Mmax/W＝0.047×106/24000＝1.949N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算面板承受梁截面方向線荷載標準值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1×1×2.5]×1＝33.2kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×33.2×1004/(100×10000×144000)＝0.015mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[100/150，10]＝0.667mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×39.91×0.1+0.446×3.375×0.1＝1.719kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×39.91×0.1+1.223×3.375×0.1＝4.974kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×39.91×0.1+1.142×3.375×0.1＝4.089kN標準值(正常使用極限狀態)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×33.2×0.1＝1.305kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×33.2×0.1＝3.795kNR3'=0.928q2L=0.928×33.2×0.1＝3.081kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式三等跨連續梁梁左側立桿距梁中心線距離(mm)600主梁間距l1(mm)12001、梁底各道小梁線荷載計算分別計算梁底各道小梁所受線荷載，其中梁側樓板的荷載取板底立桿至梁側邊一半的荷載。小梁自重設計值：q2=γ0×1.3×G1k×梁寬/(小梁根數-1)=1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/4=0.026kN/m1）左側小梁線荷載設計值計算梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=1.719/1＝1.719kN/m小梁自重：q2=0.026kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1×1.3×0.5×(1.2-0.15)=0.682kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×(梁左側立桿距梁中心線距離-梁寬/2)/2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(0.6-0.4/2)/2=1.784kN/m左側小梁總荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.719+0.026+0.682+1.784=4.211kN/m2）中間小梁線荷載設計值計算梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[4.974,4.089,4.974]/1=4.974kN/m小梁自重：q2=0.026kN/m中間小梁總荷載q中=q1中+q2=4.974+0.026=5kN/m3）右側小梁線荷載設計值計算梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=1.719/1＝1.719kN/m小梁自重：q2=0.026kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1×1.3×0.5×(1.2-0.15)=0.682kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×((lb-梁左側立桿距梁中心線距離)-梁寬/2)/2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2=1.784kN/m右側小梁總荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.719+0.026+0.682+1.784=4.211kN/m4）各道小梁最大線荷載設計值計算小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.211,5,4.211]=5kN/m5）各道小梁最大線荷載標準值計算參考小梁線荷載設計值計算步驟，將荷載標準值代入后得到：小梁最大荷載標準值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.203,3.815,3.203]=3.815kN/m為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖：2、抗彎驗算Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×5×1.22，0.5×5×0.22]＝0.72kN·mσ=Mmax/W=0.72×106/54000=13.333N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×5×1.2，5×0.2]＝3.6kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.6×1000/(2×40×90)＝1.5N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2滿足要求！4、撓度驗算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×3.815×12004/(100×9350×243×104)＝2.357mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1200/150，10]＝8mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.815×2004/(8×9350×243×104)＝0.034mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×5×1.2,0.4×5×1.2+5×0.2]=6.6kN同理可得：將各道小梁所受線荷載設計值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力設計值依次為R1=5.559kN,R2=6.6kN,R3=5.432kN,R4=6.6kN,R5=5.559kN正常使用極限狀態Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×3.815×1.2,0.4×3.815×1.2+3.815×0.2]=5.036kN同理可得：各道小梁所受線荷載標準值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力標準值依次為R1'=4.228kN,R2'=5.036kN,R3'=4.093kN,R4'=5.036kN,R5'=4.228kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數Ks0.6主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數Ks=0.6,則：承載能力極限狀態單根主梁所受集中力設計值：P1=R1×Ks=5.559×0.6=3.335kN,P2=R2×Ks=6.6×0.6=3.96kN,P3=R3×Ks=5.432×0.6=3.259kN,P4=R4×Ks=6.6×0.6=3.96kN,P5=R5×Ks=5.559×0.6=3.335kN單根主梁自重設計值：q=1×1.3×0.033=0.043kN/m正常使用極限狀態單根主梁所受集中力標準值：P1'=R1'×Ks=4.228×0.6=2.537kN,P2'=R2'×Ks=5.036×0.6=3.021kN,P3'=R3'×Ks=4.093×0.6=2.456kN,P4'=R4'×Ks=5.036×0.6=3.021kN,P5'=R5'×Ks=4.228×0.6=2.537kN單根主梁自重標準值：q'=1×0.033=0.033kN/m1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.675×106/4490=150.439N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝6.662kNτmax=2Vmax/A=2×6.662×1000/424＝31.424N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.214mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態支座反力依次為R1=0.659kN，R2=16.582kN，R3=0.66kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=R1/Ks=0.659/0.6=1.098kN，P2=R2/Ks=16.582/0.6=27.637kN，P3=R3/Ks=0.66/0.6=1.099kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)100扣件抗滑移折減系數kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側立桿最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.659,0.66]＝0.66kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調托座驗算可調托座最大受力N＝max[P2]＝27.637kN≤[N]/γR=100/1=100kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q355立桿截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數η1.05懸臂端計算長度折減系數k0.6支撐架搭設高度調整系數βH1架體頂層步距修正系數γ0.9抗壓強度設計值[f](N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)6501、長細比驗算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×650)=1680mmλ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.4382、風荷載計算Mw＝γ0×γL×φw×1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.31×1.2×1.52/10＝0.102kN·m3、穩定性計算P1＝1.098kN，P2＝27.637kN，P3＝1.099kN立桿最大受力Nw＝max[P1+N邊1，P2，P3+N邊2]+γ0×1.3×每米立桿自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[1.098+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(1.2+0.6-0.4/2)/2×1.2，27.637，1.099+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(1.2+1.2-0.6-0.4/2)/2×1.2]+1×1.3×0.15×(5.3-1.2)+0.102/1.2＝28.521kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝28521.04/(0.438×424)+0.102×106/4490＝176.294N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2023第6.2.1:支撐架的高寬比宜控制在3以內H/B=5.3/30=0.177≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算模板支架高度H(m)5.3模板支架縱向長度L(m)40模板支架橫向長度B(m)30混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生MT=γ0×γL×φw×γQ(ωkLH2/2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.31×40×5.32/2)=211.602kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×5.3/(1.2×1.2)]×40×302/2=17043.75kN·mMT=211.602kN·m≤MR=17043.75kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生MT=γ0×γL×φw×γQ(Q2kLH2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.085×40×5.32)=116.04kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.15+0.15×5.3/(1.2×1.2)]×40×302/2=78036.75kN·mMT=116.04kN·m≤MR=78036.75kN·m滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=28.521kN1、受沖切承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第條規定，見下表公式參數剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明本工程無預應力，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.521kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第條規定，見下表公式參數剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表取值βc混凝土強度影響系數，按本規范第條的規定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.521kN滿足要求！梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計算書計算依據：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-20232、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱15.6混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)300×600梁側樓板計算厚度(mm)150模板支架高度H(m)5.3模板支架橫向長度B(m)30模板支架縱向長度L(m)40二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.085風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.31地基粗糙程度C類()模板支架頂部距地面高度(m)24風壓高度變化系數μz0.796風荷載體型系數μs1.3風荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設計結構重要性系數γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距la(mm)900梁兩側立桿橫向間距lb(mm)900最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)450梁底增加立桿根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數4梁底支撐小梁間距(mm)100每縱距內附加梁底支撐主梁根數0承載力設計值調整系數γR1模板及支架計算依據《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2023荷載系數參數表：正常使用極限狀態承載能力極限狀態抗傾覆可變荷載調整系數γL10.90.9可變荷載的分項系數γQ11.51.5永久荷載的分項系數γG11.30.9結構重要性系數γ01設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取梁縱向單位寬度b=1000mm，按三等跨連續梁計算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4面板承受梁截面方向線荷載設計值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.5×0.9×2.5]×1＝23.395kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.1+(24+1.5)×0.6)×1＝20.02kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×2.5×1＝3.375kN/mMmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×20.02×0.12+0.117×3.375×0.12＝0.024kN·mσ＝Mmax/W＝0.024×106/24000＝0.999N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算面板承受梁截面方向線荷載標準值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1×1×2.5]×1＝17.9kN/mνmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×17.9×1004/(100×10000×144000)＝0.008mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[100/150，10]＝0.667mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×20.02×0.1+0.45×3.375×0.1＝0.953kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×20.02×0.1+1.2×3.375×0.1＝2.607kN標準值(正常使用極限狀態)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×17.9×0.1＝0.716kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×17.9×0.1＝1.969kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式三等跨連續梁梁左側立桿距梁中心線距離(mm)450主梁間距l1(mm)9001、梁底各道小梁線荷載計算分別計算梁底各道小梁所受線荷載，其中梁側樓板的荷載取板底立桿至梁側邊一半的荷載。小梁自重設計值：q2=γ0×1.3×G1k×梁寬/(小梁根數-1)=1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/3=0.026kN/m1）左側小梁線荷載設計值計算梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=0.953/1＝0.953kN/m小梁自重：q2=0.026kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1×1.3×0.5×(0.6-0.15)=0.292kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×(梁左側立桿距梁中心線距離-梁寬/2)/2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(0.45-0.3/2)/2=1.338kN/m左側小梁總荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=0.953+0.026+0.292+1.338=2.609kN/m2）中間小梁線荷載設計值計算梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[2.607,2.607]/1=2.607kN/m小梁自重：q2=0.026kN/m中間小梁總荷載q中=q1中+q2=2.607+0.026=2.633kN/m3）右側小梁線荷載設計值計算梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=0.953/1＝0.953kN/m小梁自重：q2=0.026kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1×1.3×0.5×(0.6-0.15)=0.292kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×((lb-梁左側立桿距梁中心線距離)-梁寬/2)/2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2=1.338kN/m右側小梁總荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=0.953+0.026+0.292+1.338=2.609kN/m4）各道小梁最大線荷載設計值計算小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.609,2.633,2.609]=2.633kN/m5）各道小梁最大線荷載標準值計算參考小梁線荷載設計值計算步驟，將荷載標準值代入后得到：小梁最大荷載標準值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.976,1.989,1.976]=1.989kN/m為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖：2、抗彎驗算Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×2.633×0.92，0.5×2.633×0.22]＝0.213kN·mσ=Mmax/W=0.213×106/54000=3.95N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×2.633×0.9，2.633×0.2]＝1.422kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.422×1000/(2×40×90)＝0.592N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2滿足要求！4、撓度驗算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×1.989×9004/(100×9350×243×104)＝0.389mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝1.989×2004/(8×9350×243×104)＝0.018mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×2.633×0.9,0.4×2.633×0.9+2.633×0.2]=2.607kN同理可得：將各道小梁所受線荷載設計值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力設計值依次為R1=2.583kN,R2=2.607kN,R3=2.607kN,R4=2.583kN正常使用極限狀態Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×1.989×0.9,0.4×1.989×0.9+1.989×0.2]=1.969kN同理可得：各道小梁所受線荷載標準值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力標準值依次為R1'=1.956kN,R2'=1.969kN,R3'=1.969kN,R4'=1.956kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78承載能力極限狀態單根主梁自重設計值：q=1×1.3×0.033=0.043kN/m正常使用極限狀態單根主梁自重標準值：q'=1×0.033=0.033kN/m1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=1.82×106/4490=405.398N/mm2>[f]/γR=205/1=205N/mm22、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝5.209kNτmax=2Vmax/A=2×5.209×1000/424＝24.572N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝4.935mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[900/150，10]＝6mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態支座反力依次為R1=5.209kN，R2=5.209kN七、扣件抗滑移驗算扣件抗滑移折減系數kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側立桿最大受力N＝max[R1,R2]＝max[5.209,5.209]＝5.209kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q355立桿截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數η1.05懸臂端計算長度折減系數k0.6支撐架搭設高度調整系數βH1架體頂層步距修正系數γ0.9抗壓強度設計值[f](N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)6501、長細比驗算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×650)=1680mmλ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.4382、風荷載計算Mw＝γ0×γL×φw×1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.31×0.9×1.52/10＝0.076kN·m3、穩定性計算R1＝5.209kN，R2＝5.209kN立桿最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2+N邊2]+γ0×1.3×每米立桿自重×H+Mw/lb＝max[5.209+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，5.209+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+1×1.3×0.15×5.3+0.076/0.9＝11.144kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝11144.126/(0.438×424)+0.076×106/4490＝76.934N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2023第6.2.1:支撐架的高寬比宜控制在3以內H/B=5.3/30=0.177≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算模板支架高度H(m)5.3模板支架縱向長度L(m)40模板支架橫向長度B(m)30混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生MT=γ0×γL×φw×γQ(ωkLH2/2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.31×40×5.32/2)=211.602kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×5.3/(0.9×0.9)]×40×302/2=24000kN·mMT=211.602kN·m≤MR=24000kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生MT=γ0×γL×φw×γQ(Q2kLH2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.085×40×5.32)=116.04kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.15+0.15×5.3/(0.9×0.9)]×40×302/2=84993kN·mMT=116.04kN·m≤MR=84993kN·m滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=11.144kN1、受沖切承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第條規定，見下表公式參數剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明本工程無預應力，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=11.144kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第條規定，見下表公式參數剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表取值βc混凝土強度影響系數，按本規范第條的規定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=11.144kN滿足要求！梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計算書計算依據：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-20232、《混凝土結構設計規范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱15.6混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)300×700梁側樓板計算厚度(mm)150模板支架高度H(m)5.3模板支架橫向長度B(m)30模板支架縱向長度L(m)40二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.085風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.31地基粗糙程度C類()模板支架頂部距地面高度(m)24風壓高度變化系數μz0.796風荷載體型系數μs1.3風荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設計結構重要性系數γ01腳手架安全等級II級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距la(mm)600梁兩側立桿橫向間距lb(mm)900最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)450梁底增加立桿根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數4梁底支撐小梁間距(mm)100每縱距內附加梁底支撐主梁根數0承載力設計值調整系數γR1模板及支架計算依據《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-2023荷載系數參數表：正常使用極限狀態承載能力極限狀態抗傾覆可變荷載調整系數γL10.90.9可變荷載的分項系數γQ11.51.5永久荷載的分項系數γG11.30.9結構重要性系數γ01設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取梁縱向單位寬度b=1000mm，按三等跨連續梁計算：W＝bh2/6=1000×12×12