9700t散貨船設計計算書——《船舶設計原理》課程設計目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"第一章課程設計任務書及分析 5\o"CurrentDocument"1.1船型、用途與航區 5\o"CurrentDocument"1.2規范與法規 5\o"CurrentDocument"1.3載重量與艙容 5\o"CurrentDocument"1.4船舶主尺度限制 5\o"CurrentDocument"1.5航速與續航力 5\o"CurrentDocument"1.6總體其他性能 6\o"CurrentDocument"1.7貨艙與艙口蓋 6\o"CurrentDocument"1.8船員定額 6\o"CurrentDocument"1.9主輔機及鍋爐 6\o"CurrentDocument"1.10其他設備 6\o"CurrentDocument"1.11本章小結 6\o"CurrentDocument"第二章船型特征及分析 7\o"CurrentDocument"2.1散貨船用途 7\o"CurrentDocument"載重噸位 7\o"CurrentDocument"布置特點 7\o"CurrentDocument"貨艙數量 7\o"CurrentDocument"積載因數 7\o"CurrentDocument"起貨設備 7\o"CurrentDocument"貨艙形式 72.8本章小結 第三章新船主要要素選擇 3.1主尺度選擇 3.1.1主要要素初步分析 3.1.2排水量初步選擇 3.1.3船長 3.1.4船寬 3.1.5方形系數和吃水 3.1.6型深D的初步選擇 3.1.7主機初步選擇 3.1.8主尺度小結 3.2重量估算 3.2.1空船重量估算 3.2.1.1主船體鋼料重量 3.2.1.2上層建筑鋼料及艙內設備重量 3.2.1.3艙口蓋及艙口圍板重量 3.2.1.4機電設備重量 3.2.1.5外舾裝設備重量 3.2.1.6螺旋槳重量 3.2.1.7其他部分重量 3.2.1.8空船重量小結 3.2.2載重量與載貨量 3.2.2.1人員、行李及食品 3.2.2.2備品及供應品 3.2.2.3淡水 3.2.2.4燃油 3.2.2.5滑油及污油水 3.2.2.6載貨量 3.2．2.7載重量與載貨量小結 3.3艙容初步計算與平衡（貨艙段） 3.3.1新船所需艙容 3.3.1.1貨艙所需艙容 3.3.1.2壓載水所需艙容 3.3.1.3油水艙艙容 3.3.2新船所能提供的艙容 3.3.3艙容計算小結及艙容平衡 3.4本章小結 第四章新船總布置設計 4.1主船體的區劃 4.1.1首尾尖艙 4.1.2機艙 4.1.3貨艙 4.1.4雙層底 4.1.5首樓 4.2貨艙布置 4.3油水艙布置 4.3.1壓載艙布置 4.3.2燃油艙布置 4.3.3淡水艙布置 4.4生活和工作艙室布置 4.5艙容詳細校核 4.6本章小結 第五章新船型線設計 5.1型線設計概述 5.2型線圖及型值表 5.3本章小結 第六章性能計算 最小干舷計算 6.2航速計算 6.2.1阻力計算 6.2.2航速估算 登記噸位計算 靜水力性能計算 典型裝載情況的浮態和穩性計算 6.5.1艙容估算 6.5.2重量重心計算 6.5.3浮態計算 6.5.4完整穩性 第七章課程設計小結 船型、用途及航區 主尺度和船型系數 噸位、載重量及載貨量 航速和續航力 7.5空船重量重心 7.6艙容 7.7輪機 7.8螺旋槳 7.9船員人數 7.10總布置圖和型線圖 7.12課程設計體會 7.12致謝 第一章課程設計任務書及分析1.1船型、用途與航區本船為鋼質、單甲板、單機、單槳、尾機型散貨船，設有首樓。本船主要用于載運煤炭、谷物和礦砂，也可載運鋼材、木材等一般貨。本船航區為國際無限航區。載重量不大于7.5萬噸級的散貨船應滿足通航巴拿馬運河（第一、二船閘）的有關要求。根據1.3節可知，本船載重量為897001,故不受巴拿馬運河限制。1.2規范與法規設計應滿足下列規范和法規：中國船級社（CCS）的《鋼質海船入級規范》包括規范中的關于“散貨船結構”的相關要求；中華人民共和國海事局《船舶與海上設施法定檢驗規則》中的“國際航行海船法定檢驗技術規則”。1.3載重量與艙容根據學號5090109069，取后兩位帶入計算式：DW=69000+300*學號后兩位，即DW=69000+300x69=897001,故新船在滿載吃水時的載重量為89700噸。新船貨艙散裝容積的積載因數為1.26m3/11.4船舶主尺度限制在本設計過程中，根據要求，由于載重量為89700噸，大于75000噸，故主尺度原則上不受巴拿馬運河通航限制。對于大噸位的船雖然沒有過巴拿馬運河（一、二號船閘）的限制，但仍然有港口碼頭等因素對散貨船的主尺度的限制。故在選擇主尺度時，應根據載重量的大小作具體分析，使船舶的適應性盡可能地廣。1.5航速與續航力（1）航速在滿載吃水，主機連續運轉工況CSR下,考慮航海裕度15%時，服務航速不小于14.5kn航海裕度SM(Seamargin是考慮由于風浪和污底的影響所引起的阻力增加或推進性能下降的因素而給定的所需主機功率增加。對于國際航行的一般貨船，SM通常取10%-15%,本船任務書規定為15%。課程設計中，根據選擇的主尺度、船型系數、排水量和任務書要求的航速，經阻力估算后，需要選擇適當的主機，然后通過推進效率的計算來檢驗航速是否滿足要求。(2)續航力續航力為24000mile。1.6總體其他性能穩性：本船完整穩性應滿足法規對國際航行一般船舶的要求和對載運散裝谷物貨船的要求。載重線：本船應滿足國際載重線公約關于“B—60”船的有關要求。按“B_60”船核定載重線，顯然應為最小干舷船，即本船的型深和滿載吃水之間的關系要恰好(或基本恰好)符合“B?”船的最小干舷。根據載重線公約的規定，采用“B?”船干舷，須滿足該公約規定的對“B_60”船的破艙穩性要求。壓載要求：本船應考慮無貨壓載狀態的航海性能。壓載艙的設置應滿足“鋼質海船入級規范”一一“散貨船結構QSR)”關于裝載工況中“壓載艙艙容和布置”的要求。壓載艙的設置要注意防止壓載狀態船體過大的靜水彎矩和剪力。此外，駕駛盲區應滿足法規關于航行安全的“駕駛室可視范圍”和巴拿馬運河的要求。本船應具有良好的操縱性能和適航性能，設計理念應符合綠色環保、節能減排的要求。散貨船存在較多的無貨壓載航行工況，設計的最佳方案是用較少的壓載量，滿足壓載工況浮態(包括符合駕駛視域)的要求，并使船舶的靜水彎矩盡可能的小。壓載艙的布置還應滿足規范的要求。1.7貨艙與艙口蓋貨艙數量一般情況下為7個。貨艙和貨艙口的設置應考慮盡可能有利于提高貨物的裝卸效率。本船貨艙區盡可能采用雙舷側結構，也可綜合布置、艙容、結構強度和空船重量等因素，采用單、雙混合型舷側結構。本船貨艙蓋采用側移式艙口蓋，各貨艙艙口蓋的長度盡可能一致。本船不設起貨設備。1.8船員定額本船人員定額為28人，其中干部船員11人，普通船員15人，其他人員2人(船東代表和引水員各1人)。1.9主輔機及鍋爐設低速柴油機主機一臺，主機型號和功率根據航速要求選定。設相同型號的柴油發電機組三臺。設燃油鍋爐和廢氣鍋爐各一臺。1.10其他設備本船舾裝設備和其他機電設備按規范、法規和一般常規要求配備。1.11本章小結課程設計根據任務書要求，對總體設計方案有一個全面、系統的分析，對設計過程中的矛盾和各種因素的相互影響做出必要的討論和分析，對矛盾和問題提出解決的辦法。設計過程正確采用反饋和逐步近似的工作方法。在對設計技術任務書進行全面分析的基礎上，對新船的設計方案必須有一個盡可能細致的構思，提出設想和對各種可能存在的問題進行分析和思考。第二章船型特征及分析2.1散貨船用途散貨船以運輸大宗貨物為主，主要有：煤、谷物、礦砂等，也可以裝運木材、鋼材、紙漿、重貨等。本船以運輸煤炭、谷物、礦砂為主。2.2載重噸位通常，散貨船是根據主要航線來區分載重噸位，4~6萬噸級載重量的散貨船稱為靈便型（其中，5~6萬噸級又稱之為大靈便型）。通航于巴拿馬運河第一、二船閘的巴拿馬型散貨船載重量為6~8萬噸級，好望角型散貨船載重量為13萬噸~20萬噸。作為大宗貨運輸的散貨船，因受到大型船舶經濟性好的刺激，大型化是發展的一個趨勢。2.3布置特點散貨船通常為單甲板、單機、單槳、尾機型船。為減小甲板上浪，保護艙口蓋等甲板設施，增加船舶首部的儲備浮力，IMO和IACS都提出要求散貨船設置首樓。本船按任務書要求應設置首樓。設置首樓的不利之處是增加了駕駛盲區的長度和結構鋼料重量。為減小設置首樓帶來的不利因素，可適當減小首樓高度，但一般不小于載重線法規中要求的上層建筑標準高度。布置船員起居處所和工作處所的甲板室位于機艙上部。靈便型散貨船甲板室層數通常為5層，巴拿馬型和好望角型散貨船通常為6層。2.4貨艙數量貨艙數量的確定需考慮使用要求、裝卸效率、結構強度、規范要求、破艙穩性等因素，貨艙數量多，增加了卸貨時的清艙工作量，且不宜裝載大件或長件。散貨船的貨艙數量一般按船長而定，單個貨艙的長度一般不超過30m。2.5積載因數散貨船的積載因數視主要裝載貨物的種類不同有較大的差異，對裝載輕貨為主的船，積載因數可高達2.0ma/t巴拿馬型散貨船對應滿載吃水裝載情況的積載因數一般只有1.23-1.28皿/t本船設計任務書要求為1.26n$/t2.6起貨設備中小型散貨船為了能適應盡可能多的港口，大多設有甲板起重機，主要用于卸貨。大型散貨船和用于定線運輸的散貨船，一般不設起重機。2.7貨艙形式散貨船針對主要裝載散貨的特點，為便于裝卸，其貨艙有其特定的結構形式，通常都設有頂邊水艙和底邊水艙。這種形狀的好處是裝貨時能將貨艙基本裝滿，減少平艙工作量，卸貨時能減少清艙工作量。設置的頂邊艙和底邊艙可用于裝載壓載水，增加了壓載量，并提高壓載重心，可增加壓載航行的首尾吃水和改善壓載狀態的橫搖性能。單舷側結構頂邊艙和底邊艙之間的單舷側部分是結構的薄弱點，加上此處舷側外板上的構件均暴露在貨艙內，在裝卸貨物作業中結構構件難免有被碰撞以及磨損、腐蝕等，導致散貨船由于結構強度的不足而發生海難事故。因此，國際海事組織和國際船級社協會曾要求強制推行雙舷側結構，并對此做了大量的工作。雙舷側結構的不利之處主要是損失了部分艙容，結構鋼料重量也略有增加。雙舷側的不利因素影響到船舶的經濟性，但從提高散貨船安全性出發，雙舷側結構是有利的。雙舷側散貨船的邊艙寬度對艙容影響較大，為減少雙舷側結構對艙容的不利影響，一般希望雙舷側寬度小些，但其最小寬度應滿足規范對檢驗通道的要求。考慮到單舷側和雙舷側的利弊，也出現了采用混合式貨艙結構，即一部分貨艙采用雙舷側，另一部分貨艙采用單舷側。2.8本章小結本章著重介紹了現階段主流散貨船的船型特征，從散貨船用途、載重噸位、布置特點、貨艙數量、積載因數、起貨設備、貨艙形式等角度進行總體把握和分析，從而為總體方案構思提供了參考的依據。由于新船不再需要滿足巴拿馬運河船閘對于船體主尺度的要求，故不再對巴拿馬型散貨船做特殊介紹。第三章新船主要要素選擇主尺度選擇3.1.1主要要素初步分析一艘新船的設計，通常是從主要要素的選擇開始，主要要素包括了主尺度和主要技術參數。主尺度涉及船舶的各項技術性能和經濟性，是船舶設計中一項影響重大和決定性的工作。主尺度的選擇必須滿足基本技術要求：重量和浮力是平衡的，即要求能正確估算空船重量；艙容是足夠的，即需要正確估算出新船所能提供的各種艙容；主要性能是滿足任務書要求的，要估算航速、評估操縱性等主要性能；要滿足法規相關內容的要求，例如最小干舷、完整穩性、破艙穩性等。船長的選擇，在滿足限制條件下，一般首先從浮力、總布置(艙容和布置地位)、快速性這三個因素來考慮。對于載重型船舶，其中最基本的考慮因素是浮力，其次是快速性和布置地位。從經濟性方面講，船長對空船重量等造價因素影響敏感，船長選取短一些，可減輕空船重量，降低造價。散貨船屬于載重型船舶，其運輸的貨物主要為低值貨，航速要求不高，因此無論從使用要求還是經濟性考慮，散貨船的船型必定是一種低速肥大型船舶，在主尺度不受限制的情況下，船長和長寬比值應該選取小一點，船體豐滿一些。散貨船的型深在滿足最小干舷的前提下主要取決于艙容的要求。型深小量的變化對空船重量和航海性能影響都不大。在積載因數大致相當時，新船所需艙容基本等同于載重量的變化，在船長、船寬基本不變時，新船所能提供的艙容也就基本比例于型深的改變。船舶的設計吃水是指夏季載重水線的吃水，也即為滿載吃水。顯然，在船舶設計中，滿載吃水裝載情況除須符合載重線法規以外，還應符合其他所有相關規范和法規的要求，如完整穩性、破艙穩性、結構強度等等，因為這些都與船舶的裝載條件有關。在一定的船長、船寬和吃水下，方形系數的選擇主要關系到排水量和阻力等性能。增加方形系數對空船重量和造價影響極微，因此，現代散貨船設計中，為了增加載重量，方形系

數的選取越來越大。但方形系數的增大對阻力性能影響很大，過大的方形系數也不利于操縱性能。因此，在取大方形系數的同時應采取相應的技術措施來彌補對性能的不利影響，例如在型線設計、推進裝置、操縱裝置等方面做細致的優化工作。3.1.2排水量初步選擇第一次粗估排水量用載重量系數nW,nW可用母型船數據進行估算。A=DW人A=DW人_89700DT0A=75008X87786.17=104869.21t一般對于同類型的船舶，主尺度越大，載重量系數也越大，因此，上式估算的排水量可能偏大，具體將在更進一步的設計中進行調整。3.1.3船長船長初步選擇由母船資料換算，分別以750001母船和1150001母船為參照求得船長:L=ppLPP0申3=218897001X（7508?）3=231-3L=ppLpp0L=ppLPP0申3=218897001X（7508?）3=231-3L=ppLpp0（AA）3=89700、丄248X（115000）3=228-3由此可以判斷船長為229米。船長在230米左右。但由于船長越長，空船重量增加較多，故初步選擇3.1.4船寬船寬的選擇主要參照也是母型船資料。分別以750001母船和1150001母船換算如下:B=B089700、丄32-26X（7508?）3=34-23B=B043X（89700、丄（75088）339.58由于750001母船的寬度受到巴拿馬運河的限制，所以，以1150001母船換算所得的B比較合理。但是考慮到L/B的要求盡量不超過6,而太小的船寬又會對艙容有較大的影響，故綜合考慮后，取船寬為38米。3.1.5方形系數和吃水式中C式中C可根據母型船得到：C=C+1.68F=0.85+1.68X =1?119B0n0v9?8x218C=C1.68F=1.11914.5X0.51441.68X —0?855Bnv9?8X229C=C1.68FBn14.4X0.5144由于考慮到需滿足平衡式：計算得吃水：A=計算得吃水：A=— =13.67考慮到吃水可能偏小，故適當減小方形系數來進行調整。現取吃水為13.8m，此時由平衡式計算得方形系數CB=0.847,基本滿足要求。由于方形系數的減小，也可略微提高阻力性能。3.1.6型深D的初步選擇型深D的初步選擇考慮用母型船進行換算。從貨艙容積考慮，如果新船的貨艙長度占船長的比例和貨艙部位及結構形式與母型船的差別不大時，可用下式估算：LoBoWm

D=Do LBWmcoco其中由于新船的載貨量未知分別用兩艘母船計算得：LoBoWmD=D其中由于新船的載貨量未知分別用兩艘母船計算得：LoBoWmD=D oLBWmcocoLoBoWm=D o218X32.26 75088X1.2619.6X^—————X““ =20.80229X38 89700X1.26248X43 115000X1.26=19.6X X =18.59LBWm 229X38 89700X1.26coco考慮到750001母船受到巴拿馬運河的限制，船寬較窄，型深較深，故估算出的新船型深也偏大，而1150001母船由于是單舷側，而設計新船優先考慮雙舷側，故須在計算的基礎上進行適當的調整。綜合其他各因素考慮后，現取型深D=19.2m。3.1.7主機初步選擇V3根據母型船資料用海軍系數法估算主機功率。V3P=海軍系數法中P—般為有效功率，但同類船地有效功率與機器功率的比值一般相差不大,故直接用母型船的主機最大持續功率進行換算，得到新船的最大持續功率：P=PoV39480X（104869.21P=PoV39480X（104869.21、3（87786.17）14.53（器10896.98考慮到新船和母型船相比，長寬比減小了，故阻力性能不如母型船，所以主機的功率需要再有適當的提高。由于所用設計軟件FreeShip可以計算出主機的功率，故在后面的設計中將會得出新船的主機功率，從而進行調整和重新選型。3.1.8主尺度小結主尺度的選擇可以參照母型船、經驗公式、統計公式等。本傳主要根據母型船進行粗估，結果如下：

考慮到主機功率在后面的計算中可能有較大調整，故先不列入表中。實際上在估算的過程中，不可能一次成功，所有的數據都是根據后面重量重心估算和艙容校核的結果等，結合誤差的大小以及可能產生誤差的原因，一遍遍的修改得到。例如最初船寬選擇了39m,型深19.6m，但是考慮到這樣空船重量比較大，超出了所給的精度范圍，故進行了重新調整。重量估算空船重量估算空船重量可以以分類的形式進行估算，這樣相對于將空船重量分為船體鋼料重量、舾裝重裝以及機電設備重量更準確。根據母型船資料，現在將空船重量分為主船體重量、上層建筑鋼料及艙內設備、艙口蓋及艙口圍板、機電設備、外舾裝設備、螺旋槳以及其他部分重量共七部分。主船體鋼料重量主船體鋼料重量的估算根據母型船，采用指數法進行計算。指數法考慮了各主尺度對于船體鋼料重量影響程度的不同，從而計算結果更可靠。指數法計算結果如下：WH=+式中：=0， = J ，00000根據統計方法中a=1.878，0=0.695，y=0.189，尸0.158，t=0.197。最終計算得：W= + =11529.33H上層建筑鋼料及艙內設備重量上層建筑鋼料及艙內設備重量的估算也采用指數法進行。=+式中：=0， = J ，00000根據統計方法中a=1.878，0=0.695，y=0.189，尸0.158，t=0.197。最終計算得：= + =1035.29艙口蓋及艙口圍板重量艙口蓋及艙口圍板的重量依據艙口蓋面積與母型船成比例的原則估算，即采用平方模數法。估算過程中假設艙口蓋的長、寬分別與船長、船寬成比例，則計算如下：01=W01001=W010644.2x229x38218X32.26797.11機電設備重量按主機功率粗估得：P0.5WD=930xM0PP0.5WD=930xM0P010896.9894800.7355)0.73550.5=997.19外舾裝設備重量由于外舾裝主要布置在外部甲板，故可以考慮其與成比例，即按平方模數法粗估：229x3802=%0T；=304.3X2ra^=376.5螺旋槳重量按照螺旋槳的重量與主機功率成比例的關系進行估算，結果如下：P=WP=W =03 030P020X9480 =22.99其他部分重量其他部分重量也可粗略采用平方模數法進行計算：04=W0400004=W04000229X38551.2X218X32.26682.04空船重量小結3.2.2載重量與載貨量人員、行李及食品先計算航行天數。新船續航力為24000mile,設計航速為14.5kn,則航行天數計算如下:n=2400014.5x24n=2400014.5x2468.97天新船人員定額為28人，人員重量按照每人63kg計算，行李按照每人45kg計算，食品按照每人每天3kg計算，則人員、行李以及視頻重量為：W1=28X(65+45)+3X28X68.97kg=8870kg=8.87t備品及供應品取空船重量的0.5%作為備品及供應品的重量，即W2=0.005X15440.48=77.2t3.2.2.3淡水淡水取每人每天200kg計算，則計算結果如下：W3=0.2x28x68.97=386.21133.2.2.4燃油燃油儲備量根據所選主機功率以及其耗油量進行選擇。對于本船，最初選擇主機最大持續功率為10896.98kw。但是，根據上述主機選型的理論分析，由于海軍系數法估算的不準確，導致主機功率偏小。這一點在后面用FreeShip進行航速計算時得到證實。經計算后，查閱MANB&W柴油機選型手冊并進行反復調整，最終選用MANB&WG60ME-C9柴油機，該柴油機主機最大持續功率為13400kw，轉速為97r/min，耗油量為169.5g/Kwh。則燃油儲備量計算結果如下：24000W=eP=(1.17x0.1695)x(13400x0.85)x —xl.15+1000=4299.5F01 14.53.2.2.5滑油及污油水滑油機污油水的重量計算依據滑油及污油水的重量與燃油儲備量成比例的原則，計算結果如下：W 22.2WL=WJLlxWF=31^2x4299-5=30-28F03.2.2.6載貨量載貨量Wc=DW工Wi,計算得：Wc=84897.9t3.2．2.7載重量與載貨量小結3.3艙容初步計算與平衡(貨艙段)3.3.1新船所需艙容3.3.1.1貨艙所需艙容貨艙所需艙容計算如下：

“ 1.26V=Wx$=84898x——=107509m3

cck 0.995c壓載水所需艙容由規范要求，壓載工況下，只需螺旋槳浸沒即可。根據母型船數據，此時估算新船尾吃水為7.3m。根據壓載工況下，縱傾不超過1.5%L，計算得尾吃水為d=7.30.015x229=3.865m，此時平均吃水=7'3+3'865=5.583。f2根據估算公式：其中：=5.583, =13.8,A=104896, =0.947,由于相似船對性能等各方面影響非常小，故新船的取于母型船相等，即有新船的=0.929。由此可以初步估算出壓載工況下的排水量A=38859。由于壓載到港相比壓載出港,其油水的存儲量較小,則若要保證螺旋槳不出水,到港狀態需要的壓載量較多,故需要計算壓載到港時得壓載水量：W=A 1 2 0.13 0.1 =22844B所需壓載水艙容積：*=%=22277 3B考慮到首尾尖艙可做壓載艙,所以貨艙段壓載水取總壓載水量的90%,則貨艙段V=0.9x22277=20049 3Bc油水艙艙容貨艙段內的油水艙主要是指燃油艙。燃油艙的容積計算中涉及較多的系數,現一一說明。燃油密度根據資料取為0.98t/m3,容積折扣系數取為0.99,考慮膨脹，取膨脹系數為0.98.考慮可能在燃油艙中布置關系用于加熱等用途，故再取系數0.97。則，此時可以得到燃油艙所需艙容Vow4299.50.98x0.99x0.98x0.97則，此時可以得到燃油艙所需艙容Vow4299.50.98x0.99x0.98x0.974662貨艙段內，取總共需要的燃油艙容積的85%,即V°wc=0.85x4662=3963 3。新船所能提供的艙容新船貨艙段能提供的艙容按照母型船進行估算。1）首先估算貨艙段長度。新船LBp=229，取新船全長LOA=235.4。機艙長度可按照主機長度粗略估算：M其中可按照母型船進行估算：c=lM0M其中可按照母型船進行估算：c=lM0則有新船機艙長度：m0=206.392=13.608LM= +=7.242+13.608=20.85首尾尖艙長度根據其與船長成比例的原則，估算后根據下面總布置中所選的肋距進行調整后，取首尖艙長度為14.85m,尾尖艙長度為12.8m。則可得貨艙段長度：LC=235.420.85 12.8 14.85=180.4mC根據下面所確定肋位長度，調整為180.44m。（2）然后計算新船艙口蓋的尺寸。估算過程中假定艙口蓋的長、寬分別與船長、船寬成比例。則新船：艙□蓋長L]=f=16.53X229=17.61218艙□蓋寬B]=to=並6X38=17.61 0 32.26艙□蓋高與母型船相同，即為2m。同理得第1號貨艙的艙□蓋的尺寸為17.6X15.78x2m。（3）再根據母型船估算新船可以提供的艙容。母型船貨艙段的總艙容大致為其貨艙段燃油艙、貨艙以及壓載水艙的總容積VC0=90257.65+2366.56+17248.61=109872.823C0母型船艙□部分的容積為：VC1=（2X16.53X15.8）X6+2X16.53X13.4=35773C1則去除艙□蓋部分的貨艙容積為：VC2=109872.82 3577=106295.823C2則用VC2 來近似表示母船貨艙段的豐滿度系數。000新船的貨艙段總容積為：VVC=―C2— +=1327653C000艙容計算小結及艙容平衡根據任務書精度要求，艙容誤差需控制在1%內。將貨艙段上述各艙室所需艙容和能提供艙容匯總如下：3.4本章小結主尺度選擇的一般流程見如下流程圖：注意到（1）初始擬定的主尺度后，估算空船重量可以較為粗略，重力與浮力的平衡精度可粗一些。由于后續的艙容校核和性能等校核都有可能重新調整主尺度，重力和浮力的平衡又會被打破，因此只要將不平衡的情況記下，在后續調整尺度時一并考慮。（2）校核艙容和布置地位僅依靠幾個主尺度是難以進行的，因此，在有了一個重力和浮力初步平衡的主尺度以后，需要進行粗略勾畫總布置草圖，其目的是為了估算艙容，進行艙容平衡。（3）艙容不平衡需要調整主尺度時，還應注意最小干舷的要求，以便綜合考慮主尺度調整的方案，此時綜合考慮的因素至少有重力和浮力的差別、艙容以及最小干舷的要求。（4）在此階段的主尺度雖然尚未進行性能方面的計算校核，但是從尺度比和方形系數等所選擇的參數中，也應對新船的基本性能與母型船等資料進行對比，做出一些判斷，以便在調整主尺度時能考慮和綜合更多的因素。（5）主尺度選擇要考慮綜合因素，要平衡各種矛盾，因此需要根據實際情況來靈活處理，設計工作強調的是綜合分析問題和合理解決問題。（6）經過迭代和修改，最終選擇的主尺度應該是能較好的兼顧各方的要求。為了優化設計方案，還需進行必要的論證、對比工作。第四章新船總布置設計4.1主船體的區劃本船為設計載重量897001的散貨船,原則上主尺度不受巴拿馬運河第一、第二船閘限制。由于第54屆環保會決議修訂的MARPOL73/78附則噺增“第12A條燃油艙保護”，故本船設計過程中應著重考慮因燃油艙保護引起的總布置變化。此外，還需著重考慮雙底、雙舷側對本船的重量重心以及艙容的影響。總之，應綜合考慮各方面情況，做出合理的選擇。本船設計過程中的參考母型船為一艘75000t巴拿馬型散貨船（無燃油艙保護、雙舷側）和一艘115000t散貨船（有燃油艙保護、單舷側）。散貨船主船體的縱向區劃為：首、尾尖艙、機艙和貨艙，垂向區劃僅為雙層底和一層連續甲板。進行主船體區劃時，首先應確定各區域的肋距。規范雖然對普通肋距有一個標準肋距，但實際設計中通常是綜合結構強度、鋼料重量和布置要求等因素來考慮選擇各區域的肋距。一般散貨船貨艙段的船底結構是取3個肋距設置一個強框架，甲板結構取6個肋距設置一個強框架，因此貨艙段的肋位數最好為3和6的倍數。本船根據各艙室長度，現取肋距如下：首尾尖艙尾尖艙的作用一方面起到保護機艙，另一方面可將消瘦的尾端分割出來，用于布置尾壓載艙，尾壓載艙可用于到港工況的浮態調整（彌補油水消耗后重心前移產生的縱傾矛盾）防撞艙壁之前的區域為首尖艙，由于船首是碰撞發生概率最大的區域，規范要求任何船舶都必須設置首尖艙，且要求首尖艙碰破后不會導致船舶沉沒。因此，首尖艙的長度不能太長也不能太短，首尖艙太短使保護范圍過小，太長可能碰破后直接導致船舶沉沒。為了使貨艙長度盡可能大些，增加艙容利用率，首尖艙長度在許可且布置合理的情況下，可考慮取短一些。首尖艙的下部一般布置為首壓載艙，上部為儲物艙，在首樓部分可作為纜索艙。本船船尾-#11肋位為尾尖艙，#250肋位-船首為首尖艙。首尖艙14.25m，尾尖艙12.8m。機艙機艙的長度主要與要求的機艙的布置地位有關，應該根據所選主機的情況進行討論。機艙長度的選擇在散貨船設計中是一個很重要的考慮因素。從經濟性方面考慮，盡可能地縮短機艙長度，可提高艙容的利用率，但從用船來說，過短、過小的機艙對設備的布置和設備維修帶來困難。因此必須盡最大的可能處理好這些利弊和矛盾。尾機型船的機艙下部很窄，而上部很寬，為增加布置地位，機艙區域應根據高度設置若干層平臺。本船機艙為#11-#37肋位之間，長20.85m。機艙設有二層平臺，上層平臺布置了集控室、柴油艙和日用油艙及沉淀油艙等，下層平臺布置了三臺發電機組以及一個燃油艙。貨艙散貨船貨艙長度占垂線間長的比例約為80%?83%。在初步確定機艙和首尾尖艙后，貨艙長度就是船長減去首尾尖艙和機艙的長度。巴拿馬型散貨船貨艙數量一般為7個，單個貨艙的長度一般不超過30m。貨艙的區劃一般以均勻艙長來布置。貨艙段的側邊艙包含底邊艙、舷側邊艙和頂邊艙，各艙室都需要慎重考慮，以滿足貨艙、壓載水艙、燃油艙的艙容要求。同時還需要考慮到結構的問題。需綜合考慮后決定。考慮到本船6、7貨艙頂邊艙作為燃油艙使用，故為了滿足燃油裝載需求，此兩段貨艙的長度較2、3、4、5貨艙更長。同時由于首部型線變化比較劇烈，故1貨艙作了部分調整。本船貨艙段為#37-#250，貨艙總長187.44m，共7個貨艙，1貨艙長23.76m,2-5貨艙長26.4m，6、7貨艙長29.04m。雙層底雙層底對船舶具有直接的保護作用，因此規范對一般船舶都有設置雙層底的要求。本船雙層底的設置范圍是從尾尖艙壁至防撞艙壁。雙層底的最小高度需滿足入級規范對雙層底中桁材最小高度的要求。由于雙層底內不能設置燃油艙，貨艙區域的雙層底一般只用于壓載艙，考慮到燃油艙布置問題，貨艙區域的雙層底高度可取小一些。允許機艙區域的雙層底高度不同于貨艙區域。這主要考慮了主機基座安裝的要求。機艙雙層底內布置了輕柴油艙、滑油循環艙、艙底水分離艙、燃油溢油艙、燃油和滑油的油渣艙、艙底水艙等。根據規范對散貨船雙層底高度要求有：h=25xB+42xd+300=1829.6mm38h=—X1000=1900mm20實際取1900mm作為本船雙層底高。首樓為減小甲板上浪，保護艙□蓋等甲板設施，增加船舶首部的儲備浮力，IMO和IACS都對散貨船提出了設置首樓的要求，本船也設置首樓。首樓的最小長度法規未明確規定，但首樓長些可增加首部儲備浮力。考慮到設置首樓的另一個作用是保護第一貨艙艙□蓋減少波浪的沖擊，因此首樓尾端應盡可能靠近No.1貨艙。本船首樓長度17m，距第1貨艙艙□圍壁前端的距離為2.57m。貨艙布置散貨船時載重型船舶，對于艙容，首要滿足的是有足夠的貨艙艙容裝載貨物，所以，設計的時候要時刻注意考慮有足夠的貨艙艙容。新船貨艙段雙層底、底邊艙、舷側均不可布置燃油艙，故考慮在臨近機艙的第6、7貨艙的頂邊艙布置燃油艙。但這樣減少了這兩個貨艙的艙容。本船按照任務書要求，考慮采用雙舷側結構。由于雙舷側邊艙寬度對貨艙艙容影響較大，邊艙對破艙穩性基本沒有貢獻，雙舷側邊艙的最小寬度應滿足最小檢驗通道的要求，故再參照母型船及相關規范的基礎上再做選擇。首尾端的貨艙因型線收縮，邊艙的縱艙壁采用折線過度。散貨船貨艙的橫艙壁都采用槽型艙壁，槽型艙壁的好處是艙壁上沒有骨架，有利于散貨的裝卸，減少清倉工作量。故本船采用槽形艙壁。對于由于槽形艙壁附近會布置部分梯道等，故因此會占用一部分艙容。在初步估算艙容的時候，將每艙的艙長減少0.4m用于布置該設備。散貨裝卸時有休止角因此散貨船在貨艙□兩側設有頂邊艙，頂邊艙的傾角應小于休止角,可減少貨物的移動。貨艙底部兩側的底邊艙傾角應大于休止角，可減少卸貨時的清倉工作量。頂邊艙和底邊艙的空間用于壓載艙。散貨的休止角視貨物的物理性質而定，一般鐵礦石和煤炭的休止角為35。一45。，谷物的休止角通常為35。一37。，干燥谷物約為30。—31。。因此，散貨船頂邊艙的傾角一般為《30。，底邊艙的傾角一般大于35。。本船頂邊艙傾角取為30。。底邊艙傾角取為35。。貨艙布置的另一個重要內容是確定貨艙開口和艙口蓋尺寸。本船采用側移式艙口蓋。這種形式由于艙蓋的開啟是平移運動，因此艙蓋的開啟裝置很簡單，蓋板數量少，結構簡單，啟閉可靠性好。但是要求貨艙開□不能大于B/2。側移式艙□蓋是側向開啟的，因此艙□的前后端無需艙蓋的收藏地位，相鄰兩個貨艙開口之間只需留出橫向通道和艙口圍結構的布置地位即可。綜合考慮后，現將貨艙段剖面圖繪制如下：本船艙□蓋已在第四章設計，具體參數如下:油水艙布置壓載艙布置為保證壓載工況的航行性能，散貨船需要足夠的壓載艙。散貨船上能用于布置壓載艙的地位除首尾尖艙以外，主要是貨艙區域的雙層底艙、底邊艙、頂邊艙和雙舷側邊艙。在重壓載工況，可使用某個貨艙作壓載艙。由于舷側部分是結構的薄弱點，加上裝卸過程中對單舷側構件的損壞以及舷側的腐蝕問題，故本船使用雙舷側結構。雙舷側的使用會減少貨艙的艙容、增加結構重量，故在滿足最小檢查通道要求的基礎上盡量減小舷側的間距。對于雙舷側的船，由于舷側邊艙寬度較小，容積有限，因此是否用于壓載艙還有其他的考慮。由于舷側裝載壓載水會加快舷側的腐蝕，故本船舷側留作空艙。根據燃油艙保護的規定，貨艙段雙層底艙不能布置燃油艙，故用于壓載艙。考慮到壓載管系的布置和維修地位，通常在貨艙段雙層底的中部還設有管弄，形成箱型中桁材結構。散貨船壓載艙布置的另一個重要考慮因素是影響總縱強度的靜水彎矩。通常，大型散貨船各種裝載工況中，最大靜水彎矩出現在輕壓載工況（中拱）。因此如何減少輕壓載工況的靜水彎矩也是散貨船總體設計中應予以重視的一個問題。要減小輕壓載工況的中拱彎矩，就希望增加船中部的壓載量，適當減少首端的壓載量，然而這樣的考慮會影響到中部貨艙的容積，顯然又是一個矛盾的問題，設計的優化就是在矛盾中尋找最佳的平衡，其最重要的考慮因素仍然是船舶的綜合經濟性。對于本船，綜合考慮上述各因素后，將貨艙段雙層底、底邊艙、首尖艙、尾尖艙以及1-5貨艙的頂邊艙作為壓載艙。燃油艙布置法規要求總容積大于600m3的船舶，燃油艙必須保護。對于本船，各燃油艙均需要進行保護，因此不能布置在舷邊或雙層底內。燃油艙除少部分可布置在機艙區域以外，大部分的燃油艙需設置在靠近機艙的貨艙區，可適當加大貨艙區的頂邊艙來布置燃油艙，并在舷邊設隔離艙。本船就通過增大6、7貨艙頂邊艙的高度來增大艙容，以便可以裝載所需的燃油。還有一個燃油艙設置在機艙。考慮到母型船是沒有燃油艙保護的，所以，在最初決定主尺度時便已經通過型深等尺度的調節來解決燃油艙布置中的問題。淡水艙布置淡水艙通常布置在靠近船員生活區的主船體內。本船參照母型船，將淡水艙布置在船體尾部。本船還設有一個蒸餾水艙，位于淡水艙旁邊并單獨存儲。生活和工作艙室布置上層建筑各層甲板的布置包括：生活艙室、工作艙室、儲藏室以及通道、梯道的布置。本船生活和工作艙室和母型船相似。艙容詳細校核從Freeshii軟件可以導出指定位置的型線（亦可從型線圖得到）。將各橫剖線導入AutoCAD，通過構建面域和測量面域得到各個艙室截面的面積與形心位置，再用梯形法或辛式法計算艙容。畫出總布置圖后，對于型線變化不是很劇烈的艙段，可取較少剖面進行估算；對于型線變化劇烈的艙段，需要獲得更多的剖面進行估算。在實際估算的過程中，由于剛開始軟件模型建立不夠完善，未使用圖形法對1、7貨艙進行計算。對于1、7貨艙容積，利用母船進行估算。即認為新船和母船相比較，各船第1（或7）貨艙的容積與第4貨艙的容積的比例大致相等，利用母船的數據對新船進行估算，

并與通過圖形法計算的結果進行比較，得到最終結果。估算過程中，考慮到第7貨艙頂邊艙因作為燃油艙而進行了加大，故扣除加大部分的容積。現將艙容校核結果小結如下：4.6本章小結本章對新船的總布置進行了較為詳細的規劃，并將其一一在AutoCAD中進行繪制。總布置設計中包含眾多船舶建造的必要信息，同時也是后續詳細設計的基礎。本章中還根據在FreeShi沖所建立模型，參照總布置圖后，進行了較為詳細的艙容估算,為后續設計以及之前主尺度的調整等提供了更加可靠的依據。第五章新船型線設計5.1型線設計概述橫剖面面積曲線修改方法是傳統的船型設計最常用的方法之一，通常將母型船的各站橫剖面面積沿縱向移動一定距離，實現浮心位置、平行中體長度和棱形系數的修改，從而在保留母型船基本性能的情況下得到新船的橫剖面面積曲線。根據修改參數的不同，有多種橫剖面面積曲線修改方法，如l~Cp法、Lackenby變換等。本課程設計先建立母型船模型，再采用Lackenby方法變換得到目標船型線。與1-Cp法相比，Lackenby變換可同時修改浮心位置、前后體菱形系數、平行中體長度等因素，但計算復雜，需要編制程序通過計算機迭代計算來實現，本課程設計通過FreeshipPli軟件完成。本船在母型船船體曲面的基礎上，通過Scale或Move得到滿足設計尺度的船體曲面，再通過Lackenby變換得到滿足設計要求的船體模型，為后繼的計算做好準備。5.2型線圖及型值表在FreeShi沖建好模型后，導出所需要各剖面的型線，在AutoCAD中進行型線的修改和光順。由于在FreeShi健模時未將首樓建入模型，故這部分還是在AutoCAD中進行修改。詳見附圖。5.3本章小結型線圖的繪制在過去是一個復雜的工作，需要花費大量的時間來完成。但是現在依靠計算機，可以有更加簡便的方法進行。在FreeShip軟件中建好模型后，根據要求導出每一個需要的剖面，并對不光順的型線進行光順，最后綜合整理后便得到完整型線圖。值得注意的是，在建模的過程中，需要認真研究模型的尺度、表面的光滑程度以及輔助網格的形狀等，并逐步調整使得最終得到較為完善的模型。在型線圖的繪制過程中，計算機導出的型線可能存在較多的重疊或者是不完善的地方，需一一加以區分，并加以標注。由于在建模時并未將首樓建入到模型中，故此部分在型線圖中進行修改和完善。未建首樓對后續的性能計算影響不大。第六章性能計算根據設計任務書要求，需要完成下列主要性能計算：最小干舷計算；航速計算；登記噸位計算；靜水力性能計算；典型裝載情況的浮態和穩性計算。6.1最小干舷計算法規規定夏季最小干舷按下式計算：=0+1+2+3+4+5(1)基本干舷B60型船舶基本干舷：0=0 （° 0）X6O%(2)船長修正船長小于100m的B型船舶對干舷進行的修正。現對本船法規定義的船長進行計算：則可得到無需進行船長修正，即1=0方形系數修正f(ff)Cb0.681)oi1.36本船方形系數為0.847，代入公式得2=392.49 。型深修正f(D-L)Rmm(D〉L/15)15

——L120m0.48250L120m本船D=19.2m,L=227.96m,代入計算得3=1000.69。上層建筑修正4442.71其中4’=I。70K查表得0.07計算得：42.71(6)舷弧修正5+(-^+S)(0.75—5+(-^+S)(0.75—)其中各參數計算如下：計算得5=762.15(7)最小干舷小結航速計算航速計算包括阻力計算、航速計算、螺旋槳設計等內容6.2.1阻力計算本船阻力計算采用FreeShi猷件進行，采用其Hollenbach法估算。計算結果如下:ResistanceforCargoShipsbyIHolienbach?1293method+f-1-1sIyx:uenei-a:Addeddda|Rmulls：|Hdp|■yLIT'3Rjeuxtsnceandpovusrarei=alculale-dbyHolsnha匚肛彳938E$lrr?atB^peEd14KManimelspesd15.KJknotsV/atErdensi^knotsVlBcwfe1HUPEHlractdatafromojirenthulNbulb(0Ma：1Y?]HballastI：ONor1^05]LI販mF—Ree—RLmin.1D.C-DC-13,QDC-12.S0C-12,until,SDCn.unc--233209Lengthwer5Lrlace,rri_Lo5.|；IS□isplaEBneri.. 'JI0231E9B"|3^0LCB^ b=b21510.00DF^RmeJb匚匚wllicHiSt Cp13453.24Se呂陽|0門12*1血相“KeI.ELengthwatefiine.rri_LwlBe-amweJeiire.mBwiMidslip TInnpnrtd忒nFaiKecat：Wetted汨1圧日n"2_SAtwolderoMohrcw.EkmHuvibeic￡prop^llefsPiEprihidarelef..mPragreiTj口￡rejiatancepredi匚Izionforcazg口shipsbyRollenhach—1998nsctkodfHUaSj.iJkrailne'j-PTOieCEDeSlOZlEEFilenaitEDesignlengrliDesigntsejnDesigndraftMidahiplocationWaterdensityfippendagecoefficientgum :2013/4/3Tin* :21:09:09Inp-llcVci.xlaL"le3nEw^-riral-2?二匕m229-00m33.000m13-000m11^,50m1?Q25匸/hl^31.DQQ'：|GeneTBlScarespeedEna.speedWacerdenaityWacerviacoslty1^.00kn15?[JC?K.1?0251-/111^31?ia?0*10^(-6)ra^2/sHull233?尋0曾m37.999m13.300m13?900Hl13?900m13^53m^zHD79■五音IXl^Z1D2315-Qnrs2?55弓*0.05^5LengclionLengcliovexsuzXa^eLosB=bitj口nvaterlineDreughtor.midshipDrnuijhtonF.P,DrnuijhtonF.A,Wecceisurraceai-saWa.L；EmaiieareaDisplacejaentLcngicikdlnalcenterorEu.口yancyPrisineLiecoeillelenLCalculncrdvarioblej=0?B545=O.E363=OuSlOB?0.97￡7Cbt?0.001LB-S13.22L/B■^6.026LCS/LWl=：!?013LH1/E=：!?019B/I=2^754Lwl/I=16.936L/UA0.333=4.E9EQ?Q?75DNrCt-Mtellest■izoutsideveliddomain0r63LL-0330■+11Jen11Vdqe叫‘拿ET-11云二7klT11EL涵1Fe| 闕凸1Fee|誦111_4415.SS410-1241311.2|194.31505.6|3975.||556.6|3510.111B0616.109巾”129133^,01211^215弓5?1I3330.16-93.213525.112.9116.33410.131135?,沖1230?31507.I3723,1699.5I^393.112.751￡.55910.13S1361?712S2.11阿.7111S7.I7U7.fi113DS.1衛3?：1日1■&?73-410-1431弓口&I27€?B1石日日?弓IH537.[B06■馬I5173.1衛3■島日17.QQ31。?14B1932.3I3Q5?01737?3|5153.[B7Q?口|6Q93.12417.2341S2531^53a-|335t91735a6|575fi.|駒日■日|6792.124?￡〔17.^=91S2571g54I373.31呂牙呂.嘗|?407.I2Q1-S.||7560.11518.20510.17-31531.2|523.斗1111Q.|9105.|1310.|10744-+--+--+ -+ FznaJ.calculationsoiz^szscanceand.powerb-yme匚he:dHollenbac3i-199B■+■4++TbKdc1.4^ET10.35DESA=/Ae=0.272calcLLlaredforaele-cti口c口￡pr口pellcrdiagramP/DpKeDu954-b-ycarveolpropellerop匸UnaiJ.frequencyi.iaoUt0.3179tEXdR0,23081,0277ELaK^Eta^lul583lflOTE:CaefficientsWtFtandEtaRwereEelealatedbyf口rnn-ilaesnfraethodHaltiap-19S4Ccpyncrht|c)2000-2003,TiEKshenkoV.F.航速估算

采用B系列槳，選定主機功率和螺旋槳轉速，利用FreeShi軟件進行螺旋槳優化設計和航速估算。結果如下：PExtractdalmhancurTsrilhullSgciliedengirtpo^Ef,kV/[7\i?TuCnlojlnbc-noptimnipro-pclcrlo-r^clK+e^cngrcFrccjjerc^olprotwIcL1/minvrn忖unberolpiop^l@i$WaiEfdanaly,ka/m^3|-I-!.II13,DCa12,50012,000Sgciliedengirtpo^Ef,kV/[7\i?TuCnlojlnbc-noptimnipro-pclcrlo-r^clK+e^cngrcFrccjjerc^olprotwIcL1/minvrn忖unberolpiop^l@i$WaiEfdanaly,ka/m^3|-I-!.II13,DCa12,50012,000Woli.efr-aclionIIrjstdecijGlionfractionKeel,rillijen匚匕anIhiud|0.3179|〔I加1.E8ll.SCd11.0C&lD.SCd10,DD&必5即adooKcef.itifluenreonloiqjeShaltefltiaicyGmaieffici&rcyNurrberoldagianiNurrtierolbladeDisklainKoef.in11hul□□dcmeteiWaiinaahpwpE^d.knIlvlijavjaa理冃亡山岳E7?7,eSfcrd.tn:|n.00I12.75I131E3I14.50|1595R力感3hcc.kN-|W32Z|7A7.T7|B7QQ1|[JI3150>30550CaIcuIb-tianaptimalpropelLerEar3sleetedengineInputvarlaibleBfpeailiedenginepowet[JrW]:laqQQ.QOFreqto￡pzopellezrDcar-lon[1/jilLil]；”?OOISumberofprapellers4Waitexdenaity(kg/nSI:1025?0Q0WalesIraction和匸:Q?313Thrustdeducti口門fxact-i口口t:0.231Coe±Binfl.nonuriiforrwonthrust:l?0沖CoeH?mr丄?nanuniloifiontoxque:1?SOErilcienevofstiai匸!0.930Efficiencyofsrear:0?900f^nnbezot<Haur?:2BladenuMbex!4Disk-zetiaAe/Ad:0.550Coez?3nfJL?hullandiaicetei:1?0S0Waitedspeedsiiip[山口rs]:1電.4-90SpeedshipIknl:u.se12.75 13.63H?5015.95Reaxstance[JcN|；島理3747■了7S7CI?0丄iai3n^g

--+ -+ valuel^eas'QTeitOMea inCTB--+--+--+---+-+--+-Vs1114.49114.￡3I--+ -+ valuel^eas'QTeitOMea inCTB--+--+--+---+-+--+-Vs1114.49114.￡3I0.00310.00310.000Va1-i"：]1S?OBS1E?1藥I0.00010,00010,000R1g]11012?11032?IQ.QQQ10?00010?QQQPe1【呵17542u1775€■I0.00D10-00D10-000Tb1【日：11315.11342.I0.0031G.00310.000Krit1[-.10.€6S10.?70I0.00010.00010.000Jopt1[-J1Q.1391Q.240IQ.QQQ10?QOQ1Q?QQQJ1:-]10.46210?462IQ.QQD10-00D10-000D1［耐16.32416.5€3I0.00D10.00D10.000Kt1[-]10,22610?226I0.00010.00010,000KIAO1[-J1Q.51B1Q.51BIQ.QQO1o?aoQ1Q?000P/D1[-]10.3E71◎?8E7IQ.OOD10-00D10-000KTAd1:-]10.COO10.S03LI0.00D10.00D10.000P51卿］1130BB113-115I0.00010.00010,000--+--+--+---4T■十”Table+Fropellcr[>-6.8^3n.：J=Qe/D=0■口嗎5；匚karactcristiesP/D-a■日日7；戡匸=□?226?d?D=3ulifi7?ar=:A^/Ac-0.5S0；lO^Kc^Q■■SZJLfZ-iETAO=a?5：LBt31=15.000degrCalculaticnnkr=121.smgn<0?9*iLicrofpiopellexancavitationbyan.-=ch.odo±Papmehl:1/min=>OK!PropellerisnaccavitaLsuCalculfiLtzQn?丁09IFIid|wasZhui:鼻匸t. .|MEAMIKG5T 1Max |〔叫I2u00E31 15]11.725= 1[m]|0.247Ii |degz?|Gp 1 - 10?400Gt1.100Mr |i€N*ZLI?3-&0.559Mt |kN*m|179.920o±BicpelltrongEneral3crcn*jthfaxr/D"0?3:50?303□?00S95|Nun|+——十I1II2I111^12]IH^]IIEropell=r*5rartai:| 1 |+? + + +? + + bI7I112工I晞115116|17I10■+ -+-■+ +--+--+--+ +"L1024.11072-|■+ -+-■+ +--+--+--+ +"L1024.11072-|950.5|ia36.1933.31§38.31952.7|341.：2|1旳LkN]ITO.31170e5IISS.2|172,^115€.l115€.l11€3■2IS6.?81IM=I池嚴m|51-52153.93|弓丁■巳目|52?丄倉1■37-23147.23111|Sigma|N/rnntS|55.43155.63|55?：13|55.-93155.03155.0￡155.H日| 52■石弓|1SisjrnfliC||N/mni2|0,56310.SMI0.523|a?5701o.sie10.51610,529I0.100IIIN/nnn2:|55u001Sfi.22I55.66|5石?05155u€0155.€□155?71I52■已3 ||1-13.48213.82^|4.025|4.3171-3.39215.25217.Efi2|E-140|lSicjroaB/^1- |0,37110?856I1.006|1?01911.22311-31L311.965I2.035|￡‘+Mot-:P-apellex■ametal:1-hrassMn+Fs;2-bronzeAl+FeF3i5-4-4;S-carbonat-el;^-brB.53AH-Hn+Fe;S-b-ranzeHeva-60j6-bronzrNeva-10jT-stamlrsaatesirS-diaralujniB.TfSigntsB>1——>PzqmIle—is呂strenginuraiforniflaw.IfSiarnjaB/^>1—Prar-ellerisaacronainmon-urii±OTmflow?根據螺旋槳優化設計結果獲得的螺旋槳參數，求取推力特性曲線。廠E加出datahomcuirenl：hullFrequancyio^HohRPM[1/rrinjDisk廠E加出datahomcuirenl：hullFrequancyio^HohRPM[1/rrinjDiskraboAeZAoPfczlirdnP/DpbJumtiercfbladesI3...7IDiemelei□p|m|VElocityinprapeilEf'sd^kVp[m^s]onr-go|_|nmiL..UU□MCII-*0&1P厲弓史I-0.480.440.420.400.36636Q.340.32Q.30Q.2B0.2S0.240.22Q.20a.isa.IB0.14a.12a.mo.oso.oea.Q40.02Chsrad^rl&ttg-口T口pe*nMvstsrorpropaltir-KT—KQ—EtiO—」plie0S_疔匸辺0上a>￡-審dEdLiocoC.C&C-.UC-2& &.30 0.4C 0.5& 0.6C- 0.7&D.-BO0.90AdvancecoafficiantJ口敞水曲線表如下：CALCULATIONOFOPENWATERCHARA^TEaiSIICSCFAPROPELLERPROPE匸LE理BSeriesAAE-0.553PED=Q?387tIFE=4DFR-10,350mREM-97uOO1/IL1S1Vp■0.0D0血日JKT□KTET4DKTKQekqKQ4EKQETA-3a.oooo0b37€9a.ooo^0.37730.0^39D-0.001270?D47-640?0000O?D50DO?3c4Smoems0.3651D.097567?00127Q.Q0?100Qa?35160.00030.3S1-9D.0^612-a.001280.0149-90?l219O.15000.3373a.00030.337?60.0^=453-O.OO12S0.04330Q.1861O?2OOD0^3220口.OOD3O?322^D?0^295-D?00123□.□4166O?24630?2SOO0?30590.0003S30-620.0-9121-0-001250-039920?3052Ck3000o.aaEaa.oo口馬0.2092D.03333-Q.00129Q.nssaaQ.3fi25o.asoD0.27090.0004S2713D?0374^-0?001290?03€l&0?41B10?他00^25220.0005S252^0.03543-0-001300-034100.^3717D?-35OD0^2325口?Dcm呂O?2334D?033267?001300.D3196□?523D0?500D0.2126a.ooa?0.2133D.03101-D.001300?029710?5715O?550DO?1929a.oo口30.1927D.02365-0.001300.02735Q.Q?600DO?1705口?00D9Q.1715D.O2fil9一0?Q013QO?DZISEO?C5510?6S000.0011S1訶0.02351-0-001300.022310?￡9的O?7OODOul2?3口.00130.137-5D?020937?00131O.ai9620?724D0?7S0D0.1D3Sa.ooi<SlD<-9D?01313-0?001310.01^930.7441登記噸位計算根據中華人民共和國海事局《船舶與海上設施法定檢驗規則》的《國際航行海船法定檢驗技術規則（2008）》進行計算。船舶總噸位（GT）按下式計算確定：GT=K1V

式中：V為船舶所有圍敝處所的容積，m3；K0.20.02Logv。110凈噸位(NT)按下式計算確定：4d NNTKV(4d)2K(NH)2C3D 3 1 10式中：K2 0.20.02Log10Vc；Vc為各載貨處所的總容積m3；D為船長中點的型深，GT10000m；d為船長中點的型吃水，m；K1?2 —；N]為不超過8個鋪位的客艙的310000乘客總人數；N2為其他乘客數，當N]+N2小于13時，”1及“2取為零。此外規定：(4d/3D)2取不大于1；K2Vc(4d/3D)2取不小于0.25GT；NT應取不小于0.3GT。各部分計算如下：

總計排水體積為：總計排水體積為：靜水力性能計算在FREE!shipPlus軟件里建好模型后，可直接進行船體的靜水力性能計算，得到如下結果::E9700t;LeiLiu:E9700t;LeiLiuerawd-ELEiaL-21Sian229.DOI: 237,32 n32u0D0>: 3S,0DS mt ISuiBDO >s 114,50 m:: Lu025 匚s 1.0000Deaigo.LezignE.LengthoverallSDesignbejs.BeamovernilEnsigndrafLHidahipLocationWa-es:?iPpeiKlagecoefficientNOTEUDraCc(axi^allccherv^r-clcalhalgti匸科La fram.pclatq￡tJiehulL2=0*NOTE.2:AllG8slculn~edCDefficientabased,m length.),.draic>3ndhear...Noie3;ThetiultictharacrerlsLlesuascaleulaiedi?Lgti匚「ItI.P.Is匚hrciLi^hpolor□￡LnEer&ee匚dis日forwai社Linewith.OKL.LwL :LEnazh.口o.waterlineBwL::3=-amonwazerlineVoLuze:Dlaplaaeilvn-LumEDiapl. :DisplacentrntLOB:LDnaL^Jdznalwnter□￡tuc^aziss^ineasuiedszoniari:p€rE^ndJ.cularaxx-o?□VCB ::Vitrti匚縣■]_zenterofbfl□口ye.n匚三』tea5tired￡rzmthektellineofthehullCb :BLdcIcoefficient::MicLshiipsectloci凸匚巴凸□b : MLdJinpc&eSEiclenzAw ; W&tcrpltan^areaE : Wsmrplaasc&elrieiem:LCF :;Haterplan*cfiitTroffloiatfitinaUp ■ PciarariaCM￡￡leleD.ES ; WettedsurfaceureaKM= : VerrLcalorcraxisverBexeracenterWdL;LDitcritudinialt-rn-MveraeretQGEnter3雪533LmBs3占UOlLJEE：Displ.3Ln口m<cco=n?32>iz;nm3>2首Enw目號En"□3z53r+m□meciICT崔IJb.1.2」.662一01.7977=呂審后-4.9話55.2b*ss^=更54ss21620我戸里￡.星^,1善*=■認56K-Jx&4C?.常=亠0.第=■曽忒41777fc..s-224977強7405WaSaBWQruE454372Z34WaraHZH5-1537443.3roa?w7■?春=3中￡25彗22-9|1雋蟲甲.452i護1f1-kM1-1i-2P0■?呂』R55.82737噩ID&S763P呂aq8SC!Q:OM0Q.DO&:口Horn::ODOD:UOOfl:DDOO3材7SWLJCJts業WG3獸_L13:.1孫m孫AjIO裟s$LMq?■X.1?DQJisp世>A> .：.*D亞Lal Ld 37 ~M 7疋1 'C 對電s<nA0目f1診E■