天然氣液化廠工程設計簡介1.計遵循的主要規范、標準和規定序號標準號標準名稱管

道1GB50316-2000工業金屬管道設計規范2GB50251-2003輸氣管線工程設計規范3GB50235-97工業金屬管道工程施工及驗收規范4GB50236－98現場設備、工業管道焊接工程施工及驗收規范5SY0402-2000石油天然氣站內工藝管道工程施工及驗收規范6GB50183-2004石油天然氣工程設計防火規范7SH3041-2002石油化工企業管道柔性設計規范設

備1質技監局鍋發[1999]154號壓力容器安全技術監察規程2國務院令第373號（2003年）特種設備安全監察條例3HG20585—1998鋼制低溫壓力容器技術規定總圖防火1GB50016-2006建筑設計防火規范2GB50183-2004石油天然氣工程設計防火規范3GB50160-92石油化工企業防火設計規范（1999年版）4SH3063-1999石油化工企業可燃氣體和有毒氣體檢測報警設計規范環

境1GB3095-96大氣環境質量標準2GB3096-93城市區域環境噪聲標準3GB5749-85生活飲用水衛生標準4GB8978-96污水綜合排放標準5GB12348-90工業企業廠界噪聲標準6GB16297-96大氣污染物綜合排放標準7GB3838-2002地表水環境質量標準8GB15618-95土壤環境質量標準噪

聲1GBJ87-85工業企業噪聲控制技術規范2GB12348-90工業企業廠界噪聲標準3GB12523-90建筑施工場界噪聲限制及其測量方法電氣部分1GB50058-92爆炸和火災危險環境電力裝置設計規范2GB50055-93通用用電設備配電設計規范3GB50057-94建筑物防雷設計規范

(2000年版)4GB50052-95供配電系統設計規范5GB50052-95供配電系統設計規范6GB50054-95低壓配電設計規范儀表及自動控制1GB50058-92爆炸和火災危險環境電力裝置設計規范2HG/T20505-2000過程測量與控制系統用文字代號和圖形符號3HG/T20507-2000自動化儀表選型規定4HG/T20508-2000控制室設計規定5HG/T20509－2000儀表供電設計規定6HG/T20511-2000信號報警、聯鎖系統設計規定7SH-T3092-1999石油化工分散控制系統設計規范通

信1GB50058—92爆炸和火災危險環境電力裝置設計規范2GB50198—94民用閉路監視電視系統工程技術規范3GB/T50311—2000建筑與建筑群綜合布線系統工程設計規范建筑結構1GBJ16-87（2001年版）建筑設計防火規范GB50223-2004建筑工程抗震設防分類標準GB50009-2001建筑結構荷載規范（2006年局部修訂）2GB50003-2001砌體結構設計規范(2002年局部修訂條文)3GB50010-2002混凝土結構設計規范4GB50007-2002建筑地基基礎設計規范5GB50011-2001建筑抗震設計規范6GB50191-93構筑物抗震設計規范7SH3068-95石油化工企業鋼儲罐地基與基礎設計規范8GB50017-2003鋼結構設計規范9GB50040-96動力機器基礎設計規范10JGJ79-2002建筑地基處理技術規范11JGJ94-94建筑樁基技術規范12GB50032-2003室外給水排水和燃氣熱力工程抗震設計規范給排水及消防1GB50015-2003建筑給水排水設計規范2GB50014-2006室外排水設計規范3GB50013-2006室外給水設計規范4GB50140-2005建筑滅火器配置設計規范5GB50160-1992石油化工企業設計防火規范（1999年版）暖通1GB50019-2003采暖通風與空氣調節設計規范2GB50041-92鍋爐房設計規范3CJJ/T81-98城鎮直埋供熱管道工程技術規程2工程概況本項目主要包括液化廠的預處理裝置、液化裝置、配套的附屬設施以及LNG儲存和外運裝置。液化主要包括以下幾個過程：原料氣凈化壓縮液化儲存運輸2.1技術參數原料氣源參數原料氣組分原料氣供氣壓力（進液化廠）：≥

MPa（表壓）。物性參數（0℃，1atm）：低熱值

MJ/m3高熱值

MJ/m3華白指數

MJ/m3運動粘度

m2/s動力粘度

kg.s/m2密度

Kg/Nm3比重

預處理后參數預處理后氣組分物性參數（0℃，1atm）：低熱值

MJ/m3高熱值

MJ/m3華白指數

MJ/m3運動粘度

m2/s動力粘度

kg.s/m2密度

Kg/Nm3比重

2.1.3LNG產品參數LNG產品組分LNG儲存壓力：常壓LNG液體密度：Kg/m3（常壓、-162℃）LNG氣體密度：Kg/m3（常壓、-162℃）原料氣處理量和產品產量原料氣處理量：萬Nm3/dLNG產量：

t/d

3原料氣的壓縮與凈化3.1原料氣壓縮由于進廠的原料氣壓力較低，難以滿足液化工藝的要求，必須通過氣的壓縮提高原料氣的壓力。進廠的原料氣首先進入設置在壓縮機進口前的分離器或過濾器，以分離煤層氣中的液體及可能存在的固體顆粒。壓力的確定原料氣進廠壓力為0.1~5.0MPa。由于氣進液化裝置的壓力與液化溫度有直接的關系原料氣進液化裝置的壓力越高，增壓機所耗功率越低，但在5.4MPa左右，所耗功率相對較低，若再提高原料氣壓力，功耗降低不很明顯，因此確定原料氣壓縮機的出口壓力為5.0~5.5MPa為佳。壓縮機選型壓縮機形式主要有往復式、離心式和螺桿式壓縮機。通常往復式壓縮機用于燃氣處理量在6000m3/h以下的液化裝置；離心式壓縮機用于大型的液化裝置；對于橇裝式小型天然氣液化裝置則采用小體積的螺桿式壓縮機。（1）往復式壓縮機往復式壓縮機一般以中低速運轉，排量小，是中小型液化裝置中的氣體增壓設備。其適用范圍較大，可以通過改變活塞行程，來適應滿負荷和部分負荷狀態下運行，從而減少運行費用和減少動力消耗。新型的往復式壓縮機以效率、可靠性和可維護性作為設計重點，效率超過95%，具有運轉平穩、磨損較小、可靠性高、容易維修、使用壽命長等特點。（2）離心式壓縮機離心式壓縮機轉速高、排量大、體積小，是大型液化裝置中的氣體增壓設備。流線型的葉輪精度高，能保證氣體平滑流動，使設備運轉平穩，提高設備的可靠性，效率可達到80～90%。離心式壓縮機與往復式壓縮機相比，優點是結構緊湊、排量大、機組重量輕、原材料消耗少；沒有氣閥、填料、活塞環等易損件，連續運轉周期長；在轉子與定子之間，除軸承和軸端密封之外，沒有接觸摩擦的部分，氣缸內不需要潤滑，壓縮氣體不帶油；供氣連續、穩定，無循環脈動。缺點是穩定工作范圍較窄，一旦偏離設計工況，效率較低，甚至發生故障，可調性相對較差；在高速、高溫下旋轉的葉輪和軸，制造工藝要求高。（3）螺桿式壓縮機螺桿式壓縮機與往復式壓縮機相同，都屬于容積式壓縮機，但從主要部件運動形式看，又與透平壓縮機相似，故螺桿壓縮機同時兼有上述兩類壓縮機的特點。螺桿壓縮機優點是可靠性高、操作維修方便、動力平衡性好、適應性強，并具有多相混輸等特性；缺點是設備造價較高，只能適應高壓范圍，排氣量較小。原料氣壓縮系統主要設備序號項目數量單位備注原料氣壓縮系統2套1原料氣過濾分離器2臺2原料氣壓縮機3臺3氣末級冷卻器3臺3出口分離器1臺3.2原料氣凈化作為液化裝置的原料氣，首先必須對其進行預處理。原料氣雜質主要為水分、二氧化碳、硫化氫、汞等，原料氣的預處理即是脫除這些雜質，以免這些雜質腐蝕設備及在低溫環境下凍結而堵塞設備和管道。液化裝置對原料氣預處理要求指標見下表。雜質組分預處理指標二氧化碳CO25～10×10/m3硫化氫H2S＜4×10/m3水H2O＜0.1×10/m3硫化物總量10～50mg/Nm3芳香烴總量1-10×10/Nm3環烷烴總量＜0.5×10/m3z汞＜0.01μg/Nm3脫酸性氣體脫酸氣方法的選擇在原料氣液化前的凈化裝置中，常用的凈化方法為化學吸收法，其中包括醇胺法、熱鉀堿法、砜胺法。（1）醇胺法醇胺法利用以胺為溶劑的水溶液，與原料煤層氣中的酸性氣體發生化學反應，可同時脫除CO2和H2S。目前國內主要采用一乙醇胺（MEA）及甲基二乙醇胺（MDEA）等做為溶劑。醇胺法的突出特點是成本低、高反應率、穩定性好、容易再生。醇胺法脫酸氣的優點是受操作壓力影響小，當酸氣分壓較低時用此法較為經濟。工藝成熟，同時吸收CO2和H2S的能力強，尤其在CO2含量比H2S含量高時應用，也可部分脫除有機硫。缺點是腐蝕性較強需要較高的再生熱，溶液容易發泡，與有機硫作用易變質等。（2）熱鉀堿法熱鉀堿法是以碳酸鉀、催化劑、防腐劑和水組分的混合物，可同時脫除CO2和H2S。具有吸收溫度較高，凈化程度好等特點，對含有大量CO2的原料氣尤為適用。熱鉀堿法脫酸氣的優點是當酸氣分壓較高時用此法較為經濟，壓力對操作影響較大，在CO2含量比H2S含量高時適用，所需的再生熱較低。（3）砜胺法砜胺法的吸收溶液由物理溶劑環丁砜、化學吸收劑二異丙醇胺加少量的水組成。通過物理和化學作用，同時或選擇性的吸收原料氣中的CO2和H2S，然后在常壓下將溶液加熱再生以供循環使用。砜胺法對中高酸氣分壓的原料氣有廣泛的適應性，而且有良好的脫有機硫能力，能耗較低，適用于高壓下凈化，凈化度高，對于H2S含量比CO2含量高時使用此法較為經濟，對設備腐蝕小。缺點是價格較高，對烴類有較高的溶解度，會造成有效組分的損失。（4）脫酸氣方法吸引劑的選擇鑒于以上方法的性能比較，針對原料氣氣體組分單一、CO2含量不高的特性，推薦選用胺法脫除原料氣中的CO2等酸氣。下面對原料氣液化曾選用的MEA及MDEA做分析比較。a.MEA（-乙醇胺）（a）凈化度高在含有CO2、H2S的天然氣中，使用MEA可達到很高的凈化度。下表是15%MEA不同貧液質量的化學平衡凈化氣質量。15%MEA不同貧液質量下的平衡凈化氣質量①貧液H2S含量貧液CO2含量凈化氣H2S含量，mL/m3凈化氣CO2含量，mL/m3mol/molg/Lmol/molg/L2.0②4.0②6.0②2.0②4.0②6.0②0.18.50.0000.00024.9012.458.300.000.000.000.18.50.0010.1125.4412.728.480.000.000.000.18.50.011.128.3414.179.450.0640.0320.0210.18.50.055.542.6021.3014.200.3930.1960.1310.18.50.1011.064.7832.3921.591.320.6570.4380.054.250.1011.022.8511.447.630.850.4270.2840.010.850.1011.03.231.621.070.590.2950.1960.0010.0850.1011.00.270.1350.0900.5240.2620.1750.0000.0000.1011.00.000.000.000.5240.2620.175注：①本表根據Maddox平衡數據計算；②裝置總壓：MPa。從上表可見（1）從平衡的角度而言，貧液H2S含量4.25g/L所對應的平衡氣相H2S含量事實上已不能保證凈化指標合格。壓力為4.0MPa時，凈化氣平衡H2S含量11.44mL/m3（約16.4mg/m3），2.0MPa更高達22.85mL/m3（約32.7mg/m3）。實際操作與平衡還會有一段距離。根據試驗結果，貧液H2S含量2g/L可保證凈化氣H2S含量20mg/m3。（2）在一定的貧液H2S含量條件下，貧液CO2含量的升高對H2S凈化度有顯著的不利影響，反之亦然。（3）總體銅說來，慶平衡條婦件下凈女化氣H2S含量較CO2含量高1～2個數量編級。實擺際上由隔于CO2與MEA反應速龜度要慢照一些，施故距平倆衡較遠萬，使凈迎化氣中CO2含量較H2S含量高2～3個數量級炎。（b）腐蝕性闖較強：為此溶液縮慧濃度通常杏控在15%以下，酸惹氣負荷不否超過0.35聞mol/設mol，按體積脆計不超過20m3（氣）/m3（液）。b.M殼DEA（甲基二稱乙醇胺）MDEA是選擇性在脫硫工藝輝中用的吸鮮收劑，用恢于酸氣H2S提濃是駕最適宜有的。MDE凡A與H2S是瞬間反居應，而與CO2是中速反奧應，故在慢含CO2高，而H2S含量低堅的條件尖下，會但出現凈呢氣中H2S合格，而CO2不合格祥問題。晉城一故帶煤層乘氣普遍述存在CO2遠高于H2S問題，若槍選用MDE茶A便可能批出現凈毒化氣H2S合格而CO2不合格問濟題，而在標煤層氣液寬化中CO2不合格淋堵塞換暮熱器及繩管道也妨是十分拘嚴重的螞問題。遼不容忽并視。MDEA的腐蝕泰性，幾灶種常用占的溶劑MDE衣A腐蝕是眉最輕的忠，但在貪有甲酸貝、乙酸父存在條孕件下也撇存在腐紀蝕問題艦，而煤司層氣中暫是否有樹甲、乙愧酸，從《檢測報紐奉告》根據看未贈檢出，但鍋無法斷定芹沒有。通過上趁述分析染，此處呀推薦采粥用低濃肥度MEA吸收劑初，并加腹緩蝕劑職的辦法勢來控制MEA的腐蝕衫。而把劇保證凈肉化度放月在首位離，這樣文可不必伯擔心凈禽化氣CO2不合格問禽題。關于發泡夢：二者均鋪有發泡問稠題，雖然恩同樣潔凈裙度下MDE貴A發泡較MEA輕些，但擦其抗污染獲能力很差宴，稍有雜村質帶入（晚原料氣、鹿溶液均可雨能）便會熊引起MDE儀A溶液發泡報。雖然關舊于發泡問羨題意見并色不一致，宏但根據川釀天然氣凈核化總廠7套，8年的運固行經驗勻，肯定深了MDEA抗污染能棍力差，從菜而導致溶旱液發泡問可題。3.2派.1.蛋2醇胺法MEA脫酸氣低裝置工自藝流程本工段裝裳置一期設1個吸收塔酷，1個再生襖塔，二欠期增設1個吸收核塔，1個再生庫塔。壓郵縮后的裳煤層氣冠從吸收捧塔的下音部進入急，自下會而上通勒過吸收且塔。完俱全再生忍后的吸吉收劑MEA溶液（己貧液）棉從吸收震塔上部絮進入，煙自上而垂下通過雕吸收塔臂，逆向銷流動的MEA溶液與煤刊層氣在吸湖收塔內充賢分接觸，狂煤層氣中腸的CO2及H2S被吸收聚進入液都相（富灣液），錦未被吸摧收的其言他組分叔從吸收圓塔頂部范引出，丹進入氣柏體分離出器，分杏離液體握后進入腥下一工跡序。富液從恩吸收塔馳底部排謙出，經扣過貧富楊液換熱品器后直狡接送往筐再生塔泡頂部加斥溫再生幻玉。再生夏氣經過尊再生氣情冷卻器授降溫，匆進入再掘生氣分磨離器，究分離器盡頂部引色出的CO2及H2S排出本含裝置，奔底部的佳回流液哪經過回予流液泵是增壓，陣從再生廟塔頂部暖進入。款貧液從姿再生塔興底部引箱出，經魔過貧富爸液換熱沸器、貧輸液冷卻館器降溫迅，再經蠅過貧液栗泵升壓淡，從吸挨收塔上跟部進入邁，循環哲使用。莖系統再啄生需要沸的熱量宇，由導鞭熱油輸繼給再沸磨器之后候輸入解您吸塔。經過本裝綱置后的原切料氣，其CO2含量≤50×1匪0-6m3/m3,H2S＜4×1箱0-6m3/m3。3.2.澤1.3原料煤層嘩氣脫酸性外氣體系統哪主要設備序號項目數量單位備注1進口分離器2臺2吸收塔2臺3再生塔2臺4脫碳氣冷卻器2臺5貧液冷卻器2臺6貧富液換熱器2臺7再沸器2臺8回流冷凝器2臺9貧液泵4臺10回流泵4臺11循環洗滌泵4臺12消泡劑泵2臺13補充脫鹽水泵2臺14脫碳氣分離器2臺15再生氣分離器2臺16胺液貯槽2臺17消泡劑槽2臺18固體過濾器2臺19活性炭過濾器2臺3.3.脫水、組脫汞為了避免昨原料煤層賢氣中由于圍水的存在將造成低溫霸管道和設塊備堵塞現吉象，必須淡脫除原料掩氣中的游甜離水，使雙其露點達鏈到-100℃以下鈔。目前蒙常用的偏脫水方喉法有冷崇卻法、墊吸收法勤和吸附策法等。3.3.庭1脫水方法伶的選擇（1）冷卻脫鑰水冷卻脫晃水是利滔用當壓毯力不變胡時，原些料氣的扭含水量謀隨溫度生降低而橡減少的發原理實垃現原料義氣脫水電，此法遷適用于赤大量水易分的粗庭分離。（2）吸收脫覺水吸收脫域水是用償吸濕性萬液體（唯或活性漂固體）榨吸收的朋方法脫恥除原料訴氣中的榆水分。許此種方扇法具有具對原料妹氣很強嘗的脫水及能力，桶熱穩定健性好，盒脫水時屯不發生攀化學反驕應，容源易再生貌，粘度畝小，對獵原料氣據和液烴取的溶解瀉度較低象，起泡槳和乳化捆傾向小塑，對設辜備無腐瞧蝕，吸步收劑價偽格低容囑易得到卻等特點奪。（3）吸附脫折水吸附是諒指原料肺氣中的末水分在問吸附劑蟻界面上粉的凝聚電或富集鑄。其機芽理是在針兩相界蒜面上，悠由于異碌相分子鉤間作用裙力不同壇于主體注分子間轎作用力餐，使相揮界面上養流體的攪分子密竊度異于蕉主體密涌度而發叫生“吸捉附”。吸附法鹿對氣溫吧、流速跡、壓力矩等變化譽不敏感居；沒有萄腐蝕，墳不形成白泡沫；腔脫水露捎點較低陵，適用薪于對于煎少量氣縱體的廉姓價脫水狀過程。由但其基登本建設點投資較北高，壓本力降較威高，再恰生時需簡要的熱廊量較大垃。（4）脫水冠方法的袋選擇從以上啞各種脫街水方法臉的特性徒看，冷抗卻脫水助法雖然售可以通礎過提高邪原料氣肆壓力和男降低原攤料氣溫團度，來長促使氣盡體的液竄化，但認通常用庭此法在顧脫除水后分的過市程中，蹤蝶還會脫熊除部分京重烴，凍因此不贊推薦采璃用。與液體吸渠收脫水的從方法比較版，吸附脫禮水能夠提牛供非常低榴的露點，喚可使水的傳體積分數唇降至1pp軌m以下；奶能夠滿攀足液化塑裝置對彩原料氣冬的預處刻理指標量要求，繪因此本撐項目采醋用吸附靠脫水法沙。（5）吸附浴劑選擇在原料型氣凈化腹過程中腫，主要卡采用的復吸附劑強有活性蚊氧化鋁洪、硅膠累和分子仍篩。活性炭的鼻脫水能力改甚微，主羅要用于從姐原料氣中墓回收液烴陸?；钚匝豕苫X是一仗種極性吸僑附劑，它抽對多數氣幻玉體和蒸汽鳴都是穩定櫻的，是沒爪有毒性的似堅實顆粒創，浸入水灣或液體中緞不會軟化崗、溶脹或籠碎裂，抗持沖擊和磨聽損能力強推。缺陷是斯在一般情編況下，其帥對干燥后導的氣體露箏點僅達到-73℃左右圈，不能肝滿足液躁化裝置味的要求翁，故不棉推薦采態用。硅膠是溪一種堅奴硬無定厭形鏈狀耀和網狀香結構的期硅酸聚犧合物顆吉粒，為噴一種親額水性的惹吸附劑等，脫水湯能力較居強，再偶生溫度瀉為180～200℃。缺陷禿是其易于速被水飽和筑，且與液猜態水接觸宴很易炸裂隙，產生粉虎塵，同時暖其對干燥泛后的氣體堤露點一般疼情況下達正到-60℃左右，希故在原料稱煤層氣液姥化預處理唯裝置中，白也不推薦緩采用。分子篩是月一種天然鄙或人工合勾成的沸石夕型硅鋁酸績鹽。在分練子篩的結貢構中有許例多孔徑均慢勻的孔道蒼與排列整嬌齊的孔穴鐵，孔穴不弱僅提供了赤很大的比僚表面，還蹄只允許直紅徑比孔徑杏小的分子搏進入，而襲比孔徑大州的分子則餐不能進入彎，因此分絞子篩吸附喊分子有很干強的選擇隊性。綜合以庫上所述日，分子分篩與前蘇兩種吸原附劑相誘比，有霞以下優數點：①吸附選蝴擇性強；②采用4A型分子猜篩，不未吸附重犁烴，避押免了吸淘附劑的鐘失效；③具有高弊效吸附性暮能，適用嘉于深度干匠燥；④吸附星水時，不同時可蒙進一步哭脫除殘祥余酸氣盛氣體；⑤不易并受液態戴水的損秘害。因此脫水褲裝置推薦偶選用以分艙子篩做吸敘附劑，考緣瑞慮原料氣碗的主要組漠分為CH4，其分塵子公稱邀直徑為40μ柏m，水分少子的公共稱直徑敏為32μ渾m，故選擇積孔徑為42～47μ沾m的分子件篩（鈉A型）吸附啟劑。3.3師.2脫除原日料氣中斗汞的常墓用方法郵是用活仆性炭浸虹硫，硫與汞騙反應生贊成硫化鈴汞，該享反應是練不可逆筆反應，晃因此吸穴附劑不相能再生寧。另一用種方法聚是采用襖特殊的飄進口分復子篩吸泉附脫汞姨，這種蛾分子篩川價格昂舊貴，本沫單元脫惠汞采用蔬活性炭糟浸硫的用方法脫拔汞。3.3.問2.1吸附法脫憑水、脫汞右裝置工藝匪流程為了保應證脫水周工序連習續運行混，選擇景三塔裝別置，即狂一塔吸頭附工作丘，一塔倍加熱再把生，一近塔冷卻闊待用，公三塔切蓬換使用呢。三塔拜配置比撥通常的完雙塔（抗一塔工血作，一醋塔再生父）配置存效果更艇佳，更貧能滿足劑連續運悟行的要眠求。脫除酸矩性氣體店后的原控料氣進影入分子歐篩吸附俊塔除去渴水分和海殘余的報酸氣，六原料氣襲由上而唐下通過術吸附塔短，從吸綱附塔底嗽部出來吹的原料衫氣中水妖分含量新≤1ppm。干燥后葵的氣體進您入脫汞器瀉脫除原料良氣中的汞授。脫汞后笑的原料進悟入過濾器扁進一步除松去氣體中牌含有的顆阿粒雜質，玩過濾后的棒凈化氣送秩往液化冷才溥。再生氣卡通過流論量計量命后進入拋再生氣壘加熱器痛加熱至200℃左右，潤由下而上浮通過吸附漂塔，加熱限并解吸出恒分子篩后勸流出吸附傭塔，經過途再生氣冷弊卻器冷卻令，進入再把生氣水分棵離器分離頑冷凝的水脂分。再生兇狀態的吸鍛附塔加熱這完畢后，迅接著進入敘冷卻過程醒，冷吹氣橋由下而上悟通過吸附犧塔，冷卻躺解吸的分暫子篩。3.3材.2.屑2原料氣脫晶水、脫汞婚系統主要產設備序號項目數量單位備注1吸附塔6臺2脫汞器2臺3分離器2臺4原料氣液視化4.1原料氣液化滴工藝方牢案的選趟擇國外的線天然氣煮液化始拉于20世紀30年代，美余國于1966年發布了鉗世界上第等一個LNG的標準，肅即為NFPA研-59陪A“液化挪天然氣屢的生產砍、儲存桿和裝運臺”。目前世升界上的趟天然氣婦液化裝遞置，其盟制冷循侄環主要篇為：階昌式制冷悅循環、除混合制靈冷劑制毯冷循環限和膨脹馳機制冷策循環。4.2制冷循環4.2.船1階式制池冷循環捕（節流透制冷）這是一棉種經典鏟的制冷姿循環，費又稱“黑逐級式肝”、“苗復疊式俗”或“所串級式鑒”，這頁種循環宵是由三篩個不同指低溫下輕操作的陣制冷循鹿環復疊皮組成。淺階式制雙冷循環于于193蓄9年首先應拌用于天然銷氣液化，撤安裝于美脖國的Clev潔elan石d，采用NH3、C2H4為第一、楚第二級制扶冷劑。但調經典的制混冷循環是響用C3H8、C2H4和CH4為三種制賞冷劑循環奇復疊而成竟，以提供袍液化所需杰的冷量。音其制冷溫檔度分別為-35℃～-40得℃、-10平0℃和-155賺℃～-16隔0℃。經預處仔理后的詠天然氣暫進入換德熱器與C3H8、C2H4和CH4制冷劑疏進行熱繭交換，冰經過冷他卻、冷顛凝，并班節流到慣常壓后否送入液震化天然拾氣貯罐驢儲存。優點：能糕耗低；制顛冷劑為純橫物質，配等比簡單；坊技術成熟截，操作穩鑄定。缺點：機抱組多，流態程復雜；廳附屬設備藍多，需專濃門儲存制追冷劑；管魄路和控制客系統復雜百，操作難礙度大，維蟻護不便。4.2.隙2混合冷竄劑制冷界循環（隙節流制討冷）混合制膏冷劑制筑冷循環扇克服了戒階式制昨冷循環媽的某些愿缺點。血它采用N2及多種唐烴的混調合制冷慎劑、一攪臺制冷絕劑壓縮挖機。制觸冷劑是烏根據欲揉液化的設天然氣失組分來主配制。多組分混澆合制冷劑子，進行逐昏級冷凝、吵蒸發、節景流膨脹得煎到不同溫遞度的制冷置量，以達魯到逐步冷弟卻和液化浙天然氣的摸目的。與階式制彈冷循環相旨比，其優防點是：機用組少、流舌程簡單、場投資省，紐奉投資比階住式制冷循答環少15～20%；管理方乓便；制冷礦劑可從天乘然氣中提軟取和補充便。缺點是梁：能耗陪較高，皮比階式室制冷循擴環多5～20%；混合制跡冷劑的合活理配比有貴一定難度納。4.2.是3膨脹機綢制冷循擴環（膨艇脹機膨丘脹及節篩流制冷余）膨脹機敏制冷循家環，是浪指利用輩高壓制謝冷劑通勾過透平直膨脹機碑絕熱膨慶脹的克掙勞德循盛環制冷袍實現天掉然氣液曠化的流偵程。氣獅體在膨簡脹機中牢膨脹降頭溫的同畜時，對姜外做功品，可用差于驅動夕流程中丸的壓縮鉤機。流程中的蒙關鍵設備記是透平膨茅脹機。根據制冷歡劑的不同冒，可分為墓氮氣膨脹鎖液化流程價、氮—甲烷膨猛脹液化始流程、街天然氣船膨脹液窩化流程戶。這類分流程的蹤蝶優點是梳：流程簡單壯、調節靈邪活、工作泛可靠、易疑起動、易虹操作、維狂護方便；如用天然綠氣本身做呈制冷工質投時，能省堵去專門生浪產、運輸膀、儲存制掛冷劑的費萍用。缺點是：屋送入裝置愿的氣流必茫須全部深放度干燥；濟回流壓力庸低，換熱惕面積大，伶液化率低床，勢必出紙現部分再因循環，其涼結果引起吳功耗大。由于帶汪膨脹機勾的液化蘭流程操亡作比較糕簡單，慢投資適和中，特胖別適合懷液化能異力較小恰的調峰禿型天然逮氣液化曉裝置。(1)氮氣膨脹削液化流程與混合制模冷劑液化六流程相比崖，氮氣膨垃脹液化流糾程簡單、死緊湊，造役價較低，烈該技術在像深冷領域異中廣泛應擾用，故技蜓術成熟、話經驗豐富敗。就裝置麻而言，采旁用氮氣膨霸脹液化流獵程具有啟傳動快，運助行靈活，莫適應性強棍，易于操謀作和控制壩，安全可畝靠性好，敵放空不會籍引起火災正或爆炸危公險。制冷叨劑采用單別組分氣體N2，介質容恢易獲得，桃且價格低燙廉。在制泳冷膨脹過犯程中，膨彈脹機出口陣不會帶液申，提高了途裝置的安漂全可靠性們。但其能紐奉耗要比混筍合制冷劑盟液化流程論高。(2)氮-甲烷膨碑脹液化折流程N2-CH4膨脹液盟化流程宮是采用N2-CH4混合氣體電代替純氮譜的工藝。糖與混合制譜冷劑液化勇流程相比班，N2-CH4膨脹液化輛流程具有慣起動時間姻短、流程迫簡單、控慌制容易、做制冷劑測憶定和計算殲方便等優效點。由于縮房誠小了換立熱器冷埋端換熱野溫差，蓬它比純衡氮膨脹刺液化流策程能耗內略低，紀但由于惡在膨脹碰制冷過墻程中，羊膨脹機套出口容睜易帶液京（CH4較N2易于液化單），這對世膨脹機的店運行帶來覺一些負面南影響，從褲而降低膨哄脹機的安巴全可靠性饑。4.3天然氣液出化工藝流沫程的能耗默比較(1)階式制冷映液化流程蜂：制冷劑悄為C3H8、C2H4、CH4；(2)混合制冷賭劑制冷液聞化流程：鋪制冷劑為CH4、C3H8、iC4H10、nC4H10、iC5H12、nC5H12、N2等。幾僑種可合去用也可悄用其中毅幾種；(3)膨脹機核制冷液撞化流程買：制冷寒劑為天靈然氣、N2、（N2+CH4）等。根據國外漫的運行數艦據，三種鴿流程的能慕耗比為:階式：混患合式：膨國脹式=1:1甲.05:籮1.7，我院做催的項目中驅，單級混市合制冷與關雙級膨脹魚制冷的電治耗比為1：1.27。由于混全合制冷范液化流極程占有病較多優拜勢，國盲際上現菠有液化敵裝置80%以上采用填混合式工粱藝流程，搞只有少量促裝置采用貓另二種流誕程。4.4膨脹制冷攝及混合制帽冷流程制裁冷劑費用凈化后撲的天然鏡氣為99.欣76%的CH4、0.2翼4%的N2。則制冷仁劑中CH4可取自凈某化氣。制冷劑價凍格：C2H4：國內愿價約1800選0元/t。C2H6：國內豆價：約800殲0元/t（低純牧度）C3H8：國內數價：約870嘉0元/t（低純痛度）C4H10：國內拘價：約1000再0元/t（低純度眉）C5H12：國內價認：約900旗0元/t（低純層度）N2：國內曉價：2000～800秧0元/100嚷0m3（低純座度）按2000元計CH4：國內瞧價：1300元/10哀00m3（低純度濾），本工驢程以凈化崗氣代替。制冷劑奴循環量席、制冷比劑合適般比例的候計算工矛作量很疏大，此浴處以幾越種有代做表性流答程的如棕下數據流計算。（3）灶制冷劑韻比例混合制冷多劑制冷b.新型丙烷鉗預冷制冷劑比板例約為N2：0.0釀52CH4：0.2采46C2H6：0.29儉5C3H8：0.04蘆8nC4H10：0.0楚48iC4H10：0.0幟554nC5H12：0.0撒486iC5H12：0.05碧1a.丙烷預冷制冷劑比孤例（摩爾嗎比，以撫下同）N2：0.05CH4：0.41C2H6：0.34C3H8：0.20c.C扯II流程即上海從巾法國引進蛙調峰型混粒合式液化愚流程，其舊制冷劑比丙例大體上密為N2：0.04偶417CH4：0.22農448C2H6：0.33賀904C3H8：0.07嘉539nC4H10：0.05石402iC4H10：0.0凍158桂8nC5H12：0.1由062注3iC5H12：0.1匆407粉8需說明的砍是上述流枯程用于原找料氣液化膨時，制冷臥劑比例應堆有些調整尚，此處為恢簡化計算倍，仍用上盼述比例，嶺誤差不致躁影響比較神結果。（4）制冷進劑循環綱量①階式經計算循儀環量為原適料氣體積街量的3.92倍。②混合式（a）丙烷預予冷取循環量胸為3.69衫mol/嫌s，原料氣1.01腿6mol旺/s。（b）新型老混合制解冷循環量瀉取3.5疲3mo怖l/s。（c）CII流程循環量為573禍.3m逗ol/心s。③膨脹式（a）N2膨脹循環量：黑幾家廠商盤的數據5～7倍原料概氣左右夏，最節輕電的數伸據應接辦近5，此處按5計算。（b）N2+CH4循環量鹿：此處捐以5.1沙1計算。上述制孕冷劑循醒環量均蕩為較低慶的數據眉，實際矛運行會鑼大些。雖但對經概濟比較萬結果并捐無影響椅，下面冬以100萬Nm3/d液化生產引線做耗電虹及耗制冷端劑費用的判經濟比較胃，電費按0.4元/度，制冷英劑按前述暢市場價計座算。（5）制冷劑暈及電的消埋耗費用從上述灘比較數調據看CII流程最沫省，不亮僅電費震最低，籮制冷劑抓費用也領最低，廣因其制歲冷劑主兔要為甲劃、乙烷脾，其次們是N2，只用戲數量不插大的C3、C4及C5。但此冠流程最仇適用于障調峰型臥液化廠裂。上述酷制冷劑易費用是叼以市場陪價計算特，預計島未來其調制冷劑張費用還這要高些串。流程方案電費制冷劑合計電及制冷劑費用比較35KV35KV階式680040475241.23混合式CII流程576036061201.00丙烷預冷流程792041683361.36新型兩級混合流程720062078201.28膨脹式N2制冷劑10060548106081.73N2+CH4制冷劑9264504（雙級膨脹無R22預冷）97681.60（單位：吐萬元/a）4.5原料氣駐液化系謀統4.5擁.1原料氣貢液化流啊程原料氣壞液化方加框流程憲圖如下糧：外運來自予處理換熱器1換熱器2氣液分離器換熱器3貯槽裝車4.5.疏2制冷劑循獅環方框流陳程圖原料氣換熱器1換熱器2換熱器3換熱器4成品LNGN2壓機熱膨機冷膨機水冷器熱增機水冷機水冷器水冷器依方案比肚較確定的N2膨脹制冷首液化流程盒方框圖如粱上。采用N2膨脹制閘冷方案罰，則必先須給N2以壓能。樸據大量數下據計算及傭國外已運敵行裝置的吼操作經驗侄證明，采絲式用此方案娛的N2循環壓力朗應在2.2～2.5愧MPa最為經狗濟。考悅慮采用胳國內機石組，為樣可靠起角見，選懸用N2壓縮機劈燕的操作疊壓力為2.5耗MPa。N2經加壓、廳水冷后，榆壓力約為2.5M嘗Pa，溫度約駕為300～310K，隨后瞎進入冷談端膨脹志機驅動卻的增壓糞機，于董此壓力鍛增至約3.2～3.3M框Pa。N2經水冷至300～310隊K后進入餓熱端膨惕脹機，寧在此N2被升壓至標約4.5～4.7嗎MPa，水冷后撿溫度降至熔常溫。之妄后進入換的熱器1，溫度險降至約230～240租K，轉而濟進入熱蘋端膨脹趴機，絕彎熱膨脹康后壓力解降至約1.6～1.7M印Pa，溫度君降至160～164紋K左右，此票后進入換救熱器3交出冷責量，溫良度升至170～180橡K，壓力卡因流動雪阻力原嘗因只少半許下降莫便進入紗冷端膨致脹機，垂在此作抱最后膨之脹，壓盲力降至密約0.46～0.4興7MP敏a，溫度降削至約100～110K，此后依恒次進入換省熱器4～1，與原紹料氣逐泊級換熱匹，并使到其液化齒為成品LNG。N2氣在完繩成一個扛循環后腔返回N2壓機進灑行下一夢個循環篩過程。此方案的察突出優點框是冷端膨盆脹機不會割帶液。因謠在膨脹最銷終壓力0.4喉7MP慌a，最終握溫度100～110嚴K條件下，N2氣沒有啟液化的船條件，遙在0.4仰7MP油a壓力下光的N2液化溫魚度是93K左右，務較膨脹繪最終溫污度低約7～17℃。這劇一條件啟可保證牲冷端膨蝕脹機操彎作平衡頌、可靠喬，長期鍵運轉而項無故障偉。據空柜分廠的粘經驗，羽不帶液語操作，芽透平式表膨脹機很可運行開兩年無漲故障。4.5.扶3膨脹制妥冷主要尸設備選哀擇（1）循環氮累氣壓縮機原料氣從彼常溫氣體邊冷至常壓獄下的液體貧并過冷2℃左右所鴨需冷量，N2制冷劑燦除滿足料本身所融需冷量碗外，還誼應滿足兼原料氣沿所需冷修量及系江統的冷姿損失，逗以此計靈算制冷京劑的循緩環量。拐依此選協用N2壓縮機組詢軸功率。皺由于離心捏機組具有遍無故障運登行時間長挪等優點，填應優先選亂用離心機唉做為工程N2的循環棉壓縮機清。（2）膨脹銜機及增陶壓機即增壓去式離心狠膨脹機次。（3）冷箱冷箱中灣包括換浪熱器1~4及相應配氏套的附屬趨設備、閥于門等。所橡有換熱器才均選用板吹翅式鋁質更換熱器。氮膨脹石制冷原教料氣液恩化系統爐主要設瞇備序號項目數量單位備注一低溫液化系統套1LNG液化冷箱臺2LNG過冷器臺3LNG閃蒸罐臺4LNG主換熱器臺二N2循環制冷壓縮系統套1氮氣進口緩沖罐臺2循環氮氣壓縮機臺3氮氣出口緩沖罐臺4循環氮氣壓縮機一級冷卻器臺4循環氮氣壓縮機末級冷卻器臺三增壓透平膨脹機系統套1低壓氮氣冷卻器臺2中壓氮氣冷卻器臺3油箱臺一4油加熱器臺5蓄能器臺6低壓膨脹機臺7中壓膨脹機臺四PSA制氮與液氮儲存氣化系統套1空氣壓縮機臺2空氣預冷機臺3分子篩純化器臺4加熱器臺5儀表空氣緩沖罐臺6空氣緩沖罐臺7空分第一換熱器臺8空分第一換熱器臺9液空過冷器臺10空分膨脹機臺11主冷臺12精餾塔臺13空分冷箱臺14液氮計量罐臺15液氮儲罐臺16空溫式氣化器臺17低溫天然氣加熱器臺五工藝管道、閥門及附件等套4.5雷.4混合制癥冷主要凱設備選身擇（1）制冷寶劑循環絞壓縮機原料氣待從常溫謠氣體冷越至常壓棄下的液舍體并過柱冷2～5℃左右所接需冷量，銅予冷應滿態足原料氣存所需冷量如及系統的悄冷損失，騰以此計算列制冷劑的相循環量。輔依此選用裝制冷劑壓暢縮機組配齊電輸出功哲率。（2）冷箱冷箱中包次括換熱器1～3及相應浮配套的行附屬設煩備、閥和門等。壓所有換寬熱器均藍選用板瓜翅式鋁賤合金換咱熱器?；旌现仆晾湓蠝p氣液化純系統主濟要設備序號項目數量單位備注一低溫液化系統套1LNG液化冷箱臺（1）予冷器臺（2）主換熱器臺（3）LNG過冷器臺（4）LNG閃蒸罐臺二制冷循環壓縮系統套1制冷劑進口緩沖罐臺2制冷循環壓縮機臺3制冷劑儲罐套4壓縮機出口緩沖罐臺5MRC循環泵臺三PSA制氮與液氮儲存氣化系統套1螺桿式空壓機臺2空氣預冷系統臺3空氣純化系統臺4分餾塔臺5停車加熱器臺6透平膨脹機系統臺7液氮貯槽臺四丙烷預冷機組套5L率NG儲存和運灘輸5.1侮LN立G貯槽依照貯畢槽容積片大小，醒罐應選呼常壓罐耽，否則挖將增加患較大投裹資。對夫此無需米再做比律較（壓貍力貯槽莊的每m3單價是赴常壓貯孩槽的2倍以上子）。常壓罐夸有單容啦罐、雙惱容罐及字全容罐日等三種桑，概述叉如下：（1）單容罐此種罐隸為雙層作結構，舒內罐為窗低溫鋼挑，外罐俯為普通偏碳鋼，扯因此外截罐不能遷承受低獻溫，當竟內罐有賞少許泄搖漏，外秒罐便難前以承受世，并難罩以阻擋LNG向外部球大氣泄兼漏，為溫此國外壤規范要沸求安全名距離大攀。按國外規棟范要求，深對此種罐丟為防止罐嫁泄漏時LNG液體蔓鏡延，要本求設防熊液堤，善為此需狡較大的禿占地面植積，并附增加一倍定投資骨。此罐的優戒點是投資障少，制作益簡單，速性度快。（2）雙容澡罐雙容罐取有二種浸，其一濤是內外連罐均為你低溫材庸料，其恩二是內乎罐為低紙溫材料忙，外罐統為鋼筋繡混凝土洗（與全羞容罐的知區別在驗于上部春內外罐卷之間有賀通大氣休的開口光）。內外罐撲均為低慌溫材料均罐，當規內罐發桐生泄漏爬時，有渣外罐低桌溫材料夫鋼板阻捉擋而不義會向大尿氣泄漏崗，因而虹不需設延防液堤貼，占地甩面積減好少，但蔥仍需較太大安全蔬距離。內罐為低嬌溫材料，胳外罐為鋼昌筋混凝土叛罐時，當跪內罐有泄衫漏時，由盤于有外罐直鋼筋混凝撓土罐阻擋續，不會產狗生大量液恰體外泄，芹但LNG氣體會席通過混打凝土的肢微小裂牌紋滲漏據到外部鑰大氣中支去。此開種罐可懼不設防姨液堤，默占地面松積少于耍單容罐竿，但安禿全距離萍亦要求炸較大。雙容罐紀投資較小單容罐救略高?？┕ぶ苷x期略長葬。（3）全容罐是一種全蒜封閉罐，順從結構上悼看，有如聚下幾種：a.內外罐切筒均為鮮低溫金譯屬材料曉，頂蓋堡亦為金希屬材料淘，因此扶不產生把外漏，蛋可不設酸防液堤陜，但承毫壓能力田較低，稿需設返撕回風機罵，其原蠻因是金罷屬頂，館面積大退，剛度敬小，易陳變形，陵承壓低捎。b.內罐為同低溫金慣屬材料鴉，外罐照為鋼筋丙混凝土街，頂蓋隙為鋼筋沿混凝土濾，這種鋪罐的外燈罐可阻傷擋LNG液體外胃漏，但援擋不住亂氣體滲瞞漏?？蓨Z不設防鋤液堤，磨承壓能賴力高是訂因有鋼趁筋混凝醫土頂蓋槳，因此闊可不設夫返回風眠機，與壩雙容罐賊的區別凱在于全窩封閉。c.與b不同的是炎采用了金謹屬頂蓋，棒因而承壓穩能力較低且，需設返傍回風機，練但也不設膚防液堤，屈液體不泄鄙漏，氣體襲有滲漏。d.內筒是乓低溫材跡料，外錄筒是鋼猴筋混凝洞土，頂挪蓋亦為效鋼筋混享凝土，雀但外筒良及頂蓋港均有普錢通碳鋼夫板內襯礙。這種赴是徹底偽的全封及閉，既劫無液體幸外泄，慢也無氣私體外漏證，承壓割高，可凝不設返目回風機窄，不設浸防液堤均。顯然其缺股點是造價握高，施工洋難度大，海工期長等凈。這種罐工安全可隔靠，運廟行中可杏免維修健，承壓氏高等特尸點，所船以被廣尺泛采用枯，但訂痕貨期較法長。（4）膜式輔罐此罐內筒麗為耐低溫粥的薄膜，濟為抵抗液海體的靜壓芒力形成之落環向力，塘將薄膜制害作成波浪辜形。外筒等及頂蓋為刊鋼筋混凝幕土，內表遺面敷設耐鍛低溫金屬下薄膜（厚撥度僅1mm左右）炊，可不鄙設防液修堤，承喇壓能力孩高，可啟達0.03游MPa。但外罐趨不能防氣盜體滲漏。轎國際上特蟻大型罐有蜘的采用了蘋此種結構趣，特別是尋地震活動君多的地區襪，其內膜資抗震能力乏較強。但膊投資高，化工期長。幾種罐的全技術經濟緩比較如下固：項目單容罐雙容罐全容罐（低溫金屬內筒）膜式罐備注金屬外罐砼外罐金屬外罐、頂砼外罐，金屬頂砼外罐、頂內襯綜合投資6553321運行費用2334464（6）施工周期6536323（2）施工難度6546442占地面積2222462（6）安全程度1244464（6）泄漏可能性2246674（2）承載能力226（2）4274（6）技術可靠程度4454574（維修工作量）2346462抗震能力2354456抗水平荷載能力2353556堅固耐用程度445557541425557537047經上述綜攤合對比評斧分，全容侍式砼外筒暢，砼頂并吸有內襯鋼姓板的儲罐揚應屬最優孩，因其堅糕固、耐用悼、無滲漏劍、免維修盞、承壓高赴等均顯長露處，但存誘在投資大三、施工周斧期較長不敬適宜本工碼程要求周漫期短的特談點，如是符推薦采用忌雙容罐，尾即內罐為網低溫鋼，趕外罐為鋼歲筋混凝土逼（鋼筋用兇低溫用鋼引）。其技睛術經濟指茄標不是最司優，但因樂可不設防它液堤，占查地少，安訂全距離小槳，尤其結梢合廠址條脖件，容罐先與雙容罐鮮的經濟數質據大致如撤下：單容罐：臘多加防液攜堤占地及挎堤和外罐兄投資，這頸兩項投資拌對雙容罐虜可省去。雙容罐唇：較單蠅容罐需摩配鋼筋專混凝外吼罐（11m以下內唱側配低榨溫鋼筋凳）及鋼槽筋混凝覺土頂，行不設防闊液堤。羅估算雙潮容罐多蠅投資。5.2槽LN延G裝車（1）泵的排閱量及揚程（2）泵的形巴式LNG裝車泵的止形式主要辜有二種，攏一種是置胳于貯槽內歸的潛液式憑離心泵，地另一種是杰置于貯槽曠外的LNG低溫離心猛泵，前者摸冷損失小找，運行穩少定，可不遙在罐壁開媽口接管，托但投資高牙，定貨周排期長。后燙者安裝維箏護方便，年運行可靠妻，定貨周謊期短。但扯冷損失相煩對比潛液躲泵較大。（3）裝車位儲存和運子輸系統主促要設備序號項目數量單位備注LNG儲存和運輸系統套1LNG貯槽，臺2LNG裝車泵臺3停車液體排放氣化器臺4貯槽BOG加熱器臺5BOG壓縮機臺6廠址選毀擇及總新圖布置6.1廠址選擇駕原則（1）液化靜廠應遠因離居民宅稠密區反、大型箱公共建蠶筑等重雖要設施棄。（2）節約用錫地，少占敏和不占農慰田。（3）具備亡較好的區道路交平通、給餃排水、仁供電、垂通訊等港條件。（4）具備適鋪宜的地形拆地貌，較烈好的水文葵、工程地褲質條件。（5）嚴格遵矮守相關設吸計規范。（6）根據工逢藝要求設步置各類設有施，滿足墨工藝流程染的需要。（7）廠內做捷到功能分除區明確，坑便于生產額管理。（8）滿足褲消防要滅求，達稍到運輸旨線路通托暢。（9）美化妖環境，販節約用瘦地。6.2總圖布智置原則本液化廠薄為甲類運肌輸廠，工民藝裝置區縫域屬于火清災、爆炸極危險場所杯。由于廠渴內建構筑帖物是以工織業建筑物財為主，構嶄筑物全部望為功能性街構筑物。微總圖布置鍵嚴格遵循緊國家規范食規定，在絞滿足工藝必流程的條擋件下，做儲到布局規谷整、節約銷用地，創食造良好的丹廠區環境鉛。6.3總圖布置后及主要技叛術指標總圖布置a.本廠內包虜括：——原料氣及宣混合冷劑釣壓縮機廠總房——空壓機賤房、空驕分制氮慶裝置及戴導熱油鍵裝置區——預處理及俱液化工藝歡裝置區b.儲運區——LN甩G儲罐——L懼NG充裝區——LN爽G地磅c.生產輔助皆區——生產輔蜂助用房——消防水池稼及循環水臨池——冷卻水思塔——庫房及維乏修d.生活區——綜合樓——門衛——總變配電站室e.放散管（2）站內主捕要防火間決距的控制農：（單位m）注：a.本設計按縫相關規范樓要求的較連大值進行稠控制。b.設計間距拌均為本設軟計中的最懼小間距建筑物及建筑界限卸車點工藝裝置規范間距設計間距規范間距設計間距規范間距設計間距LNG罐或圍堰304560（3）消防串道路的脆出入口丸設計：燥本設計真出入口業及消防尚出入口械均設于覽南側的擁現狀路刮上。廠攝區內道壞路寬度貧為4m，消防轉車道轉失彎半徑誘為12m，槽車俊回轉處碧的轉彎寨半徑為16m。（4）主要分預區的設計終：受周圍現真狀的限制弦，LNG罐區距約離南側蟻金屬鎂東廠>120逝m，遠離北班側位置不榮詳的居民撤住房和風趙井；罐區旱和工藝區自的設置考漠慮管廊和艱地下管線鵲通暢；總基變電區的儲設置便于暢獨立管理輔；綜合樓窄的設置位伶置有利于升廠前區的判布置。（5）綠化及誼建筑小品牌：利用空輔地種植草洪坪和難燃棗樹種，結勸合綠地的拉平面和空捏間造型，祖美化廠區狼景觀。（6）豎向普設計：（7）經濟歷技術指腎標：圍墻內嚇占地；弓構筑物犁占地面刮積；建弓筑系數耐；道路座及回車棵場面積蔽；最大每綠化面充積；最廁大綠地稿率；7土建及公羽用工程7.1主要建構喚筑物（1）主要建瘦構筑物一銀覽表序號項目名稱結構形式生產類別1原料氣及混合制冷壓縮機廠房鋼構2LNG儲罐鋼構甲類3LNG充裝臺鋼構甲類4生產輔助用房框架戊類5庫房及維修框架戊類6綜合樓框架戊類7總變配電室框架丙類（2）耐火等童級廠內所有兼建構筑物素均為一、意二級耐火瓜等級。（3）生產欺類別除上表傅所列建爐構筑物條為甲類作生產設霉施，其銅它建筑違物均為訴丙類及敗其以下愈類別的岸建筑物稼。（4）建筑風遠格與形式室：本工程茅建筑設計希采用女兒晶墻檐頭，盡歐式線條吧，灰色調鍬為主的外熄墻涂料。（5）建筑臘工程做紗法采用05J系列，岔或當地捕標準做蜘法。8供電系統8.1電力負削荷、等月級、供膚電電源LNG負荷等級竿以二級負林荷為主，慘綜合樓的喘大部分負南荷為三級逢負荷，消按防用電為他一級負荷蒸。根據工附藝專業沿提供要揪求，工悶藝設備糊供電電鄰源負荷誰等級為粥二級。松由當地闖電網提拜供兩路肢電源（35KV）。在本只站內設置35KV配電裝置乏，為本站騰提供用電給的市電電括源。根據《石油天然擊氣工程設長計防火規姓范》GB級501既83第9.1.罵1要求，純消防負遷荷等級侄為“一借級”，度但現狼有外線處電源難明以滿足解，因此胖，按規勵范要求談消防泵宵采用柴勁油機驅添動與電走驅動相腎結合的遭方式。8.2變配電所本站設總尺變電所一近座，所內超設35KV戶內式簡配電裝挎置，由興外部電案網供電尼，經兩翻臺降壓皂變壓器綢將電壓35KV降至6KV。總變丙負責向6KV用電設備碧提供電源勝，總變電葉所內設二隱臺2500牧KVA（6/0.閣4KV）變壓器創（一用一才備），供牛全場低壓隙負荷用電燙?？傋優槿龜貙咏ㄖ锶ぃ粚釉O拜變壓器、6KV和0.4烘KV配電柜、克電容器高夜低壓補償級柜等設備誰，三層設35K鄙V高壓配臘電裝置百、控制腐室等。轉二層為頁電纜夾關層。全廠所有渠變配電所蕩室內地坪嶺比室外地胳坪高0.6m。8.3系統運聾行方式本廠電源勉由當地電有網提供兩片路獨立電蝴源：總變純設置兩臺2000今0KVA變壓器胞（35K擺V/1腔0KV），每臺協變壓器均廢可供全負菊荷運行。35KV進線采用現單母線分茄段運行的膽運行方式,35K征V設備設母訪聯備用自溫動投入，宜其他電壓季等級的母肌線采用單法母線分段感運行,設母聯根備用自耳動投入.8.4危險區傻域的劃美分根據《爆炸和篇危險環詠境電氣傻裝置設脖計規范》GB5玩0058捆-92等的規覽定，液突化天然多氣為氣融態爆炸滲性混合步物，屬舊于IIA級，溫史度組別縱為T3。本廠內大鹽部分區域須為爆炸危啞險區域2區,個別區域跨為1區。8.5主要設備迅選型電氣設備給的選型是賴根據外部煙電網的短倘路參數、本各裝置的障用電負荷四、用電電筐壓、設備殺所處位置娃的環境等壩進行選擇濫。爆炸危鋪險區域內算，應選擇法與該區域由類別相適竭應的電氣桶設備。8.6照明照明電源殊為380/悔220V三相四線傅制供電系悲統。室外鋼照明采用項分區集中隊控制，事采故照明及野應急疏散霞照明按相啟關消防的堪規范要求變設置。8.7防雷、資接地站內各建煎筑物、構沖筑物的防籃雷設計按GB5概005劈燕7-9響4（200止0版）《建筑物防題雷設計規藝范》的要求彈設計。電氣接精地系統盲含：電捷氣系統帳工作接宿地、電滑氣設備籌保護接兇地、工勤藝設備棚管道的瞧靜電接圣地、防輪雷保護認接地，叼并共用渡接地系共統。35K錄V變配電站扔按“第三沾類”防雷翼建筑物的勺設計要求漠，其接地甲電阻不大弊于4歐姆。8.8廠外工程本廠電后氣系統暑的廠外收工程為捧由市電線至本廠畜總變電哈所的架蔽空及電兄纜線路夏，包括35KV的線路、她桿塔、金嚴具的建設轟及相關的閑征地等方向面的工程錢。9給排水乒及消防躁系統9.1設計范圍設計范圍腥包括以下槍內容：生活給水鞠系統、生德活排水系攜統、循環課水系統、含脫鹽水系磁統、雨水談排水系統睡、消防給欺水系統、可高倍數泡雀沫滅火系傳統、固定鼓干粉滅火起系統及滅罵火器配置聞等。9.2外部條鄉豐件站外有調生活給萄水、污曾水管道惜、雨水節排洪溝兇。生產牲用水由尿廠區外膛水處理信廠供本怖站使用見。9.3生活給水再系統由液化膊廠的生益活給水喝管網供緞給，供姜水壓力駱及流量掉按滿足超站內要方求設計躍。（1）生活用吹水量:生活用博水定額35升/人·班，時喜變化系副數為3.0；淋浴用抗水定額40升/人·班，時傍變化系你數1.0；（2）綠化株用水量:用水定連額1.5升/米2·次，每日設澆灑1次，每倒次2小時。9.4生活排水括系統站內生星活污水蕩經化糞創池發酵