沈陽騰越建筑工程有限公司1 1司輪扣式支架模板工程施工方案依據砼工程質量，對下道工序的施工有直接的影響。因此，合理選用模板體系,做好模板接縫和細部處理，嚴格執行“三檢制",保證模板的施工質量,確保主體結構達到合同標準.1)《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011。術規范》JGJ162-2008;5)惠州建筑施工安全規范和規程及本企業相關施工標準；6)本工程施工圖紙和本工程施工組織設計等。沈陽騰越建筑工程有限公司1概概況惠州瓏譽花園惠州市惠城區水口大道與湖濱路交界處惠州市惠宇投資發展有限公司廣州博意建筑設計院有限公司廣東省工程勘察院廣東宏茂建設管理有限公司沈陽騰越建筑工程有限公司惠州市質量安全監督站高層民用建筑序號項目1工程名稱2工程位置3建設單位4設計單位5勘察單位6工程監理7施工單位8質量安全監督單位9工程規模10建筑類別1司序號12345678項目建筑功能高程設計建筑結構安全等級抗震設防烈度建筑面(m2)建筑層數層高(m)結構形式住宅、車庫、商業、/建筑高度(m)#樓地下室地下室基礎類型主體類型99。32.377。397。898。6.15-4.8積26672.824243。320355.729475.827541.82內容高層建筑高層建筑耐火等級設計使用年限地上1標準層2。9地下建筑面積地下5。02。96。15m—4.8m筏板承臺樁基礎限公司開發建設的高檔次商業住宅小2司板施工的模板體系中,擬在各主樓標準層采用采用輪扣式鋼管支撐系統.木模板施工的工程,鋁模、鋼模、高支模及15m以內，凈空層高度在12m一下的單跨、多缺點:術參數3司2、輪扣式腳手架安裝基礎必須要夯實平整并采取混凝土硬化措施.較大的單一構件支承架使用時對橫桿進行拉力和立桿軸向壓力(臨界力)的驗算,確保架體的穩定性和安全性.設足夠的剪刀撐，在頂托與架體橫桿300—500mm之術參數AMM理論重(KG)9。38。284。22。5橫桿架立桿荷載(Pmax)分別為:40、30、25KN。4司HG90Pmax＝6。77KNQmax＝14.80KNHG－120Pmax＝5.08KNQmax＝11.11KNHG80Pmax＝3.39KNQmax＝7。40KN3、支座設計荷載:可調底座Pmax＝60KN，可調頂托Pmax＝60KN,可調早拆N節、輪扣式支撐的設計向間距為設時要注意樓層框架軸線間距,按照排架間距在梁軸線兩側搭設立桿，立改用另一種長度的橫桿進行搭設。輪扣式腳手架要特別注意縱橫橫桿的長度一定要一致，以保證架體相互緊扣,能有效搭設剪力撐.輪扣式腳手架，柱模板支完后，再支靠墻輪扣立桿。輪扣柱模板木方或鋼管上，使整個體系成形穩定的系統.度不一定能正好到達梁底，因此，在輪扣式腳手架頂端，加設U型托進U型托的的受力穩定.5司梁底板.至上的豎向連續式剪刀撐，寬度宜為4~6米,桿處設置水平剪刀撐.剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45度~60度。1)材料準備6司間后分批進后分批進后分批進后分批進后分批進后分批進后分批進后分批進規格名稱木楞立桿橫桿數12345678塊條個個個噸個模板型號、數量進行清點。用油漆在編好號的模板上作標記,堆放于現場施工段工作(1)輪扣式支撐體系扣件必須插牢固，保證不能自拔.(2)按規范要求(架體高度超過4個步距)每隔五跨設置剪刀撐。(3)可調支座伸出最頂層水平桿的距離小于500mm.(4)作為掃地桿的最底層水平桿高度小于550mm。第七節、操作工藝7有限公司建筑工程常用模板及支撐安裝推薦圖集》具體為:立桿頂部采用頂托支撐，頂托梁、板注：1—18mm厚膠合板2-板次楞木3—頂部封口托木4—木檔5—通長夾木6-梁次龍骨7—梁主龍骨8-板主木楞8司1)模板及其支撐體系應具有足夠的強度、剛度、穩定性，支模架(模板支柱和斜撐下)的支撐面應平整壓實，并有足夠的承壓面積。2)模板工程在施工后還應檢查預埋、預留孔洞，以確保預埋、預留孔洞的3)柱子模板接縫控制差、用油膏批嵌，外側用硅膠或發泡劑封閉，以防漏漿.1)拆除前的準備④拆除前對整個建筑物實行全封閉,禁止無關人員進入操作現場，以免發生2)拆模時間規定:側模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞,方可拆除.板及梁底模板拆除必須由專業施工員提出申請經項目技術負責人簽發意見,并報現場監理工程師同意.各部位構件拆模時所需混凝土強度:結構類結構類型結構跨度(m)按設計的混凝土強度標準值的百分率計(％)≤250板梁≤8759司＞8＞8100懸臂構件-—1003)模板拆除注意事項(1)、梁板模板拆除前應先在滿堂架適當部位橫桿(滿足操作要求)鋪上腳(3)、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子模板質量標準、木枋、膠合板，在使用前應認真挑選防止銹的強度、剛度和穩定性；保證結構、構件各部分形允許偏差項項目允許偏差(mm)項目允許偏差(mm)軸線位移3表面平整度5高-5~+2相鄰兩板表面高低差2截面尺寸—5~+2預留、預埋件中心線位移3每層垂直度3預留洞截面尺寸0~+10司距的排列，要確保支撐系統有足夠的剛度，模板支頂的底部應在堅實地面上,梁標高引測誤差,同時在同一板跨內先定出板邊兩側高度，中間部位正確，即板底模壓往梁(柱)側模上口；正確按照施、寬度不均勻,中間外凸工技工操作，人員相對固定;正確確定樓梯踏步的防治措施：1)墻體螺桿(或柱抱箍)間距嚴格按模板方案執行;2)螺桿加工先做樣品，檢查與螺帽套絲是否吻合,否則對加工螺桿的鋼筋退貨重新選購直司周未搭設斜撐,澆筑砼時向一側傾斜;4)輸送泵輸送砼時水平推力將墻體加固體系破壞.防治措施:1)柱(墻)邊線測放完畢后，應先檢查鋼筋是否偏位，否則糾正后再焊接及綁扎鋼筋，綁完后，吊線檢查其垂直度,若存在傾斜、扭轉情況采用交接：木工接收時鋼筋、木工專業工長應3)模板安裝完畢后，先由班組進行自檢，垂直度在5mm內方可要求作業隊質檢保護1、模板存放場地(清理、維護)要平整,模板平放時要有木枋墊架，立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木枋,搬運柱模(模板)要輕起輕放，不得2、模板拆除時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬,以免損傷砼表面和楞角.寬80~100mm，樓梯踏步保護模板寬度50~80mm。第十節、模板施工職業健康安全要求1)、木枋、模板進場后應有防雨措施或入庫或加蓋編織布,避免受潮變形,司除和安裝，不能圖方便擅自搭設.4)、立桿、木方、穿墻螺桿、柱箍間距應符合設計要求,梁板模架應加防滑5)、模板上堆放鋼筋，砼必須分散堆放,不得集中堆放.6)、模板必須驗收合格后方可進入下道工序施工.。硬拉硬扯.1)支撐體系搭設人員應經過專門的技術培訓的熟練工人。2)操作工在作業時嚴禁喝酒或帶病作業.3)操作工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。2)嚴禁穿拖鞋上架，必須穿防滑鞋；3)根據砼澆筑位置，及時進行檢查，出現較小問題，如倒枋、爆模,立即停4)出現較大問題，如大范圍塌陷、整體位移嚴重立即撤離，并及時通知上司2)、圓盤鋸處鋸木灰排放，造成環境施工現場粉塵的排放.。第十一節、混凝土澆筑施工方法及要求模板或支架有明顯變形的,立即要求停止現場混凝土澆筑，對變形處模板與支架進行加固處理.在混凝土澆筑過程中，對模板及支架進行變形觀測,并及時把變形測量數據嚴格控制砼出料高度,不得超過40cm高,泵出的混凝土要及時振搗鋪平.節、施工監測方案b梁、柱模板受力變承情況，發現下沉、松動和變形情況及司2)澆砼前進行第一次觀測，以后每半小時進行一次觀測。并作好記錄。mH栓1道，對拉螺栓直徑20mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)400mm。00mm，梁模板截面底部方木距離300mm，梁模板截面側面方木距離400mm.司AAkN/m2;0kN/m3；Nm500kN/m2。其中——混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t——新澆混凝土的初凝時間,為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取2.000h；V凝土的澆筑速度，取2。500m/h；取0。850。F4＊2*1*0.85*1.58=14.19kN/m2F=28.8kN/m2壓力標準值F1=14.190kN/m2F14。190kN/m2F=28.8.000kN/m2。I矩W分別為:W30。00×1。80×1.80/6=16。20cm3；I8cm4；計算，計算簡圖如下BB300300300司其中f—-梁底模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M—計算的最大彎矩(kN。m)；q—-作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)；M=—0。10×10。35×0。3002=0。093kN。mf5.74N/mm2QqlTQbh[T]Q0。300×10.35=1.863kNT3×10.35/(2×300×18)=0。2875N/mm2T=1.40N/mm2其中q=0.34×0。30+24.00×0.30×1。00+1。50×0.30×1.00=7。大撓度司計算,計算簡圖如下22.63kN/mBAB400400400400400f度計算值(N/mm2)；M—計算的最大彎矩(kN。m)；q——作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；M0。10×22.628×0。4002=—0。362kN.mf6.705N/mm2Q6qlQ0.400×22。628=5。431kNT3×5431/(2×1000×18)=0。453N/mm2T]=1.40N/mm2最大撓度計算公式如下:q。19×1.00=14。19N/mm司大撓度v14.190×400。04/(100×6000.00×486000.0)=0.843mmA—穿梁螺栓有效面積(mm2)；f70N/mm2;kNN模板支架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)、版)、《鋼結構設計規范》(GB50017—2003)等規范。一、參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距(m)：1.20；縱距(m)：0.90；步距(m):1。50；腳手架搭設高度(m)：2.70;采用的鋼管(mm)：Φ48×3。0；立桿采用頂托與板底支撐方木連接；連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：25。000；樓板澆筑厚度(m)：0.15；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):3。500；司施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；3。樓板參數nSiC每層標準施工天數:8;每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2)：1440。000；計算樓板的寬度(m):4。00；計算樓板的厚度(m):0.12；計算樓板的長度(m):4。50；施工平均溫度(℃):15。000；4。木方參數木方抗剪強度設計值(N/mm2):1。300；木方的間隔距離(mm)：300。000;木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100。00;樓板支撐架荷載計算單元方木按照簡支梁計算,方木的截面力學參數為本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5.000×10。000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10。000×10.000/12=416。67cm4；方木楞計算簡圖(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q=25.000×0。300×0.150=1。125kN/m;1司(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q=0。350×0。300=0.105kN/m；2(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN):p=(2。000+3.500)×0.900×0。300=1。485kN；12。強度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:均布荷載集中荷載最大彎距q=1.2×(q+q)=1.2×(1。125+0.105)=1.476kN/m；12p=1.4×1。485=2。079kN；M=Pl/4+ql2/8=2.079×0.900/4+1。476×0。9002/8=0.617最大支座力N=P/2+ql/2=2.079/2+1.476×0.900/2=1。704kN；截面應力σ=M/W=0。617×106/83333。33=7。407N/mm2；方木的計算強度為7.407小于13.0N/mm2,滿足要求!3.抗剪計算:下：Q=ql/2+P/2其中最大剪力:Q=1。476×0。900/2+2.079/2=1。704kN；T1N/mm2；截面抗剪強度設計值[T]=1.300N/mm2；方木的抗剪強度為0.511小于1。300滿足要求！4.撓度計算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q+q=1。230kN/m；12集中荷載p=1.485kN；最大變形V=5×1。230×900。04/(384×9500。000×4166666.667)+1485。000×900。03/(48×9500.000×4166666.7)=0。835mm;方木的最大撓度0.835小于900.000/250，滿足要求!三、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1。476×0.900+2。079=3.407kN；司支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN。m)支撐鋼管計算變形圖(kN。m)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩M=1.534kN.m；max最大變形V=7。006mm；max最大支座力Q=14.908kN;max截面應力σ=341.544N/mm2；支撐鋼管的最大撓度小于1200.000/150與10mm，滿足要求！作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。司(1)腳手架的自重(kN)：N=0.129×2。700=0.349kN;G1(2)模板的自重(kN):NG2=0.350×0.900×1.200=0.378kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：N=25.000×0。150×0。900×1。200=4.050kN;G3經計算得到，靜荷載標準值N=N+N+N=4。777kN;GG1G2G32。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值N=(2。000+3。500)×1。200×0。900=5.940QkN；3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2N+1。4N=14.048kN；GQ不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中N—--—立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=14。048kN；σ-——-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比L/i查表得到；oi----計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm；A-——-立桿凈截面面積(cm2)：A=4。24cm2；W---—立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4。49cm3；σ———-——-—鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]—--—鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2;L-——-計算長度(m);o如果完全參照《扣件式規范》,由公式(1)或(2)計算l=kuho1l=(h+2a)o(1)(2)k-—--計算長度附加系數,取值為1。155；1u—-—-計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3。3；u=1。730；公式(1)的計算結果：立桿計算長度L=kuh=1.155×1。730×1.500=2。997M；o1L/i=2997。225/15。900=189.000；o由長細比l/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0。201;o司立桿穩定性計算σ=164.835小于[f]=205。000滿足要求!立桿計算長度L=h+2a=1.500+2×0.100=1。700m；oL/i=1700。000/15。900=107.000；o由長細比l/i的結果查表得到軸