目錄 依據細部處理，嚴格執行“三檢制”，保證模板的施工設計院設計的東莞市南城初級中學建筑及結構1)《廣東省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法》。JGJ2011。3)《建筑工程荷載規范》。10)《施工現場臨時用電安全技術規范》(JGJ46-2005)；11)《建筑機械使用安全技術規程》(JGJ33-2001)；13)《建筑環境設計規范》(GB15831-2002)；＃倒班樓.2＃倒班樓.3＃倒班樓一號廠房綜合站房危化品房食堂組成總建筑：目施工的特點，在總平面布置?臨時主干道，作為主要交通路線的主干線，并向各單位工為工程材料和施工用料運輸通道。本工程處于雨工本工程使用條件:術參數一構件支承架使用時對橫桿進行拉力和立桿軸向壓力(臨界力)的驗算，確保架體的穩設足夠的剪刀撐，在頂托與架體橫桿300-500mm之間的距離告12P60KN名稱輪扣式鋼管腳手架構件商標和益隆1未破壞4P＝60KN不破未破壞未破壞5壞未破壞未破壞62、插頭與橫桿未破壞未破壞7焊接強度檢未破壞未破壞未破壞件強度檢驗結果：輪盤與立桿焊接強度，插頭與橫桿焊接強度均手架技術參數米米HGPmax＝Qmax＝HGPmax＝Qmax＝HGPmax＝Qmax＝N節、輪扣式支撐的設計后，由于模板架支撐是斜向的，采用鋼管、扣件進行支設高度不一定能正好到達梁底，因此，在輪扣式腳U標高的立桿高度調整。立桿頂部U型托絲桿外露不得超過100木方,間距300,木方上鋪設梁底板,梁底間距1200支撐加設置水平剪刀撐.剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊,夾角宜模板的安裝→模板驗收→梁鋼筋綁扎→鋼除。物→彈邊線及門洞口位置線→鋼筋綁扎、預留洞龍骨→鋪底板模堵縫、清理→綁梁鋼筋→綁板底筋、水電格數進場時間1塊1400零層板澆筑完后分批進2條6000零層板澆筑完后分批進3個1200零層板澆筑完后分批進4個4800零層板澆筑完后分批進5頂托個600零層板澆筑完后分批進6噸120零層板澆筑完后分批進7步步緊個5000零層板澆筑完后分批進裝。，應該對工人進行新工藝的技術交底工作，交底的重2.按規范要求(架體高度超過4個步距)每隔五跨設置剪刀撐。工藝。00求，拼縫嚴密，材質一致，模板面板拼縫隙高差、寬度全封閉，禁止無關人員進入操作現場，以免發生安全事其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁提出申請經項目技術負責人簽發意見，并報現場監理工程結構類結構類型結構跨度(m)按設計的混凝土強度標準值的百分率計(%)≤250板≤875梁＞8100懸臂構件——1001)、梁板模板拆除前應先在滿堂架適當部位橫桿(滿足操作要求)鋪上腳手板以滿拆除梁板模，禁止模板質量標準前應認真挑選防止銹蝕或有節疤，即必須具有足夠的允許偏差項項目允許偏差(mm)項目允許偏差(mm)軸線位移3表面平整度5高-5~+2相鄰兩板表面高低差2截面尺寸-5~+2預留、預埋件中心線位移3每層垂直度3預留洞截面尺寸0~+10寸加大，板中部下撓，產生蜂m度均勻；盡量消除標高引測誤差，同時在同一板跨防止辦法：模板壓向必須正確，即板底模壓往梁(柱)側模上口；正確按照施工工安裝。原因分析：1)墻體螺桿(柱抱箍)間距過大；2)螺桿使用時間長，滑絲或螺桿與螺防治措施：1)墻體螺桿(或柱抱箍)間距嚴格按模板方案執行；2)螺桿加工先做3)柱子、核心筒墻體砼水平分層振搗，每次澆筑高度50cm左右，第二層澆筑時，振搗破壞。防治措施：1)柱(墻)邊線測放完畢后，應先檢查鋼筋是否偏位，否則糾正后再焊班組內(墻體)與水平夾角控制在60°左右。保護1)、模板存放場地(清理、維護)要平整，模板平放時要有木枋墊架，立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木枋，搬運柱模(模板)要輕起輕放，不得碰撞，防止模劑，以免隨用隨刷時樓梯踏步保護模板寬度50~80mm。第十節、模板施工職業健康安全要求設。1)支撐體系搭設人員應經過專門的技術培訓的熟練工人。2)操作工在作業時嚴禁喝酒或帶病作業。3)操作工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。1)支撐體系檢修安全措施：至少安排兩人輪流檢查支撐體系，防止長時間作業因疲、整體位移嚴重立即撤離，并及時通知上部作業人員撤離木枋向下拋擲；②模板拆除時，應人工向②每天早上、中午、晚上對鋸木灰澆水三次，防止模、第十一節、混凝土澆筑施工方法及要求砼輸送泵車，砼從低處向高處分層澆搗，一次支架有明顯變形的,立即要求停止現場混凝土澆筑,對變形處模板與支架進行加固處理.在混凝土澆筑過程中,對模板及支架進行變形觀測,并及時把變形測量數據記錄下來,對變形大的模板立即要求進行支架與方木的加固處理.模板變形觀測平面圖附后.嚴格控制砼料高度，不得超過40cm高，及時將砼振搗鋪平.第十二節、施工監測方案及安全應急預案情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決；用預備即拆卸模板重新安裝。對震動導致扣件松動，派人檢1)采用水準儀進行觀測。2)澆砼前進行第一次觀測，以后每半小時進行一次觀測。并作好記錄。mm水平位移為8mm，大梁支架沉降位移為10mm。接受業主、監理或有關部門的指揮，項系范圍發生的高空墜物、物體打擊、觸電、火災等緊密聯系及時發出預警，預測災情的發b策告初步災情并迅速組織有關部管部門報告。災情內容主要包括：災范圍、程度、損失及趨勢，采取的措施，生產、生活方面需員組成。大范圍的災情在籌備組或有關部門施工隊成立搶險小分隊，負責本單位的防災加搶險救災，搶險隊伍通過應急反應機構接受上目經理部及施工大隊的全體人員進行有效的的知識和技能，每月一次。并在工人進場安全教育(1)對危險源的突顯特性辯識。(2)事故報警。(3)緊急情況下人員的安全疏散。(4)現場搶救的基本知識。，施工作業人員變動較大時增加演練次數。每次應急組織機構圖:防止事故擴大，保護事故現場和物證，經有H線路對面。根據現場作業位置、大門位置、施工現、搶救設備，并指定專人保管，經常保持其良K情況及應急預控措施緊急情況表規范執行、電焊作業時沒易爆物品沒隔離存放，作業臨邊沒有防護欄桿、安全況12設。傷者在進行高空作業范要求穿戴好安全落、滾滑的方向有人違章可能墜落所能達到的區設備。作業時未穿好絕緣4M應急預控措施施一覽表A組建以項目經理為第一責任人的防火領導小組，并做好書面1火災事故F用明火時必須隨身帶好“二證”(電焊工“一監m得少于10m。2高處墜落2高處墜落34B在建筑場地的出入口，搭設長3~6m寬度大于通道兩D要接零接地保護，配電箱設漏電保護N災害處理搶險，派人到防災器材專用倉庫提取器材，布置L報告有關部門和人員核查統計匯總立即將事故情況如實向事故所在地建外加劑影響修正系數，取；——外加劑影響修正系數，取；——混凝土坍落度影響修正系數，取。險力量達到現場前，應立即啟動本單位的應急搶險預同時協助有關部門保護現場，維護現場秩序，妥梁截面寬度B=300mm，梁截面高度H=1000mm，H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑20mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)400mm。梁模板使用的方木截面50×100mm，梁模板截面底部方木距離300mm，梁模板截面側面方木距離400mm。梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm，抗彎強度[f]=15N/mm。梁側模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm，抗彎強度[f]=15N/mm。模板自重=m；鋼筋自重=m；混凝土自重=m；施工荷載標準值=m。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中其中——混凝土的重力密度，取m；t———混凝土的重力密度，取m；T——混凝土的入模溫度，取℃；V——混凝土的澆筑速度，取h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取；F1=*24*2*1**=kN/mF2=24*=kN/m根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=m實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=m倒混凝土時產生的荷載標準值F2=。本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=××6=；梁底模板面板按照三跨度連續梁計算，計算簡圖如下梁底模面板計算簡圖1.抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁底模板的抗彎強度計算值(N/mm)；M——計算的最大彎矩；q——作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)；q=×[×+××+××]+××=m下:M=××=f=×10/=mm梁底模面板抗彎計算強度小于mm,滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=Q強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=××=截面抗剪強度計算值T=3×(2×300×18)=mm截面抗剪強度設計值[T]=mm面板的抗剪強度計算滿足要求!3.撓度計算下:其中q=×+××+××=mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度梁底模板的撓度計算值:v=小于[v]=300/250=,滿足要求!梁底方木的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下圖梁側模板計算簡圖1.抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm)；M——計算的最大彎矩；q——作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；q=×+××=mm下:M=××=f=×10/=mm梁側模面板抗彎計算強度小于mm,滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=Q強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=××=截面抗剪強度計算值T=3×5431/(2×1000×18)=mm截面抗剪強度設計值[T]=mm面板的抗剪強度計算滿足要求!3.撓度計算如下:其中q=×=mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度梁側模板的撓度計算值:v=小于[v]=400/250,滿足要求!計算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面積(mm)；f——穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm；穿梁螺栓承受最大拉力N=×+×××1=穿梁螺栓直徑為20mm；為；穿梁螺栓有效面積為A=；穿梁螺栓最大容許拉力值為[N]=；穿梁螺栓承受拉力最大值為N=；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距400mm。每個截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。高支撐架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照《施工技術》.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度為米，基本尺寸為：梁截面B×D=300mm×1000mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向)l=米，立桿的步距h=梁底增加1道承重立桿。圖1梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為48×。面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q=××=m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P=+××=均布荷載q=×+×=m集中荷載P=×=面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=××6=；計算簡圖彎矩圖剪力圖(kN)變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N=N=N=最大彎矩M=最大變形V=(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=×1000×1000/13500=mm面板的抗彎強度設計值[f]，取mm；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!截面抗剪強度計算值T=3×(2××=mm截面抗剪強度設計值[T]=mm抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!面板最大撓度計算值v=面板的最大撓度小于250,滿足要求!(一)梁底方木計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q==m最大彎矩M==×××=最大剪力Q=××=最大支座力N=××=方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=××6=；(1)方木抗彎強度計算抗彎計算強度f=×10/=mm方木的抗彎計算強度小于mm,滿足要求!(2)方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=Q強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1159/(2×50×100)=mm截面抗剪強度設計值[T]=mm方木的抗剪強度計算滿足要求!(3)方木撓度計算方木的最大撓度小于250,滿足要求!(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取方木支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩M=最大變形v=最大支座力Q=抗彎計算強度f=×10/=mm支撐鋼管的抗彎計算強度小于mm,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于150與10mm,滿足要求!(二)梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩M=最大變形v=最大支座力Q=抗彎計算強度f=×10/=mm支撐鋼管的抗彎計算強度小于mm,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于150與10mm,滿足要求!縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范R≤R其中R——扣件抗滑承載力設計值,取；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!當直角扣件的擰緊力矩達時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取。立桿的穩定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N=(已經包括組合系數腳手架鋼管的自重N=××=N=++=——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=A——立桿凈截面面積(cm)；A=W——立桿凈截面抵抗矩(cm)；W=——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=mm；l——計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算hl=(h+2a)(2)k——計算長度附加系數，按照表1取值為；u——計算長度系數，參照《扣件式規范》表；u=a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=；公式(1)的計算結果：=mm，公式(1)的計算結果：=mm，立桿的穩定性計算公式(2)的計算結果：=mm，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l=kk(h+2a)(3)k——計算長度附加系數，按照表2取值為；公式(3)的計算結果：=mm，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數k步距h(m)h≤<h≤<h≤<h≤k———————————————————————————————————————表2模板支架計算長度附加系數k—————————————————————————————————————————————H(m)4681012141618202530350h+2a或uh(m)—————————————————————————————————————————————————以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》經驗]除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化c.高支撐架步距以為宜，不宜超過。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設置層)必須設水平加強層。計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。高支撐架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照《施工技術》.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度為米，搭設尺寸為：立桿的縱距b=米，立桿的橫距l=米，立桿的步距h=米。梁頂托采用10號工字鋼。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為48×。面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值q1=××+×=m活荷載標準值q2=+×=m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=××6=；(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm)；M——面板的最大彎距；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取mm；M=M其中q——荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=××+×××=經計算得到面板抗彎強度計算值f=×1000×1000/64800=mm面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=××+××=截面抗剪強度計算值T=3×(2××=mm截面抗剪強度設計值[T]=mm抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!v=/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=××300/(100×6000×583200)=面板的最大撓度小于250,滿足要求!方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q=××=m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q=×=m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值q=+×=m靜荷載q1=×+×=m活荷載q2=×=m2.方木的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q==m最大彎矩M==×××=最大剪力Q=××=最大支座力N=××=方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=××6=；(1)方木抗彎強度計算抗彎計算強度f=×10/=mm方木的抗彎計算強度小于mm,滿足要求!(2)方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=Q強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1970/(2×50×100)=mm截面抗剪強度設計值[T]=mm方木的抗剪強度計算滿足要求!(3)方木撓度計算方木的最大撓度小于250,滿足要求!托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取方木的支座力P=均布荷載取托梁的自重q=m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩M=經過計算得到最大支座F=經過計算得到最大變形V=頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩W=；截面慣性矩I=；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=×10/=mm頂托梁的抗彎計算強度小于mm,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=頂托梁的最大撓度小于400,滿足要求!縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范R≤R其中R——扣件抗滑承載力設計值,取；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：管的自重(kN)：N=×=鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。N=××=(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：N=×××=經計算得到，靜荷載標準值N=N+N+N=。2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值N=+××=3.考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式立桿的穩定性計算公式2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=；————軸心受壓立桿的穩定系數由長細比l/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=A——立桿凈截面面積(cm)；A=W——立桿凈截面抵抗矩(cm)；W=M——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，M=；————鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=mm；l——計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算hl=(h+2a)(2)k——計算長度附加系數，按照表1取值為；u——計算長度系數，參照《扣件式規范》表；u=a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=；公公式(1)的計算結果：=mm，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!公式(2)的計算結果：=mm，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l=kk(h+2a)(3)k——計算長度附加系數，按照表2取值為；公公式(3)的計算結果：=mm，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數k———————————————————————————————————————步距h(m)h≤<h≤<h≤<h≤k———————————————————————————————————————表2模板支架計算長度附加系數k—————————————————————————————————————————————H(m)4681012141618202530350h+2a或uh(m)————————————————————————————————————————————以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》工要求[工程經驗]除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化c.高支撐架步距以為宜，不宜超過。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設置層)必須設水平加強層。計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。梁模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內龍骨；用以支撐內層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成梁側模板時，通過穿梁螺栓將梁體兩側模板拉結，每個穿梁螺栓成為外龍骨的支點。模板面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm，抗彎強度[f]=15N/mm。內楞采用方木，截面50×100mm，每道內楞1根方木，間距150mm。外楞采用方木，截面50×100mm，每道外楞2根方木，間距400mm。穿梁螺栓水平距離400mm，穿梁螺栓豎向距離450mm，直徑20mm。梁側模板組裝示意圖強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:混凝土的重力密度，取外加劑影響修正系數，取；混凝土的重力密度，取外加劑影響修正系數，取；——混凝土坍落度影響修正系數，取。其中m其中mt——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取；T——混凝土的入模溫度，取℃；V——混凝土的澆筑速度，取h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取；根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=m實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=m倒混凝土時產生的荷載標準值F2=m。面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm)；M——面板的最大彎距；W——面板的凈截面抵抗矩,W=××6=；[f]——面板的抗彎強度設計值(N/mm)。M=ql/10其中q——作用在模板上的側壓力，它包括:新澆混凝土側壓力設計值,q=××=m；傾倒混凝土側壓力設計值,q=××=m；l——計算跨度(內楞間距),l=150mm；面板的抗彎強度設計值[f]=mm；經計算得到，面板的抗彎強度計算