奉賢法院審判辦案業務用房工程法庭部分主體結構預應力梁模板及排架施工方案浙江蕭山建工集團奉賢法院審判辦案業務用房工程項目部二零零六年法庭部分主體結構模板及排架施工方案一、概況工程名稱：奉賢法院審判辦案業務用房工程工程地點：奉賢南橋鎮解放東路建設單位：奉賢區人民法院設計單位：華東建筑設計研究院有限公司監理單位：上海精達建設工程咨詢有限公司施工單位：浙江蕭山建工集團有限公司本工程為奉賢人民法院新建工程，位于南橋鎮解放東路。工程包括業務辦公用房和法庭部分，其中業務辦公用房下有一層的地下車庫.工程總建筑面積為19577M2，其中地上建筑面積為18049平方米;地下建筑面積為1508平方米。由1幢九層（局部十層）主體框架結構綜合樓（以下簡稱“辦公樓”）,以及1幢四層（局部五層）框架裙房（以下簡稱“法庭部分和連廊”)組成；建筑結構類型為框架填充墻，建筑高度39.70M。本工程2006年6月28日開工,計劃竣工日期為2007年12月28日。二、模板排架施工方案本工程的主體結構說明：法庭部分的一層層高4.20米，二層以上層高均為6米，其中的局部大法庭區域僅三層，二層層高12米,三層層高9。40米。本例方案是三層頂室外地面上約17。2米高處的梁排架的搭設方案.排架的立桿間距縱橫向間距均為0.8米，橫桿的步距1。50米，剪刀撐及掃地桿按構造要求搭設。在三層樓面處搭設一層滿鋪竹笆層，作為上部操作的安全防護層。其它排架參照在排架搭設前，應將室外地面夯實,有條件時應在回填時用挖機分層碾壓。在地面上鋪50厚碎石，在碎石上澆60厚C20砼并養護15天以上.在砼面上通長墊50×250木板，在木板上架設立管搭設排架。三、模板及排架的質量要求a、模板支撐鋼管的間距、步距、支撐方木的間距、對拉螺桿的間距和排距等，要按計算書中取定的數值確定。b、模板表面應平整。表面均刷有脫模劑，無嚴重的缺損開裂等現象.c、彈線清晰,尺寸符合圖紙要求，標高軸線引測應準確。d、梁底模板的方木不少于6根。四、模板及排架拆除a、模板及排架拆除應能滿足構件的質量和安全要求，當砼達到一定強度方能拆除。一般墻、柱、梁在砼澆筑后，強度達1.2mPa后方可拆除模板。梁板底模板在砼強度達到100%以上時并在預應力梁張拉后方可拆除。b、拆除模板應遵循“先支后拆、后支先拆”的原則，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，拆除流程:柱模板→梁側模→樓板模板→梁底模。c、拆模時，應盡量避免砼表面或模板受損,拆下的模板應使釘尖朝下，以免扎腳，拆模后應及時清理、修理、涂刷脫模劑，按種類、尺寸分類堆放,以利下次利用。d、排架拆除參照腳手架的拆除方案，從上往下依次拆除,滿鋪竹笆防護層上的架體全部拆除完后才能拆除滿鋪竹笆層，最后拆除下部的架體。六、模板及排架驗算：（一)、梁模板排架的構造和施工要求:除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容①.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c。梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距,但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。②.立桿步距的設計：a。當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.排架步距以0。9——1。5m為宜，不宜超過1.5m。③。剪刀撐的設計：a。沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b。中部可根據需要并依構架框格的大小，連續設置剪刀撐。④。頂部支撐點的設計：支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件;大于12kN時應用三只扣件的頂托方式。⑤.支撐架搭設的要求：a。嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45—60N.m,鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求.⑥.施工使用的要求：a。精心設計混凝土澆筑方案,確保模板支架施工過程中均衡受載,采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載,對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放;c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。(二）．梁模板扣件鋼管排架計算書高支撐架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001）.支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏,使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照《施工技術》2002。3.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。模板支架搭設高度為17。2米,基本尺寸為：梁截面B×D=700mm×1700mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向)l=0。70米，橫桿的步距梁底增加2道承重立桿（樣式見如下立面簡圖）.采用的鋼管類型為48×3。0。圖1梁模板支撐架立面簡圖1、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。（1）.荷載的計算：①、鋼筋混凝土梁自重(kN/m）：q1=25.000×1。700×0.700=29.750kN/m②、模板的自重線荷載(kN/m）：q2=0。350×0。700×(2×1.700+0。700)/0.700=1。435kN/m③、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN）：經計算得到，活荷載標準值P1=(2。500+4。000)×0。700×0.700=3。185kN均布荷載q=1。2×29.750+1.2×1。435=37。422kN/m集中荷載P=1。4×3.185=4。459kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=70.00×1.80×1.80/6=37。80cm3；I=70。00×1.80×1。80×1.80/12=34。02cm4；計算簡圖彎矩圖（kN.m）剪力圖(kN）變形圖（mm）經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=2。156kNN2=5。400kNN3=7。771kNN4=7。771kNN5=5。400kNN6=2。156kN最大彎矩M=0.140kN。m最大變形V=0。1mm(2）、抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.140×1000×1000/37800=3。704N/mm2面板的抗彎強度設計值［f］，取15.00N/mm2；結論：面板的抗彎強度驗算f〈［f],滿足要求！(3）、抗剪計算［可以不計算]截面抗剪強度計算值T=3×4849.0/(2×700。000×18。000）=0。577N/mm2截面抗剪強度設計值［T］=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!（4)、撓度計算面板最大撓度計算值v=0。085mm結論：面板的最大撓度小于140。0/250，滿足要求!2、梁底支撐木方的計算（1)、梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:均布荷載q=7。771/0。700=11。101kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0。1×11.10×0.70×0。70=0。544kN。m最大剪力Q=0。6×0。700×11.101=4.662kN最大支座力N=1.1×0。700×11。101=8.548kN木方的截面力學參數截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4。50×9.50×9。50/6=67。69cm3；I=4.50×9。50×9.50×9。50/12=321。52cm4；①、木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.544×106/67687。5=8。04N/mm2結論：木方的抗彎計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求!②、木方撓度計算最大變形v=0。677×9。251×700.04/(100×9500.00×3215156.3）=0。492mm結論:木方的最大撓度小于700。0/250,滿足要求！3、梁底支撐鋼管計算(1）梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN。m)支撐鋼管變形圖(mm）支撐鋼管剪力圖（kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.478kN。m最大變形vmax=0.301mm最大支座力Qmax=14.334kN抗彎計算強度f=0.478×106/4491。0=106.33N/mm2結論：支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!結論：支撐鋼管的最大撓度小于533。3/150與10mm，滿足要求！（2）、梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。4、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN;R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力，R=14。33kN結論：單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件頂托(即：小橫桿處共有3只扣件）!當直角扣件的擰緊力矩達40—-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。5、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=14。33kN(已經包括組合系數1.4）腳手架鋼管的自重N2=1。2×0。129×17。500=2。711kNN=14.334+2。711=17。045kN—-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到；i—-計算立桿的截面回轉半徑（cm)；i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2）；A=4。24W——立桿凈截面抵抗矩（cm3);W=4。49-—鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2）；［f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，［f]=205。00N/mm2；l0—-計算長度（m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式（1)或（2）計算l0=k1uh（1)l0=(h+2a）(2)k1——計算長度附加系數,按照表1取值為1.185；u-—計算長度系數，參照《扣件式規范》表5。3。3；u=1。70a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a=0。00m；結論:公式(1）的計算結果：=200。05N/mm2，立桿的穩定性計算<[f］,滿足要求！結論：公式（2)的計算結果:=63。66N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3）計算l0=k1k2（h+2a）(3）k2—-計算長度附加系數，按照表2取值為1.055；結論:公式(3）的計算結果：=85.39N/mm2，立桿的穩定性計算<［f］，滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數k1——————-—--———-——-————-—---—————————————步距h（m）h≤0。90.9〈h≤1.21.2<h≤1。51.5<h≤2.1k11.1631。1671.1851。243--—-————-—-——--————————-———-————-————--表2模板支架計算長度附加系數k2—-—--——-——-————-———----———-———-—--————-——————H(m)46810121416182025303540h+2a或u1h（m）1.351.01.0141。0261。0391。0421。0541。0611。0811.0921.1131。1371.1551.1731。441.01。0121。0221。0311.0391.0471。0561。0641.0721。0921。1111。1291。1491。531。01。0071。0151.0241.0311。0391。0471.0551.0621。0791。0971。1141。1321.621。01.0071.0141。0211。0291。0361。0431.0511。0561。0741.0901.1061。1231。801。01。0071。0141.0201。0261。0331.0401。0461.0521.0671。0811。0961。1111。921。01。0071.0121.0181。0241.0301.0351。0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071。0121.0181.0221.0291。0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071。0101。0161.0201。0271.0321。0371.0421。0571.0701.0811。0942.701.01.0071。0101。0161。0201.0271。0321.0371.0421。0531.0661.0781.091——————————-——-—-——-—-——-——————--——————-———-（三）、梁模板驗算1、梁模板基本參數梁截面寬度B=700mm,梁截面高度H=1700mm，H方向對拉螺栓3道，對拉螺栓直徑14mm,對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面45×95mm，梁模板截面側面木方距離250mm。梁底模面板厚度h=17mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2.梁側模面板厚度h=17mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度［f]=15N/mm2。2、梁模板荷載標準值計算模板自重=0.340kN/m2；鋼筋自重=1。500kN/m3；混凝土自重=24。000kN/m3；施工荷載標準值=2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料）取200/(T+15），取5.714h;T——混凝土的入模溫度，取20.000℃V—-混凝土的澆筑速度，取2。500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.700m；1—-外加劑影響修正系數，取1.200；2—-混凝土坍落度影響修正系數,取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=40.800kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=40。800kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2=4.000kN/m2.3、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！4、梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下圖梁側模板計算簡圖（1）。抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求：f=M/W<［f］其中f——梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M—-計算的最大彎矩（kN。m)；q——作用在梁側模板的均布荷載(N/mm）；q=（1。2×40.80+1。4×4。00)×1.70=92.752N/mm最大彎矩計算公式如下：M=—0.10×92.752×0.2502=—0。580kN.mf=0.580×106/81883。3=7.080N/mm2結論:梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!（2）.抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0。6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<［T］其中最大剪力Q=0。6×0。250×92.752=13.913kN截面抗剪強度計算值T=3×13913/(2×1700×17）=0。722N/mm2截面抗剪強度設計值［T］=1。40N/mm2結論：面板的抗剪強度計算滿足要求！（3）。撓度計算最大撓度計算公式如下：其中q=40.80×1。70=69。36N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度v=0.677×69。360×250.04/(100×6000。00×696008.4）=0。439mm梁側模板的撓度計算值:v=0.439mm小于[v]=250/250，滿足要求！5、穿梁螺栓計算計算公式：N<［N］=fA其中N-—穿梁螺栓所受的拉力;A-—穿梁螺栓有效面積(mm2)；f-—穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=（1.2×40.80+1.4×4。00）×1。70×0.50/3=15.46kN穿梁螺栓直徑為14mm；穿梁螺栓有效直徑為11.6mm；穿梁螺栓有效面積為A=105.000mm2;穿梁螺栓最大容許拉力值為[N］=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為N=15.459kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距500mm。每個截面布置3道穿梁螺栓。結論：穿梁螺栓強度滿足要求!（四)、樓板模板及排架驗算模板支架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）.模板支架搭設高度為17。2米按18.0米計算,搭設尺寸為：立桿的縱距b=0。80米,立桿的橫距l=0.80米，立桿的步距h=1。50米.采用的鋼管類型為圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元1、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值q1=25。000×0。200×0。800+0.350×0。800=4.280kN/m活荷載標準值q2=(4。000+2。000）×0。800=4.800kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=80。00×1.80×1.80/6=43。20cm3；I=80。00×1.80×1。80×1.80/12=38.88cm4；（1）、抗彎強度計算f=M/W<［f］其中f—-面板的抗彎強度計算值(N/mm2）；M—-面板的最大彎距（N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩;［f］——面板的抗彎強度設計值,取15。00N/mm2;M=0。100ql2其中q——荷載設計值（kN/m);經計算得到M=0。100×(1.2×4.280+1。4×4.800)×0。300×0.300=0.107kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0。107×1000×1000/43200=2.470N/mm2結論：面板的抗彎強度驗算f<[f］，滿足要求!(2)、抗剪計算［可以不計算］T=3Q/2bh〈[T]其中最大剪力Q=0.600×(1。2×4。280+1。4×4。800)×0。300=2.134kN截面抗剪強度計算值T=3×2134。0/(2×800。000×18.000）=0.222N/mm2截面抗剪強度設計值［T]=1.40N/mm2結論：抗剪強度驗算T〈［T],滿足要求！（3)、撓度計算v=0。677ql4/100EI<［v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×4。280×3004/（100×6000×388800)=0。101mm結論：面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求！2、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。（1)。荷載的計算①、鋼筋混凝土板自重（kN/m)：q11=25.000×0。200×0。300=1。500kN/m②、模板的自重線荷載（kN/m):q12=0。350×0。300=0。105kN/m③、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m)：經計算得到，活荷載標準值q2=(2。000+4.000)×0.300=1。800kN/m靜荷載q1=1。2×1。500+1。2×0.105=1.926kN/m活荷載q2=1.4×1。800=2.520kN/m（2）.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=3。557/0。800=4。446kN/m最大彎矩M=0。1ql2=0.1×4.45×0。80×0。80=0.285kN。m最大剪力Q=0。6×0。800×4.446=2。134kN最大支座力N=1.1×0.800×4.446=3.912kN木方的截面力學參數截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4.50×9。50×9。50/6=67.69cm3；I=4。50×9.50×9.50×9。50/12=321。52cm4；①、木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.285×106/67687。5=4.20N/mm2結論:木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!②、木方抗剪計算[可以不計算］最大剪力的計算公式如下:Q=0。6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh〈［T]截面抗剪強度計算值T=3×2134/（2×45×95)=0。749N/mm2截面抗剪強度設計值［T]=1。60N/mm2結論：木方的抗剪強度計算滿足要求!③、木方撓度計算最大變形v=0.677×1。605×800.04/(100×9500.00×3215156.3）=0。146mm結論：木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!3、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算.集中荷載P取木方支撐傳遞力.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN。m）支撐鋼管變形圖(mm）支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.847kN.m最大變形vmax=1。511mm最大支座力Qmax=11。329kN抗彎計算強度f=0。847×106/4491.0=188.67N/mm2結論：支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!結論：支撐鋼管的最大撓度小于800。0/150與10mm,滿足要求！4、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5)：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN;R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=11。33kN結論:單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!當直角扣件的擰緊力矩達40——65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN。5、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。（1）。靜荷載標準值包括以下內容：①、腳手架的自重（kN)：NG1=0。129×18.000=2。324kN②、模板的自重(kN):NG2=0。350×0。800×0。800=0.224kN③、鋼筋混凝土樓板自重（kN）：NG3=25.000×0。200×0.800×0。800=3.200kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=5.748kN.(2)。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(2。000+4。000）×0。800×0。800=3。840kN（3）.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。2NG+1。4NQ6、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值(kN)；N=12.27-—軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到;i——計算立桿的截面回轉半徑（cm)；i=1。60A——立桿凈截面面積（cm2）；A=4.24W-—立桿凈截面抵抗矩(cm3);W=4。49——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f］——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f］=205.00N/mm2；l0-—計算長度（m)；如果完全參照《扣件式規范》,由公式(1)或（2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度附加系數，取值為1.155；u——計算長度系數，參照《扣件式規范》表5。3.3；u=1。70a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0。00m；結論：公式(1)的計算結果：=136。86N/mm2,立桿的穩定性計算〈[f],滿足要求！結論:公式(2)的計算結果：=45。84N/mm2，立桿的穩定性計算〈［f］，滿足要求！7、樓板強度的計算（1）.計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取3。50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮.寬度范圍內配筋2級鋼筋,配筋面積As=589。1mm2，fy=300.0N/mm2.板的截面尺寸為b×h=3150mm×110mm,截面有效高度h0=90mm。按照樓板每20天澆筑一層，所以需要驗算20天、40天、60天.。.