專業資料專業資料機場航煤及柴油輸油管線工程方案設計目 錄\l“_TOC_250032“概述 1\l“_TOC_250031“設計依據 1\l“_TOC_250030“遵循的主要法律、法規及標準標準 1\l“_TOC_250029“工程背景 2\l“_TOC_250028“某國際機場規劃 4\l“_TOC_250027“機場油料設施簡介 6\l“_TOC_250026“主要經濟技術指標 10\l“_TOC_250025“輸油管線建設方案 12\l“_TOC_250024“線路走向方案 12\l“_TOC_250023“管徑選擇 14\l“_TOC_250022“管道材質及壁厚計算 17\l“_TOC_250021“線路設計 21\l“_TOC_250020“穿跨越工程 33\l“_TOC_250019“穿越工程 33\l“_TOC_250018“跨越工程 43\l“_TOC_250017“構造防腐 55\l“_TOC_250016“某油庫改造 57\l“_TOC_250015“航煤系統改造 57\l“_TOC_250014“柴油系統改造 57\l“_TOC_250013“增工程量 57\l“_TOC_250012“環境保護 59\l“_TOC_250011“環境保護標準 59\l“_TOC_250010“主要污染源和主要污染物 59\l“_TOC_250009“管道建設可能引起的生態變化 60\l“_TOC_250008“掌握污染和生態變化的方案 60\l“_TOC_250007“環境影響分析 61\l“_TOC_250006“職業安全衛生 62\l“_TOC_250005“6.1概述 62\l“_TOC_250004“生產過程中職業危害、危急因素分析 62\l“_TOC_250003“勞動衛生對策與措施 62\l“_TOC_250002“職業安全衛生治理對策與措施 63\l“_TOC_250001“工程實施進度安排 65\l“_TOC_250000“問題與建議 661概述設計依據120238212、化工總公司北京設計院《某油庫施工199263、中國航空工業規劃設計爭論院《某國際機場業務油庫工程施工1994年6月；4、中國航空工業規劃設計爭論院《某國際機場南停機坪擴建二期工2023年5月；5、亞洲參謀《某北安碼頭油庫設計圖紙，2023年3月；62023年3月6日；7、某石油化工供給的相關資料。遵循的主要法律、法規及標準標準《中華人民共和國石油自然氣管道保護法〔中華人民共和國主席令第30號〕《中華人民共和國民用航空法〔中華人民共和國主席令第56號〕《中華人民共和國環境保護法〔中華人民共和國主席令第22號〕《民用機場運行安全治理規定CCAR-14〔第191號〕《民用機場供油工程建設技術標準》MH5008-2023〔2023年版〕GB50253-2023《油氣輸送管道穿越工程設計標準》GB50423-2023《油氣輸送管道跨越工程設計標準》GB50459-2023《金屬熔化焊焊接接頭射線照相》GB/T3323-2023專業資料專業資料《壓力管道標準 工業管道》GB/T20801.1～6-2023《石油自然氣工業輸送鋼管交貨技術條件第一局部：A級鋼管》GB/T9711.1-1997《埋地鋼質管道陰極保護設計標準》GB/T21488-2023《埋地鋼質管道聚乙烯防腐層》GB/T23257-2023《石油化工設備和管道涂料防腐蝕設計標準》SH/T3022-2023《絕緣接頭與絕緣法蘭技術標準》SY/T0516-2023工程背景某國際機場是中華人民共和國某特別行政區內唯一的機場，1995年11月正式投入運作，它是珠江三角洲與世界各地之間的重要橋梁。〔機場島3360米，寬45氹有1條平行滑行道，長1460米，寬23米。跑滑間距182.5米。機場島與航站樓停機坪〔氹仔島〕之間由兩條滑行道橋相連接，兩座跨海聯絡橋分別長700米〔北橋，1600米〔南橋，寬44米。專業資料專業資料某國際機場航站樓建筑面積45000平方米，設計旅客吞吐量為每年600244個廊橋近機位，某國際機場最大能夠起降B747CAT”型標準設計，并以此構筑了某本地到海外市場的主要貨運航線。依據20234045014量3952438946109850噸。〔CAM〕1989場之承建商及業權人，由某特區政府委任為某國際機場之經營者，獲授252023年3月獲特區政府延長2039年。某〔集團〕是總部是設在某的國務院國資委直屬中心企業，1949年81972裝修理等業務，是某最大的石油產品供給商之一。2023年8月212023年11月21日至23日，進展了為期三天的現場調研，我公司工程組對某國際機場現狀某油庫、機場油庫〔油庫與航空加油站合并、輸油管線、機坪加油管線及擬建的北安碼頭油庫進展了調研，與某石油及某民航局進展了初步方案的溝通。某國際機場擬于明年開頭機場擴建工程，屆時機場打算將向南北兩側延長跑道，回填兩條滑行道橋之間的水域，擴建機坪、滑行道等。擴建前，敷設于馬上撤除的南滑行道橋邊的現狀航煤輸油管線需完成改線。另外，依據某政府規劃，將在北安碼頭處建設油庫為船舶加油，需要在機場內建設1條至北安碼頭的柴油輸油管線。輸油管線起點均為某油庫，機場油庫和擬建的北安碼頭油庫位置接近，因此，本次設計的航煤和柴油兩條輸油管線同路由同溝設計。2023年1月，第12023年3月6日，由某民航局組織CAM、某石油化工和專家來京對第1版方案設計進展了評審，第2版方案設計依據《某機場輸油管線方案評審會議紀要》進展了調整。某國際機場規劃自1995年正式投入運作以來某國際機場快速地成為全球經濟 進展最快之珠江三角洲與世界各地之間的重要橋梁。某比鄰是生產廠房密集的中國珠海經濟特區。鄰近海陸交通便利，如此得天獨厚的地理位置，使某國際機場成為亞太地區抱負的貨運及速遞中心。因此，某特區政府打算近期投資對某國際機場設施進展擴建，以應對將來的空中交通增長。依據某民航局3月6日來京介紹的某國際機場最規劃方案，某國際機場將以2023560進展一期擴建，將向南北兩個方向延長跑道，并延長現有平行滑行道，建131座修理機庫及可停放18個機位的32023平方米的停機坪。另外，機場還將撤除現有南滑行道橋，機117公頃。考慮到現狀機場油庫位于飛行區外，不利于機場的安全治理，且油庫占地僅有11.35畝，再沒有進展空間，因此，在機場最規劃中，機場油庫將隨著機場一期擴建工程進展搬遷，搬遷后機場油庫將位于現有南北兩條滑行道橋之間圍合區域，將位于擴建的平行滑行道西側，屬于一期填海區域。機場油庫搬遷工程將單獨立項分析。專業資料專業資料依據規劃，某國際機場將在2023年以后，以700萬、1100萬旅客吞吐量對機場進展其次期和第三期擴建，后兩期填海面積分別為15公頃和42公頃。終端某機場旅客吞吐量將到達1500萬人次。屆時，機場將擁有2座航站樓、2條平行滑行道、82個停機位。機場油料設施簡介某油庫某油庫依山傍水而建，1994年6月竣工投產，油庫占地76000m2，約合11486000LP98#無鉛汽油、煤油、航空煤油、柴油、低硫柴油、80#燃料油、航空汽油等。其中，柴油庫容22500m3，航煤庫容20230m3。油品主要通過2500噸級泊位卸油。航煤靠輸油管線輸至機場油庫，2臺輸油泵〔流量分150/，揚程119，功率90kW。庫內為LPG設有鋼瓶充裝間及石油氣裝車棚，柴油可通過裝船泵裝船。其余油品均可通過油品裝車臺裝車。機場油庫機場油庫圍墻內占地11.35畝，建有4座2023m3航煤儲罐、1座200m3底油罐，建有1920m2辦公樓、263m2油泵棚及177m2裝卸油綜檢棚，油庫總建筑面積2360m2。油泵棚內建有5臺(230m3/h,120m,110kW)機坪加油泵。航煤輸油管線現狀某油庫至機場油庫航煤輸油管線管徑 DN200，設計壓力1.6MPa，輸油流量150m3/h，總長度4515m，承受沉管工藝穿越某灣，平行平滑西側承受管涵方式敷設，承受掛橋方式跨越南滑行道橋，進入停機坪后與機坪管線同路由進入機場油庫。機坪加油管線機場現有24個停機〔11D13其中4個E類機位為廊橋近機位機坪加油管線總長度約 5km，其中機場油庫至停機坪之間主管承受DN350，進入停機坪后機坪加油管線沿近機位和遠機位分別雙 DN250支管敷設規劃到停機坪西南側4根DN250機坪加油管線集合但由于機坪擴建時東南側遠機位管線未按規劃連接，使目前管線未形成一個整環。擬建北安碼頭油庫擬建北安碼頭位于機場油庫北側，擬建10個泊位，碼頭油庫位于碼頭前方，估量占地10畝，擬建157m3及16座柴油埋地臥罐，單罐罐容190m3，總庫容3097m3。該庫設有加油泵通過DN1005艘油輪。主要經濟技術指標本工程設計主要內容包含2條某油庫至北安的航煤及柴油輸油管線，其中，航煤管線利用現有某油庫輸油泵輸油，柴油管線需要在某油庫內增加 2臺為北安碼頭油庫輸油的專用輸油泵。輸油管線單線長度為5600m。1、主要工程量序號一工程輸油管線規格單位數量備注1直縫電阻焊鋼管Φ219.1x7.0 L245m8800專業資料專業資料序號序號工程規格單位數量備注直縫電阻焊鋼管Φ219.1x7.9L360m2400定向鉆穿越2DBB閥門8”150lb個73閥門井2mx2mxh/2.5x2.5xh座54航煤管線內防腐036耐油防腐涂料m236505埋地管線外防腐3PEm267506地上管線外防腐丙烯酸聚氨酯m210007光固化套穿跨越段m226508管溝〔箱涵〕跑道四周m33009測漏井DJ20套40二某油庫Q=200m3/h1離心式油泵H=120m臺2一用一備P=90kW2直縫電阻焊鋼管Φ219.1x7.0 L245m1003直縫電阻焊鋼管Φ273.1x7.1 L245m1004DBB閥門8”150lb個25安全泄壓閥2”150lb個16粗過濾器DN200 PN1.6臺17螺旋轉子流量計LLT-202344～220m3/h臺12、工程投資概算詳見概算分冊。2輸油管線建設方案線路走向方案方案介紹方案一100m向北敷設，繞過跑道后，管線實行掛橋方式向西跨越北聯絡道橋，進入北安管線終點區域。該方案主要考慮避開了機場一期擴建施工區域，且完全在某機場管轄范圍內施工，協調工作量小，該路由總長度5600m，1200m700m。方案二方案二油管路由主要考慮與現有輸油管線路由根本全都，從某油庫向北沉管方式穿越某灣后，沿平行滑行道外側海堤向北敷設，至南滑行道橋南側，管線實行掛橋方式向西北跨越南聯絡道橋，進入機坪后管線沿機坪管線路由進入北安管線終點區域。該方案管線長度最短，僅為4500m500m1600m。方案三方案三油管從某油庫引出，沿大路向西敷設，向北繞過某山后穿過某村，再沿機場大大路路邊始終向北敷設，至某科技大學與龍偉大路路口處轉向東，沿航站樓和機場油庫前大路敷設至北安管線終點區域。該方案長度最長，為6000m，該方案除穿越幾條路路口外，全部沿路邊敷設，施工難度小。方案比選三個方案比較，方案三施工難度小，根本無穿跨越，但管線長度最長，施工費用最高，且該方案涉及協調沿線的單位、居民及大路部門較多，協調量大，協調費用難以估量，因此該方案經濟性差。方案二管線長度最短，施工費用最低，但方案二管線緊貼平行滑行道，不滿足不停航施工安全間距要求，所掛南滑行道橋馬上撤除，且沉管穿越某灣涉及方案上報大陸海事部門審批，所以該方案可行性差。方案三相對來說方案一管線長度及施工費用都適中，方案一的優勢主要在于完全繞開了機場擴建施工區域，從機場整體規劃考慮，施工可行性強，推舉選擇路由方案一。推舉方案經過現場調研，初步確定兩根管線承受同路由同溝敷設，單線長度約5600m。兩條管線起點位于某油庫柴油罐區北側消防道路四周，以該處作為定向鉆施工起點，定向鉆穿過某灣和機場滑行道及跑道后，從跑道東側出土。依據《民用機場運行安全治理規定〔CCAR-14〔中國民用航空總局令第191號300心線兩側75米以內的區域進展任何施工作業跑道東側約100米位置，兩條管道在同一隔斷閥井內設置隔斷閥，然后沿現有圍場路排水溝西側承受管溝方式平行跑道敷設，沿跑道端頭轉向西，兩條管線在此設置隔斷閥井，其中，航煤管線為預留進展設一個雙閥閥井，柴油管線僅設單閥閥井。隨后，兩條管線以掛橋方式跨越北聯絡道橋，至停機坪后，輸油管線改為埋地敷設，兩條管線終點閥井設在北安油庫四周。管徑選擇航煤加油量推測分析年加油量年旅客年貨郵年加油量年旅客年貨郵年起降平均架次年份〔t〕吞吐量吞吐量架次加油量專業資料專業資料〔人次〕〔kg〕〔架次〕868413805306760755133250697694417170311126767337564103865290556614129428531293158508371425922082835840506170520425074222723263445004196408497609322057275451049210495549887818093528453386179616509780210076741849764146848425024952464119406011349954078836521657113714810985040450143952353138946〔t/架次〕2023〔t/架次〕20235.3420235.2020236.6420237.8320237.5820237.6920237.8920237.2220237.2320237.2720235.64將10年來旅客吞吐量總和除以10年來飛機航煤加油量總和，計算結果為341t/萬人次，即遠期機場1500萬人次時航煤加油量約為51.15萬噸。管徑選擇依據現有輸油管道管徑，參考本工程的推舉路由，本次設計初步選取了DN150及DN200兩種管徑方案，開列設計條件中所涉及的根底數據，列表測算兩種管徑在不同流量下的水力摩阻損失，估算輸油泵所需揚程。1、輸油管道長度：L=5600m。2、地勢高差：未得到首末站地勢標高狀況，暫估機場油庫液位與某20m。輸油管線的管徑試算如下表：油管規格管長(m)最大流量最大輸量流速(m/s)高差(m)沿程摩阻局部摩阻總摩阻(MPa)(mm)(m3/h)(萬t)(m)(m)219x756003001352.5220180381.70219x75600200901.682073270.80219x75600150681.262045250.55168x656003001354.2520668866.00168x65600200902.8320310502.85168x65600150682.1220150351.50設計序設計序泵揚程壓力號(m)(MPa)12502.521201.63851.648006.454004.062052.5以上管徑方案均滿足機場遠期加油量需求，但考慮到船運來油的不確定因素，且某油庫碼頭小，遠期機場航煤加油量大時，來船卸油批次將會很多，這些因素都會制約管道的輸送力量，管道輸送將達不到每天16小時的理論計算值。目前機場油庫目前為2023m3油罐，考慮到輸油200m3/h。1245方案均能滿足遠期目標年需求，但方案1和425兩種管徑方案〔DN200、DN150〕進展具體比選：方案2〔DN200〕比方案5〔DN150〕直接投資多，但方案2由于輸油壓力低，輸油的單位能耗也較低，從現有的輸油管線使用狀況看，輸油管線的使用年限很多都要超過20年，管線鋼材總重量只差140噸，按每噸管線連安裝費 1.4萬元計算，本期投資增加 196萬元。但選用DN200管線每年每噸油將節約1.09度電，按每度電0.77元計算，估量15年以前方案2比方案5節約的電費將超過196萬元。2，即承受Φ219x7管線，設計輸油流量200m3/h，輸油泵揚程120m，管線設計壓力1.6MPa，90萬噸，可以滿足遠期機場供油需求。管道材質及壁厚計算主要工藝參數1、設計壓力：1.6MPa2、設計系數：地形簡單穿跨越多，全線取0.63、輸送介質：航煤〔3號噴氣燃料、柴油鋼管選擇依據當前我國鋼管生產廠家生產的狀況和管道建設及治理的應用狀況來看，目前，國產用作長輸管道的鋼管主要有輸送流體用無縫鋼管、直縫電阻焊鋼管、螺旋縫埋弧焊鋼管和直縫埋弧焊鋼管等四種類型。無縫鋼管和直縫電阻焊鋼管多用于小口徑管道，本工程DN200管道管徑小，適合承受無縫鋼管和直縫電阻焊鋼管。依據本工程特點，對兩種管材比選如下：1、直縫電阻焊鋼管比無縫鋼管尺寸精度高。這是由于無縫鋼管是鋼錠在熱軋機組中連續穿孔成型，而直縫電阻焊鋼管則是由鋼帶在冷軋狀態下成型，相比之下，直縫電阻焊鋼管在外觀尺寸方面的掌握比無縫鋼管更簡潔實施。直縫電阻焊鋼管的外觀質量缺陷較少優于無縫鋼管。此外，由于電腦飛鋸的使用，直縫電阻焊鋼管的定尺率及定尺長度的精度也較高。2、直縫電阻焊鋼管的無縫化， 直縫電阻焊鋼管的無縫化分為幾何無縫化和物理無縫化幾何無縫化就是去除直縫電阻焊鋼管的內外毛刺，現在內毛刺可掌握在0.5mm以下。物理無縫化是指焊縫內部的金相組織與母材之間存在差異而導致焊縫區域機械性能下降，需要實行措施使其均勻化、全都化。優質的直縫電阻焊鋼管焊縫系數可到達1.0，實現了焊縫區域組織與母材的匹配。3C高Mn，而無縫鋼管是高C低Mn，所以可焊性比后者更好，同時純度更高。4、從機械性能來看，抗拉伸性能相當，沖擊性能中直縫電阻焊鋼管的韌性優于無縫鋼管，特別是在低溫條件下。5、直縫電阻焊鋼管價格比無縫鋼管低。綜上所述，本工程管道線路用管承受直縫電阻焊鋼管；由于國內直縫電阻焊鋼管生產技術已較成熟，生產廠家較多，國產鋼管能夠滿足本工程線路用管要求，因此本工程直縫電阻焊鋼管承受國產鋼管。鋼管管材要求執行標準《石油自然氣工業輸送鋼管交貨技術條件第A〔GB/T9711.1-199，管道規格選定為219.1x7.。壁厚及強度校核由于埋地管道不能自由伸縮并受溫度變化的影響，管道內會產生軸向應力，為保證輸油管道的安全、牢靠運行，依據管道的工作條件和環境狀況進展管道強度及穩定性校核，并滿足抗震的要求。1、直管段壁厚計算依據國家標準《輸油管道工程設計規范〔2023 年版〕〔GB50253-2023〕供給公式：PDδc=2[σ][σ]=KσsФδc—直管段管子計算壁厚〔mm〕P—管道的設計內壓力〔MPa〕[σ]—鋼管的許用應力〔MPa〕Ф—焊縫系數〔Ф=1〕D—鋼管外直徑〔mm〕σs—鋼管的最低屈服強度MPa〔σs=245MPa〕K—設計系數〔K=0.6〕本管道設計壓力為1.6MPa，按此壓力由上式計算得出如下數據：計算壁厚計算壁厚δc包含負偏差后的計算壁厚包含腐蝕裕量后的計算壁厚管徑〔mm〕〔mm〕〔mm〕DN2001.21.44.4盡管從管道強度角度計算鋼管所需壁厚較薄，但考慮到國內現有鋼管的規格、鋼管的負偏差、腐蝕裕量、材質韌性以及鋼管的穩定性等因素，同時考慮管道沿線的環境，實行加強管線壁厚的安全措施，一般敷設及跨越段設計管道材質選用L247m7.9mm。2、強度校核計算依據《輸油管道工程設計標準〔GB50253-2023〕供給公式，按最大剪應力破壞理論計算當量應力，進展強度校核。σa=Eα〔t1-t2〕+μσhPdσh=2δσe=σh-σa≤0.9σs式中：σa—由于內壓和溫度變化產生的軸向應力 MPa—鋼材的彈性模量MP，取2.05x105MPaα—鋼材的線膨脹系數m/℃，取1.2x1-5t—管道安裝閉合的大氣溫度〔℃，取3℃t—管道內被輸送介質的溫度〔℃，取2℃μ—泊桑比，取0.3σh—由于內壓產生的環向應力〔MPa〕P—管道的設計內壓〔MPa〕d—管道的內直徑〔mm〕δ—管道的公稱壁厚〔mm〕σe—當量應力〔MPa〕由上式計算得：環向應力環向應力σh軸向應力σa當量應力σe0.9σs管徑〔MPa〕〔MPa〕〔MPa〕〔MPa〕DN20025.0444.42-19.38220.5σhσe遠小于0.9σs，以上條件滿足標準要求，強度校核安全牢靠。3、穿越段管道徑向變形計算依據《某機場輸油管線方案評審會議紀要道埋深在20m左右，設計對土面以下20m的油管進展徑向變形校核計算如下：載荷計算單位管長上的垂直載荷WWeWh單位管長上的垂直土載荷WeDHH=20m。鋼管外徑D=0.325m土壤容重γ=0.025MN/m3We=0.025×0.219×20=0.1095MN/mWh20m，即使按飛機動20m以下，也可無視不計，該值取0即W=We=0.1095MN/m管道徑向變形計算管道徑向變形X

JKWr3EI0.061E”r3

GB50253-2023—附錄〕管道最大允許變形量 3%D=0.03×0.219=0.00657m ②〔GB50253-2023—5.6.2〕由①、②X3D慣性矩I=δ3/12滯后系數J=1.5基座系數K=0.085 變形模量E”=4.8MPa 〔查表J.0.1〕平均半徑r(D)/2彈性模量E=2.05×105MPa帶入W=W=0.1095MN/m，計算可得理論最小壁厚為5.08mm，e本次設計選用7mm壁厚，滿足20m覆土下管道的徑向變形要求。線路設計1、管道敷設輸油管道主要承受管溝埋地敷設的方式，依據管道穩定的要求、沿線地形和地質條件、地下水位狀況，以確定管道的埋深和需要承受的保護措施。對本工程大局部平坦開闊地段，盡量承受彈性敷設，彈性彎曲曲率半徑應滿足管道強度要求，垂直面上彈性敷設曲率半徑應大于管子1.0m。溝槽開挖后，施工管溝〔箱涵〕，然后先用細土或細砂〔最大粒徑管溝蓋板施工完后，再用原土回填并壓實。回填土需填至超過自然地面約0.3m。管線轉變方向且在較為平直的區段內優先承受彈性敷設，曲率半徑不應小于鋼管外直徑的10003°或縱向轉角≤2°時按自然彎曲處理；當水平轉角≤8°或縱向轉角≤6°時可承受彈性敷設。〔曲率半徑為50倍鋼管直徑〕或熱煨彎管〔曲率半徑為5倍鋼管直徑。管道在設計時盡量避開在平面和縱斷面內同時發生轉角，此段范圍不允許承受彈性敷設，以免形成空間曲線。本管道焊接承受氬電聯焊方式〔100%氬弧焊打底。環形焊縫全部焊口應100〔GB/T3323-2023〕Ⅱ級標準的規定。2、管溝〔箱涵〕施工油管在跑道四周承受管溝敷設，埋地管溝承受現澆鋼筋混凝土槽型溝構造，頂部蓋板承受預制鋼筋混凝土板，管涵內鋪砂，管涵頂面埋深約為1.1m。箱涵每隔40m設置伸縮縫一道，內設松散防水填充材料。設計恒荷載：壁板：側向土壓力；設計活荷載：依據A380-800F飛機考慮：起落架總重1602kN〔6輪重，輪距橫向輪距1.53，縱向輪距1.7、1.7。箱涵頂板埋深按1.1m考慮，則集中至頂板頂面飛機輪壓活荷載為122.5kN/m2；考慮1.5的動力系數，為184KN；依據B777-300ER飛機考慮：最大組輪荷載取值1597KN〔6輪重，輪距橫向輪距1.4m，縱向輪距1.45m1.451.1m考慮，則集中至頂板頂面飛機輪壓活荷載為144kN/m2；考慮1.5的動力系數，為216KN216kN/m2考慮。計算如下：①、頂板配筋計算：按彈性板計算:a.計算條件計算跨度:Lx=1.850mLy=1.000m板厚h=250mm板容重=25.00kN/m3 ；板自重荷載設計值=7.50kN/m21.1m厚覆土重：22kN/m2恒載合計：7.5+22=39.5kN/m2活載：216kN/m2恒載分項系數=1.20；活載分項系數=1.40荷載設計值(不包括自重荷載):均布荷載q=39.5x1.2+216x1.4=349.8kN/m2砼強度等級:C35,fc=16.70N/mm2,Ec=3.15×104N/mm2支座縱筋級別: HRB400, fy=360.00 N/mm2, ×105N/mm2板底縱筋級別: HRB400, fy=360.00 N/mm2, Es=2.00×105N/mm2縱筋混凝土保護層=15mm,配筋計算as=20mm,泊松比=0.20b.計算結果彎矩單位:kN.m/m, 配筋面積:mm2/m,構造配筋率:0.20%彎矩計算方法:雙向板查表撓度計算方法:雙向板查表b.1跨中:[水平][豎向]彎矩 8.0 面積500(0.20%) 500(0.20%)b.2四邊:[上] [下] [左] [右]彎矩-29.5 -29.5 0.0 0.0面積500(0.20%) 500(0.20%)500(0.20%)500(0.20%)撓度結果(按雙向板計算):撓度計算系數α=0.002594截面有效高度：hh0has25020230mmskskMq0.87h0As17904922.00174.06N/mm2按有效受拉混凝土截面面積計算縱向受拉鋼筋配筋率ρte：A A 0.5bh0.51000250125000mm2teteAsA5141250000.41%te裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數ψ，依據《混凝土標準》7.1.2計算：0.650.65f1.1tk1.10.652.2000.8980.00411174.0587teskψ小于0.2，ψ取0.2短期剛度Bs，依據《混凝土標準》7.2.3計算： Asbh0

5141000230

0.002b” f

bhf

01000

0

0.000f bh0

1000230B B s1.52EsAsh060.220230051423021.055805E+013N.mm2E1.150.2000.213.5”f60.0026.34913.50.000”bh”bh0A”s10002305140.22%0.40.4min2.0,max” 0.40.220.221.6,1.6min 2.0,max 1.6,1.60.221.60長期作用影響剛度B，依據《混凝土標準》7.2.2計算：BBsB 10558048829440.001.606.598781E+012N.mm24qlyfB=0.162mm撓度驗算:0.16<fmax=5.00mm,滿足支座最大裂縫:0.06<[ωmax]=0.30mm,滿足跨中最大裂縫:0.12<[ωmax]=0.30mm,滿足②底板配筋。按彈性板計算：a.計算條件計算跨度:Lx=1.850mLy=1.000m板厚h=350mm板容重=25.00kN/m3 ；板自重荷載設計值=10.50kN/m2底板頂面以上箱涵+覆土重：51kN/m2恒載合計：51kN/m2活載：216kN/m2荷載設計值:均布荷載q=51x1.2+216x1.4=363.60kN/m2砼強度等級:C35,fc=16.70N/mm2,Ec=3.15×104N/mm2支座縱筋級別: HRB400, fy=360.00 N/mm2, ×105N/mm2板底縱筋級別: HRB400, fy=360.00 N/mm2, ×105N/mm2縱筋混凝土保護層=15mm,配筋計算as=20mm,泊松比=0.20b計算結果彎矩單位:kN.m/m, 配筋面積:mm2/m,構造配筋率:0.20%彎矩計算方法:雙向板查表撓度計算方法:雙向板查表b.1跨中:[水平][豎向]彎矩 8.1 23.1面積700(0.20%)700(0.20%)b.2四邊:[上] [下] [左] [右]彎矩-30.7 -30.7 0.0 0.0面積700(0.20%)700(0.20%)700(0.20%)700(0.20%)撓度結果(按雙向板計算):撓度計算系數α=0.002594截面有效高度：hh0has35020330mmskskMq0.87h0As18874808.0089.69N/mm2按有效受拉混凝土截面面積計算縱向受拉鋼筋配筋率ρte：A A 0.5bh0.51000350175000mm2teteAsA7331750000.42%te裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數ψ，依據《混凝土標準》7.1.2計算：0.650.65f1.1tk1.10.652.2002.7060.0041989.6856teskψ小于0.2，ψ取0.2短期剛度Bs，依據《混凝土標準》7.2.3計算： Asbh0

7331000330

0.002b” f

bhf

01000

0

0.000f bh0

1000330B B s1.52EsAsh060.220230073333023.102389E+013N.mm2E1.150.2000.213.5”f60.0026.34913.50.000”bh”bhA”s1003307330.22%00.4min2.0,max 1.6,1.6”min 2.0,max 1.6,1.60.40.220.220.221.60長期作用影響剛度B，依據《混凝土標準》7.2.2計算：BBsB 31023884664832.001.601.938993E+013N.mm24fB=0.037mm撓度驗算:0.04<fmax=5.00mm,滿足支座最大裂縫:0.03<[ωmax]=0.30mm,滿足跨中最大裂縫:0.03<[ωmax]=0.30mm,滿足3壁板因箱涵內以砂填實，無需計算，按構造設計3、管道試壓①、試壓程序管子在制管廠內按制管要求進展出廠前試壓。壓和嚴密性試壓。試壓前應對管段進展清掃后再進水。②、試壓介質使用無腐蝕性〔或加防腐劑〕的干凈水進展管道試壓。③、強度試壓(1)按《輸油管道工程設計標準〔2023年版〔GB50253-2023〕的有關規定，一般段強度試壓壓力取設計壓力的 1.25倍，本管道的強度試壓壓力為2.0MPa，穿越段強度試壓壓力取設計壓力的1.5倍，為2.4MPa。(2)4h，以無泄漏降壓為合格。④、嚴密性試壓強度試壓后接著以1.1倍設計壓力進展嚴密性試壓，本管道的嚴1.76MPa。24h，以無泄漏降壓為合格。4、管道防腐為了延長管道壽命，保證油品質量，航煤輸油管線內外壁均做防腐處理，柴油管線僅作外壁防腐，本工程管道外壁選用3PE加強級防腐，航煤管道內壁承受036耐油防腐涂料。同時考慮陰極保護防腐措施。〔拋丸除銹不低于Sa2.550～75μm。管道外防腐綜合分析，埋地管道的外防腐層構造為擠壓聚乙烯加強級防腐層〔3P2.7m170～250μm。管道補口承受輻射交聯熱縮套〔帶。跨越聯絡道橋段管道地上敷設，承受丙烯酸聚氨酯外防腐，涂層干膜總厚度不低于200μm。對于定向鉆和掛橋處穿跨越機坪加油管線保證其壽命，防腐尤為重要。承受光固化套對油管進展加強保護。管道內防腐管道內壁承受036200μm。管道陰極保護埋地管道可承受犧牲陽極和強制電流兩種保護方式，兩種方式各有適用的環境與條件：犧牲陽極適用于長度較短，周邊設施及地形較簡單〔含恒電位儀、陽極地床等。考慮到本工程輸油管道首末站均沒有設置陰極保護站的位置，且管道周邊的機場設施眾多，管道長度僅為5.6km，為了削減對機場設施的干擾，打算承受犧牲陽極保護方式，同時由于保護管道位于填海區段表層土壤電阻率較高，因此，承受鎂合金陽極為保護陽極材料。雙管道沿線約每250m埋設一組鎂犧牲陽極，每組3支11kg23組，沿管道一側水平埋設。陽極重量：11kg陽極電化學特性：開路電位-1.55V管道保護電位：-0.95V估量使用壽命：30年管線沿線設3處電位測試樁，測試樁設在兩組犧牲陽極的中點處，管線起點和終點各設置一個電化學測試樁。為保證陰極保護效果，防止陰極保護電流的流失，兩條管線在管線起點及跨越段兩端分別設置絕緣接頭，絕緣接頭的設置安裝應當符合以下要求：①、絕緣接頭的規格尺寸與壓力等級，應當與安裝位置處的連接收線的相關技術要求相全都；②、絕緣接頭連同附帶的短管應當整體接入管線系統，嚴禁拆裝；③、絕緣接頭在焊入管線之前，應當進展嚴格的絕緣性現場檢測。5、標志樁和警示牌、警示帶管道線路每公里設里程樁一個，里程樁可與陰極保護樁合用。穿越道路、埋地管線及地下光纜等地上或地下建〔構〕筑物時設一個標志樁。機場輸油管線方案評審會議紀要》輸油管道施工期間應在不停航施工的跑道中心線75m處安裝警示帶，以免施工過程中人員、機具誤入跑道安全線內。另外，在管道掛橋跨越段兩條管線外面也敷設警示帶起到警示和防撞的作用。6、測漏措施目前，機場內航煤管道測漏措施主要有通過實測數據和系統軟件計算分析的測漏系統和通過人工方式檢查的測漏井兩種方式。測漏井的測漏方式因其投資少，檢查方式簡潔，相比測漏系統抗干擾力量強的特點廣泛應用于各大中型機場。本工程管道長度短，按專家意見，承受測漏井的測漏方式對輸油管線進展監測。本工程除穿越段路由長度約為3700m，以每100m設置140套。7、主要工程量兩條輸油管線主要工程量見下表。序號工程規格單位數量備注1直縫電阻焊鋼管Φ219.1x7.0L245m74002直縫電阻焊鋼管Φ219.1x7.0L245m1400掛橋跨越3直縫電阻焊鋼管Φ219.1x7.9L360m2400定向鉆穿越4DBB閥門8”150lb個75閥門井2mx2mxh座3單閥6閥門井2.5mx2.5mxh座2雙閥7航煤管線內防腐036耐油防腐涂料m236508埋地管線外防腐3PEm267509地上管線外防腐丙烯酸聚氨酯m2100010光固化套穿跨越段m2265011犧牲陽極11kg鎂合金陽極支6912絕緣接頭DN200 PN1.6個613管溝〔箱涵〕m330014測漏井DJ20套4015警示帶m5000專業資料專業資料穿跨越工程本工程輸油管線穿跨越工程依據國家標準《油氣輸送管道穿越工程〔GB50423-2023〕和《油氣輸送管道跨越工程設計標準》1某灣河道及機場跑道、滑行道，另外，輸油管線終點四周有1處承受掛北聯絡道橋方式跨越敷設。穿跨越段管道的環形焊縫全部焊口應 100%進展射線和100%超聲波探傷檢查應符《金屬熔化焊焊接接頭射線照相〔GB/T3323-2023〕Ⅱ級標準的規定。穿越段管道應單獨進展強度試壓，強度試壓壓力取設計壓力的1.5倍，即為2.4MPa，檢驗方式與其他段一樣。穿越工程450米，水深約4米，水平面高度為±0.00米。兩條輸油管線均承受定向鉆方式穿越某灣及機場跑道、平行滑行道，兩條管道并行10m穿越，定向鉆穿越彎管段曲率半徑300m〔1500D〕1200米。依據機場島回填資料顯示，機場島拋石回填處理的深度約為20m，因此，定向鉆穿越某灣油管穿越深度距離河床底大于20m，穿越跑道、平滑處管道開頭上行，但距離道面10m1、定向鉆施工方案試鉆1個及地錨坑110m×10m×2m，內鋪塑料彩條布，防止泥漿池塌方。地錨坑中心線分別在坡。地錨坑開挖完成后，將地錨放入后，地錨與墻的余空填混凝土加固。同時將地錨、擋板、管樁和鉆機下所墊鋼板用20#槽鋼進展連接，保證在回拖管線過程中地錨的穩固。泥漿用料預備:施工用水取自來水，經沉淀后利用；膨潤土及必要的添加劑準時運到。鉆機及配套設備就位:鉆機就位完成后，進展系統連接、試運轉，保證設備正常工作。測量控向參數：按操作規程標定控向參數，本穿越工程現場地形簡單，不利于測量，為保證數據準確，在管中心線的五個不同位置測取，且每個位置至少測四次，進展比照，并做好記錄。泥漿配制：依據穿越地質、穿越長度及穿越管徑，需在鉆導向孔、預擴及回拖中實行措施，具體措施除保證傳統配比外，再按肯定比例加大泥漿材料用量，從而到達提高泥漿粘度，保證孔壁。鉆機試鉆：各系統運轉正常、鉆桿和鉆頭清掃完畢后試鉆，鉆進1、2根鉆桿后檢查各部位運行狀況，各種參數正常后按次序鉆進。專業資料專業資料鉆導向孔導向孔的鉆進是整個定向鉆施工的關鍵，承受先進的DDW-1600水平定向鉆機進展整個穿越工程的施工。鉆具組合方式：鉆具組合方式為了增加鉆柱的剛度，鉆具的連接方式如下：馬達流量馬達壓降 額定扭矩 最大扭矩馬達流量馬達壓降 額定扭矩 最大扭矩鉆 壓功 率鉆具型號范圍〔MPa〕 〔N.m〕〔N.m〕〔kN〕〔kW〕〔L/s〕5LZ16519～382.593001627580110鉆進時，在鉆桿之間每隔一段距離安裝一個泥漿分流器。鉆導向孔時，在穿越沿線適當的位置屢次布設強磁場線圈，保證鉆孔精度。控向設備：英洛克導向系統有導向探測器、接口單元、安裝導向系統軟件的計算機和司鉆表組成。在導向孔鉆進過程中指導司鉆手依據預定軌跡完成導向孔施工。可以實現鉆頭定位、穿越軌跡計算、穿越曲線設計、導向數據存儲打印等功能。系統主要性能指標系統供電： AC220V或DC24V最大功耗： ≤30W〔不包括PC〕穿越精度： 縱向偏差＜5‰，橫向偏差＜2.5‰工作溫度： 0～70℃線圈鋪設范圍線圈鋪設范圍強磁場線圈導向探頭導向探頭在導向孔鉆進過程中，嚴格按設計曲率半徑行進，河流穿越曲率半徑大于1500D。在鉆進過程中，還應留意每根鉆桿的折角，折角不宜過大。預擴孔導向孔鉆成后，卸掉鉆頭、無磁鉆鋌及控向系統，安裝擴孔器進展預擴孔。專業資料專業資料擴孔時鉆機、鉆具鏈接方式：DDW-1600型鉆機→鉆桿→擴孔器→鉆桿依據穿越工程的實際狀況，在穿越距離長的特定條件下，減小擴孔器的級差，增多擴孔次數，加快單次擴孔的速度，實行三次預擴孔及一次洗孔。第一級承受Φ220Φ320第三級承受Φ420Φ420最終使管線回拖的環形空間到達回拖要求。在擴孔作業時應嚴格掌握鉆壓，將鉆機輸出扭矩掌握在鉆具允許的60同，使孔洞中的鉆屑排出良好。擴孔過程中應留意：1〕轉速和工作鉆壓應符合鉆具使用技術參數的掌握泥漿流量和擴孔扭矩。由于某種緣由需要停頓擴孔時應留意：停頓擴孔器回拉并前推，消退擴孔器的擴孔工作鉆壓；保證擴孔器的鉆頭體無工作鉆壓。管道發送預備1.5米寬1.5米高0.812然后將管道吊至土堆上，再依據入土方向微調管道在每個土堆上的位置，在管道下方墊上膨潤土袋，假設條件允許，全段開挖發送溝。回拖①工程回拖力計算2管道回拖力計算管線長度L2

=1200m/1200m〔水平長度/焊接長度〕定向鉆穿越施工設計閱歷計算公式：回拖力計算F

D2f

DL拉 2 4

1 1 粘 2拉F ：計算的拉力〔t〕拉2L：穿越管段的長度〔m〕2f：摩擦系數，0.1～0.3D：管子的直徑〔㎜〕：泥漿的密度〔t/m3〕1：管子的壁厚〔㎜〕k：粘滯系數，0.01～0.03L2=1200m；f=0.2D=0.2；=1.05；1=0.004k=0.02拉拉

=18t經計算，管道回拖力為18t，選用DDW-1600型鉆機最大回拖力為160t。②回拖前段預備專業資料專業資料發送溝的開挖：將管道預制全線開挖發送溝，將回拖管線置于發送溝內。不具備挖發送溝條件的地方架設滾輪或打成土堆。回拖主管道的鏈接頭：管道回拖前應將鉆具依照以下次序連接鉆桿→擴孔器→旋轉接頭→U回拖前要認真檢查擴孔器的各通道及泥漿噴嘴是否暢通；d.認真檢查、認真維護穿越設備。③管線回拖預擴孔、洗孔完畢后，檢查擴孔參數，具備回拖條件后進展管線回拖，回拖工作連續進展，一氣呵成。回拖時鉆具連接方式：DDW-1600Φ320擴孔器→旋轉接頭→U形環→輸油管線在管線回拖過程中要依據鉆機顯示回拖力的大小掌握好回拖的速度；依據管線回拖過程中地質變化狀況配比合理的泥漿。現場清理及地貌恢復用單斗及人工回填發送溝，分層壓實，填土方高出地表300mm。農地田坎、溝渠堤用鐵鍬分層拍打密實，逐層恢復到原貌。設備機具材料離場后，由單斗挖掘機對進出場道路進展翻整，到達該地農戶的要求。泥漿回收、處理施工前，用單斗將穿越工地的表層耕植土剝離，堆放在工地邊沿。然后用土工布將可能跑、冒、流淌泥漿的地方掩蓋鋪墊。并開挖導流溝，將可能跑、冒、流淌的泥漿引向泥漿回收池，泥漿局部循環利用。剩余的極少量泥土混合物用汽車拉走處理。施工完畢待設備全部撤離后，去除場地上的雜物，用人工平坦場地，并將剝離的表層耕植土平鋪在場地上。2、定向鉆設備布置方案6儲漿配漿灌6儲漿配漿灌FG-251臺7射流混漿裝置SLH150-401臺序號設備名稱型號數量備注1定向鉆DDW-16001臺2泥漿泵DDW12001臺3泥漿回收系統ZX-2001臺4控向系統WGS1臺5焊接設備3臺8擴孔器Ф220、Ф320、Ф420各1個9全站儀GTS－3011臺10鉆桿Ф127×9.61400米11發電機T2H2-250-41臺定向鉆入土端需作業場地 30mx30m，定向鉆出土端需作業場地20mx20m，出、入土端示意圖及現場照片如下：專業資料專業資料專業資料專業資料3、導向孔曲線與設計曲線偏差掌握措施鉆導向孔是定向鉆穿越施工過程中重點掌握的關鍵工序,導向孔質量的好壞直接影響鉆機回拖時回拖扭矩與拉力的大小。因此,導向孔與設計穿越曲線是否重合是關系到管道最終回拖成功的關鍵。導向孔在鉆進過程中偏離設計穿越曲線的緣由可以歸納為四類：第一，鉆機就位方位與管線設計穿越方位有偏差，造成在導向孔鉆進的過程中其軌跡漸漸偏離設計穿越曲線。其次，受外部磁場的影響，控向方位角非管線走向的真實方位角，從而控向軟件計算鉆頭方位的參數發生變化，導致從計算機采集的數據非鉆頭的真實位置。第三，受地質構造的影響。導向孔在鉆進過程中要穿越不同的地層，由于各地層地質特征差異很大，即使是同一地層其硬度分布也會軟硬不均，因此，鉆頭在鉆進的過程中比較簡潔偏向相對較軟的地層，造成與設計曲線發生偏移。第四，在導向孔鉆進過程中，由于鉆機操作人員〔司鉆員、控向員〕人為操作有誤，使穿越軌跡與設計曲線發生偏移。針對以上造成曲線偏移的緣由，定向鉆施工過程應制定如下措施：專業資料專業資料防止定向鉆在鉆孔時呈“S”形的措施①定向設備承受進口的MGS變化率，盡量縮短測量間隔長度。2米。③調整方位要準時，并留有余量，制止反復大幅度調整角度。④控向對穿越精度及工程成功與否至關重要，開鉆前認真分析地質資料，確定控向方案，泥漿工和司鉆要重視每一個環節，認真分析各項參數，相互協作鉆出符合要求的導向孔，鉆導向孔要隨時比照地質資料及儀表參數分析成孔狀況。⑤各系統運轉正常后進展試鉆，鉆進1—2根鉆桿后檢測各局部運轉狀況，各種參數正常后按次序鉆進。⑥導向孔完成，鉆頭及蒙乃爾管〔無磁鋌〕出土后要準時卸掉，裝上擴孔器進展預擴孔，因穿越距離長扭矩大，卸鉆鋌和鉆頭時，承受B型鉗，必要時可以加熱及錘擊等協作拆卸。確保定向鉆出土點偏差掌握在(設計軸向)縱向不大于穿越長度的1％且不大于1米、橫向不大于穿越長度的0.2％且不大于0.5米的措施〔特別幾個重要掌握點局部精度可以掌握在±0.2。①鉆機測量就位時,利用GPS定位系統,和全站儀準確放出鉆機就位中心線。②準確測量標定控向參數，要求細心并盡可能多測取參數比較，以確定最正確參數，在管中心線的三個不同位置測取，且每個位置至少測四次，并做好記錄。③利用地面信標系統跟蹤定位。④控向對穿越精度及工程成功與否至關重要，開鉆前認真分析地質資料，確定控向方案，泥漿工和司鉆要重視每一個環節，認真分析各項參數，相互協作鉆出符合要求的導向孔，鉆導向孔要隨時比照地質資料及儀表參數分析成孔狀況。⑤各系統運轉正常后進展試鉆，鉆進1—2根鉆桿后檢測各局部運轉狀況，各種參數正常后按次序鉆進。保證鉆機就位方位與設計管線中心線重合的措施鉆機就位前，用測量儀器〔如經緯儀〕放出管線穿越中心線，依據穿越入土角、鉆機自身尺寸〔車長、車寬、輪距等〕等參數計算出鉆機就位的準確位置，并用白灰或用線繩予以標記，并以此標記作為鉆機就位的依據。在鉆機就位過程中，除了利用白灰或線繩標記作為就位的標準外，就位后還要用測量儀器測量鉆機就位偏差，經計算鉆機就位方位0.1°0.1°范圍內。鉆機就位后，計算出準確的偏差數值，在開頭鉆導向孔時準時調整此偏差為零，從而保證導向孔軌跡與設計穿越曲線重合。外部磁場對方位角的影響及掌握措施外部磁場主要由地下管道、地下光纜、剛性建筑物〔構筑物、大型船只、地上高壓線等產生，這些外部磁場將影響地磁場強度和地磁角度，從而影響控向方位角，控向方位角的不確定最終導致鉆孔時方向失控，本標段河流穿越位置或多或少存在影響鉆進控向精度的外部磁場。依據現場確定的外部磁場的位置，在鉆孔時，探測器到達外部磁場前，鉆孔方向不能消滅過大的左右偏移量，保持實際方位角與控向方位角的偏差在允許的范圍內，在進入外部磁場時，實際方位角發生變化，此時的方位角與控向方位角不同，鉆進時暫不考慮干擾后的方位角而直接按直線鉆進，在進展數據測量時，依據控向工具面的位置輸入與控向方位角接近的方位角。鉆頭穿越過磁場干擾區后，計算機控向數據恢復正常，此時導向孔軌跡與設計穿越曲線偏差應當在許可范圍內，萬一兩者偏差較大，首先計算出實際偏差量，然后將經過磁場干擾區的鉆桿抽出后重鉆進進展偏差調整。在偏差量的狀況下進展調整是很簡潔的，通過調整消退磁場影響，使導向孔軌跡與設計穿越曲線重合。承受人工磁場鉆機控向系統是依靠地磁場進展方位掌握，通過鉆頭后面的探頭將導向孔參數傳輸到計算機。地磁場簡潔受到地下管線、地下電纜、地面高壓線等金屬構件的干擾，從而造成控向參數不準確。人工磁場是在穿越中心線兩側布設的閉合線圈，布設簡潔便利，在施工中既經濟又有效，其優點是它不受外部磁場的干擾，可以準確無誤的將鉆孔數據反映出來，當探頭到達此閉合的線圈區域內,接通直流電源產生磁場,通過人工磁場可以測得穿越軸線的左右偏移和穿越標高。通過人工磁場與地磁場左右偏差的比較,可以確定目前鉆頭方位角,從而確定下一根鉆桿的行進方位。由于人工磁場在地磁場受干擾的狀況下可以供給準確的管線穿越方位角，在地磁場不受干擾的狀況下可以校正控向方位角的正確性，從而能夠很好的掌握導向孔與設計穿越曲線偏移，并能保證穿越曲線的平滑性。掌握人為因素造成導向孔軌跡與設計穿越曲線偏差的措施開工前，進展有針對性的培訓,加強控向人員與司鉆人員的協作，司鉆人員以控向人員的指令為準，依據指令進展操作，防止人為操作導致鉆孔消滅偏移設計曲線。控向人員應嚴格依據設計曲線計算每次傾角的調整度數，認真把握并留意穿越過程中的軌跡變化，通過軌跡變化確定控向方向的變化。從而掌握導向孔軌跡與設計穿越曲線的偏移。4、施工實例及定向鉆對跑道影響分析航煤管道定向鉆進展歷程早在1995目中兩次穿越了海河，長度在1000米左右，管徑DN3001999年，在天津—北京輸油管道的工程中兩次穿越了北水道，長度在800～1000m17處，共6642米。2023500m，管徑DN300，穿越深度為道面下6m。在2023年6月，天津機場擴建工程中，華元公司同樣承受定向鉆穿越了機坪跑740m，管徑DN4008m。2023年7月，首都機場擴建工程中，為實施光纜敷設，四川安裝公司同樣承受定1150m，管徑DN150，穿越深度為道面下10m2023穿越A1滑行道和GDN500150m。2023年底，上海虹橋機場二期擴建工程施工過程中，中化四建成功地雙管定向鉆穿越跑道，定向鉆長度1030m，深度13.3m，兩根DN400管道間距5m。至今以上機場跑道、滑行道與供油管道均運轉良好。定向鉆對跑道影響分析2023年，虹橋機場定向鉆穿越跑道期間曾提出過《關于上海虹橋國際機場定向鉆穿越管道對站坪安全運行影響的論述定向鉆施工期間，泥漿布滿鉆孔，泥漿壓力為0.3MPa，可以滿足機坪的安全運行需要。管道上部的土層厚度遠遠大于孔洞的直徑，這樣就形成拱效應，使管道上部的荷載傳遞至管頂時也向兩邊集中，管頂的壓力微小5m×5m分隔尺寸其孔徑所造成的影響微乎其微。虹橋機場組織對該定向鉆與地鐵共同穿越機場道面施工過程前、后，分別對道面標高進展了實測，經比照，道面無任何沉降。事實證明，定向鉆對機場跑道將不會產生任何影響。定向鉆三維曲線變化技術專業資料專業資料事實上，定向鉆在施工過程中都是一個三維立體的曲線變化過程，只要滿足標準要求的1500D的曲率半徑要求，定向鉆施工過程中都可以通過鉆機控向系統，對定向鉆的三維曲線進展掌握與調整，以下圖為杭州威爾蒙市政工程在中國航油鎮海煉化至寧波櫟社國際機場航煤管道工程中為躲避障礙物對DN200管道承受定向鉆穿越機場路和西江河的三維曲線變化的實際竣工圖。跨越工程1、施工方式及對滑行聯絡道橋影響機場北滑行聯絡道橋長約700米，寬度約44米，橋面高度8米，橋下水平面高度為±0.00米，最高水位橋下水平面高度為±0.00米，最高水位5m，最低水位0m。橋墩間距為8米。滑行道橋側掛供油管道支架承受鋼構造三角形支架，支架均承受焊接工字鋼，支架通過化學植筋與現有滑行道橋固定，單片支架所擔當的管道荷重及化學植筋不影響現有滑行道橋構造安全。錨筋承受化學植筋法：所謂化學植筋就是在混凝土構造或構件上根據工程擬需用的鋼筋規格以適當的鉆孔直徑和深度，承受化學結合劑使增的擬用鋼筋與原混凝土粘合結實，使增的鋼筋如同埋筋，鋼筋的強度以充分利用，并發揮至設計所期望的性能。現有滑行道橋依據橋墩間距增加掛架，掛架間距約為8m。滑行道橋側掛供油管道支架不對現有滑行道橋安全及正常使用構成影響，理由如下：①滑行道橋側掛2根DN200加荷載很小，不會造成滑行道橋超載。②滑行道橋側掛供油管道支架與橋體承受化學植筋固定，化學植筋專業資料專業資料鉆孔直徑及深度都很小，不對橋體構造構成損害。③管道支架承受側掛且其頂面在橋面以下不對滑行道橋正常使用構成影響。④掛管道側掛方式與現有〔南滑行聯絡道橋〕管道側掛方式類同。2、滑行道橋側掛供油管道支架設計計算油管空重為37Kg/m，油重40Kg/m8m。單根油管恒荷載2.96K，活荷載〔油重33.2=9.6K〔3力系數〕滑行道橋單個側掛〔油管滿油〕重量為：89KN、依據簡直梁計算：1、截面特性計算A =3.7800x102; Xc=7.5000x102; Yc=7.5000x102;Ix=1.5824x105; Iy=5.6273x105;ix=6.47x102; iy=3.8584x102;W1x=2.1098x104; W2x=2.1098x104;W1y=7.5031x105; W2y=7.5031x105;2梁自重荷載作用計算:簡支梁自重(KN):G=19.287自重作用折算梁上均布線荷(KN/m)p=29.6733、梁上恒載作用荷載編號荷載類型荷載值1荷載參數1荷載參數2荷載值21 42.960.320.000.004、梁上活載作用荷載編號荷載類型荷載值1荷載參數1荷載參數2荷載值21 4 9.60 0.32 0.00 0.005、單工況荷載標準值作用支座反力KN)△恒載標準值支座反力左支座反力Rd1=1.576,右支座反力Rd2=1.576△活載標準值支座反力左支座反力Rl1=4.800,右支座反力Rl2=4.8006、梁上各斷面內力計算結果△ 1：1.2恒+1.4活斷面號 ： 1 2 3 4 5 6 7彎矩(kN.m)：0.000 0.466 0.931 1.395 1.858 2.319 2.780剪力(kN) ：8.612 8.592 8.573 8.554 8.535 8.515 -8.496斷面號 ： 8 9 10 11 12 13彎矩(kN.m)：2.319 1.858 1.395 0.931 0.466 0.000剪力(kN)：-8.515 -8.535-8.554-8.573-8.592-8.612△ 2：1.35恒+0.7x1.4斷面號 ： 1 2 3 4 5 6 7彎矩(kN.m)：0.000 0.369 0.738 1.105 1.471 1.836 2.199剪力(kN)：6.832 6.810 6.789 6.767 6.745 6.724 -6.702斷面號 ： 8 9 10 11 12 13彎矩(kN.m)：1.8361.4711.1050.7380.3690.000剪力(kN)：-6.724-6.745-6.767-6.789-6.810-6.8327、局部穩定驗算翼緣寬厚比 B/T=7.20<容許寬厚比[B/T]=15.0腹板計算高厚比H0/Tw=21.67<容許高厚比[H0/Tw]=80.08、簡支梁截面強度驗算簡支梁最大正彎矩(kN.m)：2.780 (組合：1; 掌握位置：0.325m)強度計算最大應力(N/mm2)：12.549<f=215.000簡支梁抗彎強度驗算滿足。簡支梁最大作用剪力(kN)：8.612 (組合：1; 掌握位置：0.000m)簡支梁抗剪計算應力(N/mm2)：10.674<fv=125.000簡支梁抗剪承載力量滿足。9、簡支梁整體穩定驗算平面外長細比 λy：16.846梁整體穩定系數φb：1.000簡支梁最大正彎矩(kN.m)：2.780 (組合：1; 位置：0.325m)簡支梁整體穩定計算最大應力(N/mm2)：13.177<f=215.000簡支梁整體穩定驗算滿足。10、簡支梁撓度驗算△ 標準組合：1.0+1.0活斷面號 ： 1 2 3 4 5 6 7彎矩(kN.m)：0.000 0.345 0.689 1.032 1.375 1.716 2.057剪力(kN) ：6.376 6.360 6.344 6.328 6.312 6.296 -6.280斷面號 ： 8 9 10 11 12 13彎矩(kN.m)：1.716 1.375 1.032 0.689 0.345 0.000剪力(kN) ：-6.296-6.312-6.328-6.344-6.360 -6.376簡支梁撓度計算結果:斷面號 ： 1 2 3 4 5 6 7撓度值(mm)：0.000 0.006 0.011 0.015 0.019 0.021 0.022斷面號 ： 8 9 10 11 12 13撓度值(mm)：0.021 0.019 0.015 0.011 0.006 0.000最大撓度所在位置:0.325m0.022(mm)<容許撓度:3.611(mm)簡支梁撓度驗算滿足。壓桿計算壓桿的截面尺寸H150x150x6x10，3780mm2桿所受壓力N=〔1.2x2.96+1.4x9.6〕/2=8.5KNf=N/A=8.5x103/3780=2.25<[f]埋件計算1 計算條件彎矩設計值M:0.00kN·m剪力設計值V:16.92kN直錨筋層數:3直錨筋列數:2

軸力設計值N: 力的正方向如下圖層間距b1: 125mm列間距b: 120mm錨板厚度t:16mm 錨板寬度B: 220mm錨板高度H:350mm250mm構造重要性系數γ0:1.0地震作用:不考慮

最外層錨筋之間距離 層數影響系數αr:0.90錨筋級別: HRB400, fy=360.00N/mm2, fy ＞ 300, 取 fy 300N/mm2直錨筋直徑d：20mm砼強度等級：C30,fc=14.30N/mm2,ft=1.43N/mm22 錨筋截面面積驗算錨板受剪承載力系數αv:依據混凝土標準9.7.2-5計算:vv4.00.08dfcf4.00.082014.30300.000.52y錨板彎曲變形折減系數αb:依據混凝土標準9.7.2-6計算:依據混凝土標準9.7.2-6計算:0.60.25bt 0.60.25d16200.80直錨筋面積驗算:在剪力、軸力、彎矩的組合作用下，直錨筋的計算截面積依據混凝土標準式9.7.2-1式9.7.2-1及式9.7.2-2計算，并取其中A SVrvfy0.8NbfyM1.3rbfyz16922.000.001.00.900.52300.00 0.80.80300.00 1.30.900.80300.002500.00=120.53mm2 N MS 0S 01.00.8bfy0.000.4rbfyz0.000.80.80300.00 0.40.900.80300.002500.00mm2計算面積=max{120.53,0.00}=120.53mm2直錨筋實配面積 As = 6×π×(20/2)2 = 1884.96mm2 120.53mm2滿足系數=1884.96÷120.53=15.64 滿足3 依據混凝土標準9.7.4,受彎直錨筋錨依據混凝土標準9.7.4,受彎直錨筋錨fl y360.00afd0.1420705mmt1.43實際錨固長度取710mm4 構造要求錨筋間距b、b1和錨筋至構件邊緣的距離c、c1:依據混凝土標準9.7.4:b、c≥max{3d,45}=60mmb1、c1≥max{6d,70}=120mm,且b、b1≤300mm由此得:300mm≥b=120mm≥60mm 滿足要求300mm≥b1=125mm≥120mm 滿足要求c≥60mm, c1≥120mm錨板:依據混凝土標準9.7.4要求,最外層錨筋中心到錨板邊緣的距離≥max{2d,20}=40mmb1.寬度B=220mm≥Bmin=40×2+120×(2-1)=200mm 要求b2.高度H=350mm≥Hmin=40×2+125×(3-1)=330mm 要求依據混凝土標準9.7.1,錨板厚度不宜小于錨筋直徑的0.6倍b3.厚度t=16mm≥tmin=0.6d=12mm 滿足要求焊縫:依據標準9.7.1要求，錨筋直徑d≤20mm，宜承受壓力埋弧焊。當承受手工焊時，焊縫高度不宜小于max{6,0.6d}=12.0mm。構造防腐介于沿海地區對構造構件的強腐蝕作用，應對全部構造構件進展全面的防腐處理，具體措施如下：鋼筋混凝土箱涵混凝土強度等級承受C35，混凝土裂縫掌握等級為一級，混凝土保護層厚度35mm,混凝土構件外外表刷環氧瀝青涂層,厚度不小于300μm，墊層承受C15鋼構造管道支架鋼構造加工完畢后,全部鋼材外表的原始防腐蝕等級不得低于B級。鋼構造在進展防腐涂料施工前，外表應進展噴砂除銹處理，除銹等級不低于Sa2.5，外表粗糙度到達40～70微米。鋼構造板厚度不小于6mm,支架承受全面熱浸鍍鋅處理。鋼構造及管道支架刷醇酸防銹底漆兩道，1120μm。某油庫改造航煤系統改造某油庫具備航煤裝、卸船船，大路裝車，通過輸油管線向機場油庫輸油功能。本次航煤系統改造并未轉變該系統主要流程，僅在原航煤輸1個三通和1個DN200口徑DBB閥門，使某油庫發油時可在老輸油管線之間切換選擇，便利老2〔一用一備150m3/h，揚程119m，功率90kW，滿足近期機場供油需求，估量遠期機場航煤需求量增加，最終將更換為流量200m3/h，揚程120m，功率90kW的輸油泵，換泵工程不在本工程設計范圍內。航煤系統改造流程詳見油方-02，本工程涉及航煤工藝流程為：10000m3航煤儲油罐→粗過濾器→輸油泵→止回閥→流量計→過濾分別器→建DN200航煤輸油管線〔或通過閥門切換原有輸油管線。柴油系統改造某油庫具備柴油裝、卸船船，大路裝車，桶裝，向鍋爐房及發電機房供油的功能。本次柴油系統改造主要增加了通過輸油管線向北安碼頭油庫輸油的流程，打算在原柴油泵房內替換現有廢棄油泵，本次設計柴油系統改造流程詳見油方-03，本工程涉及增柴油工藝流程為：〔15000m3或7500m3通過閥門切換〕柴油儲油罐→粗過濾器→輸油泵→止回閥→流量計→建DN200增工程量某油庫改造增工程量見下表。序號一工程航煤系統規格單位數量備注1直縫電阻焊鋼管Φ219.1x7.0L245m502DBB閥門8”150lb個1二柴油系統Q=200m3/h1離心式油泵H=120m臺2一用一備P=90kW2直縫電阻焊鋼管Φ219.1x7.0 L245m503直縫電阻焊鋼管Φ273.1x7.1 L245m1004無縫鋼管Φ168x6 20#m1005無縫鋼管Φ60.3x3.5 20#m106無縫鋼管Φ27x3 20#m27安全泄壓閥2”150lb個18DB