中海·萬錦熙岸二期5#、6#、7#、8#、9#樓后澆帶施工方案施工單位：江蘇鹽城二建集團有限公司編制人：審核人：批準人：二0一二年六月六日一、工程概況“萬錦熙岸二標段5#、6#、7#、8#、9#樓工程”位于南京市浦口區團結路北側，珠泉西路西側，是2幢18層、3棟11層小高層住宅和一個地下車庫組成。房屋建筑總面積為42536.75平方米，車庫建筑面積為21018平方米。南京中海海浦房地產有限公司投資興建，由南京市建筑設計研究院有限責任公司設計，江蘇建發建設項目咨詢有限公司監理。本高層住宅室內地坪±0.00相當于絕對標高10.30米,室內外高差0.30米。本工程為一類高層建筑，耐火等級為二級，地下室耐火等級為二級，抗震設防烈度為7度，建筑抗震設防類別為丙類，結構安全等級為二級，結構使用年限50年，地下室防水等級為二級，屋面防水等級為II級。二、編制依據與原則1).業主提供的建筑結構施工圖2).《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204—2002）。3).按清水混凝土的質量要求進行模板設計，在模板滿足強度和剛度要求前提下盡可能提高表面的光潔度、陰陽角順直。4).盡可能采用定型模板減少拼接縫。5).模板設計中所有的支撐鋼管采用Q325A鋼材。6).模板計算使用中國建筑科學研究院建筑工程軟件研究所開發的PKPM建筑施工系列軟件進行計算。三、后澆帶留置的意義及原理：（1）后澆帶的設計原理是“抗放兼備，以放為主”，這種設計已列入規范而被廣泛使用，后澆帶分為后澆沉降帶、后澆收縮帶、后澆溫度帶，分別用于解決各構筑物間差異沉降，鋼筋混凝土收縮變形和減小溫度應力等問題，后澆帶一般具有多種變形縫的功能。（2）施工后澆帶是在整個建筑物中設置的臨時施工縫，該縫根據設計要求保留一段時間后再澆筑。這種“縫”在整個結構施工中既解決了構筑物間的差異沉降，混凝土的收縮變形，溫度應力，又達到了不設永久變形縫的目的。（3）設計采用在施工中留后澆帶的做法，以便將原來“超長”的平面“化整為零”，使其能在較短的時間內完成的約束應力（混凝土的收縮、豎向荷重差異過大時產生的變形應力）釋放，而持后澆帶施工完成后，結構又“化零為整“大量減少了上述應力對結構的影響，減少了過多的設置永久性變形縫。四、施工縫的留置和模板支設方式（1）地下室底板后澆帶的留設：本工程地下室底板后澆帶按結構平面位置尺寸留設，構造如圖：（2）留設方法如下：地下室底板底筋綁扎好后，按設計圖的位置出200mm拉通長線，支架沿止水鋼板中心線（即后澆帶邊線）與底筋焊接加固，支架完成后，下部用800目鋼絲網帖成雙層沿支架敷設并扎牢，止水鋼板沿支架中心布置，與鋼筋支架焊成整體，施工中注意控制鋼板中心（每邊150mm）必須在一條線上且必須水平。板面筋綁扎完成后，緊貼止水鋼板上部用800目鋼絲網扎緊或裝梳子欄邊模。做法如圖：封堵鋼絲網片止水鋼板后澆帶止水鋼板封堵鋼絲網片（3）后澆帶部位的模板支承體系應以其兩側軸線為界，自成一獨立體系，同時又要確保與整體支承系統共同受力，即當相鄰結構施工時，后澆帶部位的支承架參與整體支承系統共同受力，但當相鄰結構模板及支承架拆除后，后澆帶部位的支承架及模板獨立工作的性能不變，后澆帶兩側混凝土結構與模板間應不產生間隙，后澆帶混凝土澆筑后接縫平順。（4）后澆帶部位的模板支承體系必須在后澆帶部位的砼達到設計要求的100%后，方可拆除，板部位的后澆帶模板支撐時，兩側考慮采用1.8cm~2.0cm厚開槽木模板，其安裝方法按常規操作。后澆帶施工縫梳子模板圖示：h1h1mh2mh2*d+2n×鋼筋間距（5）地下室外墻垂直、水平后澆帶（施工縫），本工程使用4×400鋼板止水帶，后澆帶節點如圖：（6）梁的豎直后澆帶（施工縫）本工程梁頭施工縫采用800目的鋼絲網片疊合二層，用細鋼絲綁扎牢固，緊貼鋼絲網的外側用水平短鋼筋綁扎在梁的鋼筋上，作為背楞。在澆筑梁混凝土時把制作隱含施工縫的鋼絲網片、短鋼筋等材料不再拆除取出。（7）板面后澆帶：1)板后澆帶的底模與支撐系統與兩側現澆板模板分離。后澆帶混凝土澆筑前，后澆帶位置的頂板模板與支撐系統不得拆除。模板支設方式見下圖示意：2)兩側木模采用竹膠合板，加工顧鋸齒狀供鋼筋穿過，如下圖：3)混凝土澆筑28天后，下方模板與支撐方可拆除。為了避免工人誤拆后澆帶支撐架，架子與模板用黃黑相間顏色標記。（8）柱、墻水平施工縫柱的水平施工縫留置在梁底標高以上10～15mm處，施工中嚴格控制澆筑標高，過低則不利于支梁底模，過高應在柱拆模后鑿除多余的混凝土，浪費人工；墻的水平施工縫留置在板底標高以上10mm處。過低則不利于支板底模。五、后澆帶的保護措施⑴、底板后澆帶的臨時保護措施：后澆帶空置期間，為防止雜物、污水進入，可采取以下封閉措施：在底板后澆帶上側砌筑120mm寬、200mm高的磚帶，上部用膠合板或編織布全封閉。⑵、混凝土墻后澆帶的保護措施：①、回填土前后澆帶的保護措施：由于該工程工期緊，建筑物周邊的施工回旋余地狹小，必須回填土方、平整場地及硬底化后方可進行后期施工，因此要對墻體后澆帶采取臨時保護措施。在后澆帶處用鋼筋砼預制板保護，在鋼筋砼預制板上作超前防水層，形成一個對混凝土墻后澆帶保護的設施，并做好臨邊的安全防護措施及排水措施。②、墻體后澆帶內側的保護：墻體后澆帶采用膠合板加以全封閉，以防止雜物落入。③、頂板（樓面）后澆帶的保護措施：后澆帶封閉前，后澆帶位置的頂板模板不得拆除。個別需拆除的，需在28天后，并及時用鋼管回頂。六、澆筑前的施工準備1、材料準備澆筑后澆帶砼前應提前和商品砼廠家聯系，特別注意配合比的砼強度等級和微膨脹劑的摻入。機具準備后澆帶位于基礎和墻體及梁的部位上采用振搗棒振搗，位于現澆板部位采用平板振搗器振搗。3、技術準備在施工前應該注意砼配合比的情況，做好操作人員的交底工作，單獨做好鋼筋隱檢的工作，注意留置試塊。4、作業條件滿足設計施工圖規定的時間，并在沉降觀測得到設計部門認可后、監理驗收合格后方可進行澆筑。七、后澆帶的施工工藝流程及施工方法1、施工工藝流程：拆除、清理后澆帶雜物鋼筋除銹、整形、綁扎或補焊模板支設監理驗收澆筑砼2、施工方法1）拆除、清理后澆帶雜物：在原樓層施工時，為了追求后澆帶留置位置的準確和觀感，在后澆帶二側為鋼絲網和木方，現在施工時要將木方全部拆除，將多余的鋼絲網剔除，梁板后澆帶內的流漿和多出的砼需鑿除干凈并鑿直，將原有的砼垃圾全部清理干凈方可進入下道工序。2）鋼筋除銹和調直：鋼筋除銹包括將所有鋼筋全部除銹，基礎內的鋼筋用長把鋼絲刷進行除銹；除銹后用水將后澆帶內的鋼筋銹沖洗干凈；除銹后要將鋼筋彎曲的進行調直，梁板內的受力鋼筋需按設計要求進行搭接和補焊，需增補的鋼筋要進行增補；經監理單位驗收合格后，基礎除銹沖洗后要立即進行澆筑，樓層后澆帶在砼澆筑前進行沖洗，防止鋼筋二次銹蝕。3）模板的支設：模板的制作與安裝（1）、模板制作 根據本過程結構特點，基礎后澆帶底模采用C15素混凝土澆筑，基礎以上底模采用多層板底排木組成，側模采用木模板、60mm×80mm方木楞做排木，間距不大于200mm。周邊采用Φ48mm×3.0mm鋼管扣件緊固、支撐；為了保證后澆混凝土與兩側混凝土結合密實,后澆帶部位模板采用整塊木板制成,與兩側模板接縫位置設在后澆帶兩側300mm以外,并組成獨立的支撐體系,在兩側模板拆除時不的擾動該部位。SHAPE（2）、模板安裝：安裝順序組裝前要設計要求先彈好線，確定正確位置，確定架體標高。根據模板的支承需要搭設支撐架。（3）、安裝時橫豎方木背楞間隔尺寸要均勻，選用40×80方木背楞，排木間距控制在200mm內。施工時嚴格按照尺寸間距進行施工，方木背楞安裝要橫平豎直，并且搭接要錯開，不準都集中在同一個截面上搭接，模板在安裝過程中要及時檢查垂直度和模板的平整度，以便及時調整，保證模內截面尺寸符合設計要求。在現場鋸裁料時，必須在模殼外面操作，避免鋸末掉落在模殼內污染現場，影響施工質量。 （4）、框架梁、現澆平板支模1）、在梁底部、現澆平板搭設鋼管支撐重架。搭設承重架應注意以下幾點：2）、鋼管立桿下必須加木墊板，并支撐于堅實的基礎上，木墊板尺寸150×150×50mm；3）、梁下立桿間距不得大于1米，水平橫桿第一根離地0.2米，中間不得大于1.8米/道，梁板底至最上層水平管間距不得大于0.3米。板下立桿間距不大于1.2m；調節螺栓外露長度不得大于0.2米 4）、先搭設梁部立桿，后搭平板立桿，再搭設縱橫水平拉桿，； 5）、支架下部必須設掃地桿和剪刀撐，剪刀撐45o～60o角設置，沿縱深方向每跨長>4m必須設一道，沿橫跨向每跨中間設一道剪刀撐，此體系必須保證在后澆帶周邊拆模時不受擾動； 6）、每緊固點緊固件均需備齊，所有緊固件必須扣緊，不得有松動，梁承重架橫桿下須設雙扣件。7）、整個承重架完成后，經復核軸線標高無誤，再鋪設龍骨排木，按制作好的分塊在現場按序組裝，先安裝梁底模，再安裝梁側模，然后安裝樓板模。 8）、框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通線。 9）、所有梁、平板模板在支模前必須及時進行清理，刷脫模劑。拼裝時，接縫處縫隙用玻璃油灰填實及膠帶紙粘合，避免漏漿。SHAPE 10）、梁模板支模完成后及時進行技術復核，誤差控制在以下范圍內：軸線位移2mm，標高+2mm、-3mm，截面尺寸+2mm、-3mm，相鄰兩板表面高低差2mm，表面平整度2mm，預留洞中心線位移5mm，截面內部尺寸+10mm、-0。 11）、施工縫：后澆帶施工縫應盡量使用垂直條形模板支設，便利于拆除清理，同時拼縫必須嚴密，在鋼筋部位應用手工鋸正確拉出貫穿口，以便鋼筋正確安裝。4）后澆帶混凝土澆筑：a、混凝土澆筑前要將后澆帶內雜物清理干凈，用水沖洗后刷純水泥漿一道。b、混凝土比設計高一個強度等級的微膨脹細石混凝土澆筑，振搗密實。c、后澆帶和施工縫在澆筑砼時，振棒落振點先振兩側，后振中間，多點輕振，搗實。后澆帶搗實后即抹平，清除余漿。d、為保證后澆帶混凝土在規定的齡期內達到設計要求的強度，控制混凝土早期產生收縮裂縫，必須做好養護工作，并在混凝土澆筑完畢后12h進行，養護時間應不小于14d，水平梁板采用覆蓋麻袋澆水養護，以保證砼體處于濕潤狀態。e、在澆筑砼時，專人專職巡檢縫底支模，是否有松動，暴裂、變形等現象。如有即停止澆筑，對支模進行搶修后再澆筑。5）、模板的拆除1.拆模前，作業班組必須申請拆模令；經技術科批準后方可拆除。2.拆模條件：鋼筋混凝土結構強度條件，通過制作同條件試塊來確定、容許拆模值見下表：3、拆模注意事項（1）、側模拆除：在混凝土強度能保證其表面不因拆除模而受損后，方可拆除。（2）、底模拆除，必須執行《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204—2002）的規定。（3）、拆模應遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的和后拆承重部分的模板。（4）、模板工程作業組織，應遵循支模與拆模統一由一個作業班組操作的原則，這樣做有利于保障支拆模的安全，方便。誰支誰拆，操作人員熟知安裝程序，從何處開拆、從易到繁均一目了然，對于拆模速度，安全、及成品保護都有利。4.模板拆除工藝（1）、填寫拆模申請單→拆除輔助加固部分→拆除拉桿、支撐部分→拆除梁板連接件、扣件及側模板→分段拆除樓板模板、木楞及支柱→拆除梁底模板及支撐系統。（2）、拆模施工要點拆除模板支架部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業，然后拆梁與樓板的連接角模及梁側模板，以斷開相連支撐相互依賴，以防引起不必要的連片倒塌。下調支柱頂托螺桿，用鋼釬輕鍬模板，或木錘輕擊，拆下第一塊，然后逐塊逐段拆除。每塊板拆下時，用人力托住傳于地面，然后搬運出現場。八、后澆帶施工應注意的問題后澆帶要嚴格按施工規范和設計要求進行施工，施工中應高度重視下列問題：（1）、接縫形式必須嚴格按圖施工，施工時應用堵頭板。不能留成自然斜坡槎，使施工縫處混凝土澆搗困難，造成混凝土不密實，達不到設計強度等級。地下室底板還易產生滲水現象。

（2）、后澆帶先澆混凝土完成后應進行防護，局部應覆蓋，四周用臨時欄桿圍護，防止施工過程中污染鋼筋，保證鋼筋不被踩踏。堅決避免后澆帶不設圍護，踩彎鋼筋、鋼筋雜亂、建筑垃圾較多，不易清理的現象。（3）、后澆帶澆筑混凝土前必須將整個截面按照施工縫的要求進行處理，清除雜物、水泥薄膜、表面松動的砂石和軟弱混凝土層，并將兩側混凝土鑿毛，用水沖洗干凈，充分保持兩側混凝土濕潤，一般不少于24小時。在表面涂刷水泥凈漿或混凝土界面處理劑后，及時澆筑混凝土。若兩側混凝土不鑿毛就澆注，容易使新老混凝土的粘結強度難以保證，處理不好就會在后澆帶兩側造成兩條貫空裂縫，極易滲水。（4）、后澆帶混凝土澆筑時，混凝土等級比原先混凝土提高一個等級，并在混凝土中摻加防裂抗滲劑，使用微膨脹水泥，可使其產生微膨脹壓力以抵消混凝土的干縮，溫差等產生的拉應力，使混凝土結構不出現裂縫，提高抗滲能力。

（5）、后澆帶后澆混凝土一定要精心振搗密實，注意澆水養護。避免因后澆混凝土用量較少，在后澆帶旁人工拌制混凝土，隨拌隨澆，嚴重影響了工程質量現象地發生。

（6）、后澆帶跨內的梁、板在后澆帶混凝土澆注前，兩側結構長期處于懸臂受力狀態，施工期間，本跨內的模板和支撐不能拆除，必須待后澆混凝土強度達到設計強度值的75%以上后，方可按由上向下順序拆除。杜絕提前拆除后澆帶跨內的模板和支撐，造成板邊開裂，使結構承載能力下降。

（8）、在混凝土澆筑和振搗過程中，應特別注意振搗器距離模板的距離，防止混凝土振搗中水泥漿嚴重流失，一般振搗器距離模板控制在40~50cm之間，為了保證混凝土的密實性，在鋼絲網片及模板處，較深的垂直施工縫處應補用鋼釬人工搗實。（9）因后澆帶砼應采用提高一個強度等級、早強、補償收縮的混凝土。施工前單獨申請混凝土配合比，施工中提前做好水泥、砂、石和外加劑及摻合料的進場檢驗和試驗工作，及時申請混凝土配合比。澆筑時認真計量，在混凝土澆筑時按規定留置標養試件和同條件養護試件，用以檢驗和證明后澆帶混凝土的強度。混凝土澆筑后應重視其養護工作以提高混凝土的密實度和抗滲性。九、質量保證措施（1）為了使后澆帶施工達到一次性合格的質量目標，所有后澆帶的清理、鋼筋除銹、調直、模板的支設、砼澆筑等將派專人管理，并一直跟蹤至養護結束。（2）后澆帶混凝土的養護措施為保證后澆帶混凝土在規定的齡期內達到設計要求的強度，控制混凝土早期產生收縮裂縫，必須做好養護工作，并在混凝土澆筑完畢后12h進行，養護時間應不小于14d，水平梁板采用覆蓋麻袋澆水養護，以保證砼體處于濕潤狀態。十、安全生產與文明施工注意事項1、作業人員必須嚴格遵守勞動保護規定，正確佩帶和使用個人防護用品。作業人員必須嚴格執行安全技術交底和班長班前講話要求。2、交叉施工時，要有可靠的防護措施，不得傷害他人，也避免被他人傷害。3、任何作業人員不得擅自拆動施工現場的腳手架、防護設施、安全標志和警告牌，如必須拆動時須經施工負責人允許方可。4、作業人員不得隨意拋灑施工垃圾和排放污水等人為造成的環境污染。5、作業人員除必須執行作業時間限制外，在作業過程中應該自覺減少和消除嘈音。6、作業人員要堅持文明施工，個人行為要適應CI形象管理要求。7、拆除樓頂模板時應該一邊拆支撐一邊拆模板，禁止一次性拆完支撐。未澆筑的樓層后澆帶頂面應覆蓋嚴密，防止物體從后澆帶中墜落傷人。十一、附：梁模板扣件鋼管支撐架計算書計算依據1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）。計算依據2《施工技術》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。計算參數:模板支架搭設高度為4.2m，梁截面B×D=300mm×600mm，立桿的縱距(跨度方向)l=1.20m，立桿的步距h=1.50m，梁底增加0道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。木方45×75mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。梁兩側立桿間距1.20m。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載5.00kN/m2。梁兩側的樓板厚度0.11m，梁兩側的樓板計算長度0.45m。扣件計算折減系數取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.20×25.000×0.110×0.450×0.400=0.594kN。采用的鋼管類型為48×3.0。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×0.600×0.400=6.000kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×0.600+0.300)/0.300=1.000kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(1.000+4.000)×0.300×0.400=0.600kN均布荷載q=1.20×6.000+1.20×1.000=8.400kN/m集中荷載P=1.40×0.600=0.840kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.273kNN2=1.407kNN3=1.407kNN4=0.273kN最大彎矩M=0.016kN.m最大變形V=0.004mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.016×1000×1000/21600=0.741N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度計算值T=3×840.0/(2×400.000×18.000)=0.175N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.004mm面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.407/0.400=3.518kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.52×0.40×0.40=0.056kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×3.518=0.844kN最大支座力N=1.1×0.400×3.518=1.548kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.50×7.50×7.50/6=42.19cm3；I=4.50×7.50×7.50×7.50/12=158.20cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.056×106/42187.5=1.33N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×844/(2×45×75)=0.375N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.925kN/m最大變形v=0.677×1.925×400.04/(100×9500.00×1582031.3)=0.022mm木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=1.131kN.m最大變形vmax=4.626mm最大支座力Qmax=2.274kN抗彎計算強度f=1.131×106/4491.0=251.91N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度大于205.0N/mm2,不滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!(二)梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.728kN.m最大變形vmax=2.301mm最大支座力Qmax=7.428kN抗彎計算強度f=0.728×106/4491.0=162.03N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.43kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!R≤8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<R12.0kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=7.43kN(已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重N2=1.20×0.111×4.200=0.558kNN=7.428+0.558=7.986kN——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.49——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度附加系數，按照表1取值為1.167；u——計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u=1.750a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.30m；公式(1)的計算結果：l0=1.167×1.750×1.50=3.063m=3063/16.0=192.061=0.195=7986/(0.195×424)=96.503N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+2×0.300=2.100m=2100/16.0=131.661=0.391=7986/(0.391×424)=48.156N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度附加系數，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結果：l0=1.167×1.007×(1.500+2×0.300)=2.468m=2468/16.0=154.724=0.294=7986/(0.294×424)=64.032N/mm2，立桿的穩定性計算<[f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。