高支模模板專項施工方案高支模模板專項施工方案第一節、編制依據本工程高支模模板專項施工方案的編制依據以下資料:1、阜寧縣施莊中心小學教學樓工程施工圖紙及《施工組織設計》2、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-3、《建筑結構荷載規范》GB50009-4、《混凝土結構設計規范》GB50010-5、《建筑地基基礎設計規范》GB50007-6、《建筑施工木腳手架安全技術規范》JGJ164-7、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-8、《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程》(DB33/1035-)9、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204-10、《鋼結構工程施工質量驗收規范》GB50205-11、《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB50300-12、《施工現場臨時用電安全技術規范》JGJ46-13、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59--14、《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80—9115、《鋼管腳手架扣件》GB/5831-危險性較大的分部分項工程安全管理辦法[建質[]87號文]建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則(建質[]254號文)第二節、工程概況一、工程簡介:阜寧縣施工中心小學教學樓工程位于鹽城市阜寧縣施莊中心小學校區內,地上四層,局部一層階梯教室,樁基承臺基礎。±0.000相當于黃海高程3米,底層層高3.9米(階梯教室層高高約7.5米),其余層高均為3.6米。建筑主體結構相對高度15米,室內外高低差0.3米本工程由江蘇清華·啟迪科技園發展有限公司援助興建、縣教育局會同施莊中心小學組織實施、江蘇創盛項目管理有限公司負責監理、江蘇漢宇建筑有限公司負責承建。二、框架柱、梁、板結構設計特征:1、框架柱框架柱截面尺寸有600×600㎜和400×400㎜兩種,層高一層3.9米,階梯教室層高7.45米,二層及以上層高均為3.6米。2、框架梁框架梁截面300×850㎜,凈跨8125㎜;框架梁截面300×900㎜,凈跨9225㎜;框架梁截面400×1600㎜,凈跨15050㎜。經過比較分析,階梯教室框架梁截面受荷載影響最不利的為梁截面400×1600×15050㎜。該框架梁集中線荷載0.4×1.6×25KN/m=16KN/m＜20KN/m,且框架梁凈跨Ln＜18米、框架梁鋼管排架支撐系統高度為H＝7.47－1.6＝5.87米＜8米,確定本工程框架梁板模板屬于高支模范疇,應編制高支模3、現澆樓板現澆板板厚有120㎜和130㎜厚兩種,板跨有3300㎜、4000㎜、4200㎜和4500㎜四種類型,首層階梯教室模板支撐高度為H＝7.47－0.12＋0.1＝7.45米＜8米,且板線性荷載q＝0.13×25＝3.25＜15KN/㎡,確定本工程框架板模板屬于高支模范疇,應編制高支模專項施工方案,但不需專家認證。第三節、工程管理目標一、質量管理目標公司將選派優秀項目經理和專業業務水平雄厚且近年施工過類似工程的管理人員組成項目管理班子進駐,全面推行項目法施工,確保本工程保質按期完成。項目部根據公司的質量服務宗旨嚴格按照設計文件、現行施工規范及操作規程和建筑安裝工程質量評定標準、江蘇省建筑工程竣工驗收備案制度等相關規定精心組織施工,保證質量體系的正常運行,確保本工程質量一次性驗收合格。二、工期管理目標本工程總工期為243日歷天,擬定開工計劃9月23日,5月23根據本工程結構特征、建設規模和總進度計劃需求,項目部將投入滿足施工需求的人力、財力、技術力量、機械設備等,采取組織措施、技術措施、經濟措施、合同措施、管理措施保證進度計劃的實施,緊抓節點工期,并在每月末向業主、監理提交下月的工作日程安排,確保本工程在預期240天內完成。三、安全管理目標公司將嚴格執行國家及鹽城市安全標準化相關規定,項目經理部除開展安全學習和安全教育外,還要主抓現場施工的安全工作,落實安全措施到位、應急措施跟上。公司根據”誰主管、誰負責”的原則和有關安全生產法律、法規的規定,對項目經理部不重視安全工作、措施不到位、發生安全事故的,如果造成嚴重后果的公司將追究項目經理刑事責任,如果后果不嚴重,項目經理領導責任,公司承擔相應的管理責任(行政責任和民事責任)。四、文明施工管理目標我公司將嚴格遵守鹽城市阜寧縣”文明施工標化工地”有關規定,加強施工工地的安全文明施工管理,保持施工工地整潔衛生,保證施工場地內的道路與市政道路暢通,自行解決好與四鄰的交通、環衛和施工噪音問題,降低噪音、渣土證等項問題。竣工驗收合格后20天內負責將現場所有臨時設施拆除,將建筑垃圾清運出場,做到工完場清,并承擔相關費用。五、企業社會信譽我公司一貫嚴格遵守和履行建筑施工合同示范文本中的各項條款,本著始終堅持”誠信天下”的企業精神,恪守”質量第一、客戶至上”的服務宗旨,遵循”優質、高效;團結、奉獻”的工作態度,以知名品牌建筑企業為發展目標,努力打造一流建筑施工企業,全心全意為社會建造優質精品工程,為江蘇鹽城市阜寧縣施莊中心小學交上一份美滿答卷!第四節、施工計劃一、材料計劃1、鋼材的選用鋼材應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700和《低合金高強度結構鋼》GB/T1591的規定。鋼管應符合現行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3092中規定的Q235普通鋼管的要求,并應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。每根鋼管的最大質量不應大于25kg,采用ф48×2.8以上的鋼管。新鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定:應有產品質量合格證;應有質量檢驗報告,鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準《金屬拉伸試驗方法》GB/T228的有關規定;鋼管表面應平直光滑,不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道;鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差,應符合現行規范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-的規定;序號項目允許偏差Δ(mm)檢查工具1焊接鋼管尺寸(mm)外徑壁厚外徑壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺,拐角尺3鋼管外邊面銹蝕深度0.5游標卡尺鋼管必須涂有防銹漆。舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定:表面銹蝕深度應符合現行規范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時,應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根,在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查,當銹蝕深度超過規定值時不得使用;鋼管彎曲變形應符合現行規范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-的規定;序號項目允許偏差檢查工具1鋼管彎曲各種桿件鋼管的端部彎曲L≤1.5≤5鋼卷尺b.立桿鋼管彎曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5m≤12≤20c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲l≤6.5≤302沖壓鋼腳手板板面撓曲L≤4mL＞4m≤12≤16鋼卷尺b.板面扭曲(任一角翹起)≤5鋼管上嚴禁打孔。鋼鑄件應符合現行國家標準《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T11352中規定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570號鋼的要求。鋼管扣件應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的規定。扣件的驗收應符合下列規定,新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證:舊扣件使用前應進行質量檢查,有裂縫、變形的嚴禁使用,出現滑絲的螺栓必須更換;新、舊扣件均應進行防銹處理;支架采用的扣件,在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時,不得發生破壞。連接用焊條應符合現行國家標準《碳鋼焊條》GB/T5117或《低合金鋼焊條》GB/T5118中的規定。連接用的普通螺栓應符合現行國家標準《六角頭螺栓C級》GB/T5780和《六角頭螺栓》GB/T5782。2、木材的選用模板結構或構件的樹種應根據各地區實際情況選擇質量好的材料,不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。模板結構應根據受力種類或用途選用相應的木材材質等級。木材材質標準應符合現行國家標準《木結構設計規范》GB50005的規定。用于模板體系的原木、方木和板材要符合現行國家標準《木結構設計規范》GB50005的規定,不得利用商品材的等級標準替代。主要承重構件應選用針葉材;重要的木質連接件應采用細密、直紋、無節和無其它缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉材。當采用不常見樹種作為承重結構或構件時,可按現行國家標準《木結構設計規范》GB50005的要求進行設計。對速生林材,應進行防腐、防蟲處理。當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時,應按現行國家標準《木結構設計規范》GB50005的標準進行。施工現場制作的木構件,其木材含水率應符合下列規定:制作的原木、方木結構,不應大于15%;板材和規格材,不應大于20%;受拉構件的連接板,不應大于18%;連接件,不應大于15%。3、竹、木膠合模板板材的選用膠合模板板材表面應平整光滑,具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜,并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm,并應符合現行國家標準《混凝土模板用膠合板》ZBB70006的規定。各層板的原材含水率不應大于15%,且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。膠合模板應采用耐水膠,其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度,并應符合環境保護的要求。進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外,還應保證外觀尺寸合格。二、施工進度計劃本工程施工進度計劃如下表:第五節、施工技術與安全保證措施一、組織保障:1、安全保證體系2、環境保護體系二、技術措施:(一)、模板支架搭設技術措施1、鋼管架應設置避雷針,分置于主樓外架四角立桿之上,并聯通大橫桿,形成避雷網絡,并檢測接地電阻不大于30Ω。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內,并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架,發現問題和隱患,在施工作業前及時維修加固,以達到堅固穩定,確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭,禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗,并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板,鋪設腳手板以及多層作業時,應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性,不得與井架、升降機一并拉結,不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層,支搭完畢后,經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人,未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載,腳手板不得集中堆料施荷,施工荷載不得大于3kN/m2,確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業,裝修施工時同時作業層數不超過兩層,臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時,應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄,防止墜落物體傷人。(二)、模板支架拆除技術措施1、拆架前:(1)、應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求;

(2)、應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施,經主管部門批準后方可實施;(3)、應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底;

(4)、應清除腳手架上雜物及地面障礙物。2、拆架時應劃分作業區,周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志,地面應設專人指揮,禁止非作業人員進入。當腳手架采取分段、分立面拆除時,對不拆除的腳手架兩端,應先按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》第7.4.3條、第6.4.4條、第6.6.4條、第6.6.5條設置連墻件和橫向斜撐加固。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守”由上而下,先搭后拆”的原則,即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐,而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等,并按”一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時,要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件,拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時,應先拆除中間扣件,然后托住中間,再解端頭扣件。6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架;分段拆除高差不應大于2步,如高差大于2步,應增設連墻件加固;當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度(約6.5m)時,應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后,再拆除連墻件。7、拆除時要統一指揮,上下呼應,動作協調,當解開與另一人有關的結扣時,應先通知對方,以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線,以防觸電事故。9、在拆架時,不得中途換人,如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運,嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運,分類堆放,”當天拆當天清”,拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除,應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件,應及時按類堆放,整理保養。13、當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分,防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候,不應進行腳手架的拆除,嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立,防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。三、監測監控1、安全管理:(1)、搭設人員必須是經過按現行國家標準《特種作業人員安全技術考核管理規則》GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢,合格者方可持證上崗;(2)、搭設人員必須戴安全帽、系安全帶,穿防滑鞋;(3)、腳手架的構配件質量與搭設質量,應按安全技術規范規定進行檢查驗收,合格后方準許使用;(4)、作業層上的施工荷載應符合設計要求,不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上,嚴禁懸掛起重設備;(5)、當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣,應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后架上作業應有防滑措施,并掃除積雪;(6)、腳手架的安全檢查與維護,應按安全技術規范進行。安全網應按規定搭設和拆除;(7)、在腳手架使用期間,嚴禁拆除主節點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿;(8)、不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業,否則應采取安全措施,并報主管部門批準;(9)、臨街搭設腳手架時,外側應有防止墜物傷人的防護措施;(10)、在腳手架上進行電、氣焊作業時,必須有防火措施和專人看守;(11)、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準《施工現場臨時用電安全技術規范》JGJ46-的有關規定執行;(12)、搭拆腳手架時,地面應設圍欄和警戒標志,并派專人看守,嚴禁非操作人員入內。2、日常維護管理要求:(1)、使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理,分類存放。堆放地點要場地平坦,排水良好,下設支墊,鋼管、角鋼、鋼桁架和其它鋼構件最好放在室內,如果放在露天,應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其它小零件,應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存,放在室內;(2)、彎曲的鋼管桿件要調直,損壞的構件要修復,損壞的扣件、零件要更換;(3)、做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理,鋼管外壁在濕度較大地區(相對濕度大于75%),應每年涂刷防銹漆一次;其它地區可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經徹底除銹后,涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據地區情況,每2～4年涂刷一次,每次涂刷兩遍。角鋼、桁架和其它鐵件可每年涂刷一次。扣件要涂油,螺栓宜鍍鋅防銹,使用3～5年保護層剝落后再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件的,應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。木制件應做好防腐處理,鋼制件應涂紅丹及防銹涂料;(4)、搬運長鋼管、長角鋼時,應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運,裝卸時不得拋丟,防止損壞;(5)、腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時,多余的小配件應及時收回存放,在拆卸腳手架時,散落在地面上的小配件要及時收撿起來;(6)、健全制度,加強管理,減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節。比較普遍采用的管理辦法有兩種:1)、由架子工班(組)管理,采用誰使用、誰維護、誰管理的原則,并建立積極地獎罰制度、做到確保施工需要,用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養,減少丟失和損耗;2)、由材料部門集中管理,實行租賃制。施工隊根據施工的需要向公司材料部門租賃腳手架材料,實行按天計費和損壞賠償制度。四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力,確保意外發生的時候能有序的應急指揮,為有效及時的搶救傷員,防止事故的擴大,減少經濟損失,保護生態環境和資源,把事故降低到最小程度,制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1)、領導各單位應急小組的培訓和演習工作,提高應變能力。(2)、當發生突發事故時,負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3)、負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4)、及時到達現場進行指揮,控制事故的擴大,并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1)、事故報告程序事故發生后,作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報,并聯絡報警,組織搶救。(2)、事故報告事故發生后應逐級上報:一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時,應立即向上級領導匯報,并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。(3)、現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有:機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。火災事故應急處理:及時報警,組織撲救,集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全,積極搶救被困人員,配合消防人員撲滅大火。觸電事故處理:立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后,觀察其呼吸、心跳情況,必要時,可采取人工呼吸、心臟擠壓術,而且注意其它損傷的處理。局部電擊時,應對傷員進行早期清創處理,創面宜暴露,不宜包扎,發生內部組織壞死時,必須注射破傷風抗菌素。高溫中暑的應急處理:將中暑人員移至陰涼的地方,解開衣服讓其平臥,頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身,直至皮膚發紅,血管擴張以促進散熱,降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽,及時處理呼吸、循環衰竭,醫療條件不完善時,及時送醫院治療。其它人身傷害事故處理:當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時,應立即向項目部報告、排除其它隱患,防止救援人員受到傷害,積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人:周建康手機:安全員:花青手機:技術負責人:謝富兵手機:醫院救護中心:120匪警:110火警:119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼,以便緊急情況下使用。第六節、施工方案及材料的選擇本工程模板安裝質量按清水混凝土的要求進行模板排板設計,在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下,盡可能提高表面光潔度,陰陽角模板統一整齊。考慮到施工工期、質量和安全要求,結合施工現場較為狹窄、汽車泵不具備施工條件且無塔吊配合的實際情況,本工程模板施工采取柱、梁、板整體混凝土澆筑方式,在方案選擇時要充分考慮以下幾點:1、模板及其支架的結構設計,力求做到結構安全可靠,造價經濟合理。模板及其支撐系統所用材料主要采用15㎜厚多層膠合板、38×88㎜木方、?48×2.8鋼管與山形卡、扣件等,質量應滿足模板的剛度及穩定性要求,確保施工質量。2、框架梁截面較大,模板安裝采取跳倉法:先鋪設梁底模和安裝梁、板一側模板,待梁鋼筋施工完成后再安裝梁和板另一側模板。3、綜合以上模板及模板支架設計原則,結合本工程的實際情況,借鑒以往施工經驗,采用以下三種模板及其支撐系統方案:柱模板、梁模板、板模板。①、柱模板本工程框架柱截面尺寸最大為600×600㎜,首層層高為3.9米,其余層高均為3.6米。模板采用15㎜厚的多層膠合板、鋼管(可使用C14穿柱螺桿配套)加固。模板在木工車間制作、施工現場組拼,保證柱棱角方正、順直、美觀。柱模板的背部支撐由兩層(木楞、鋼管)組成,第一層為直接支撐面板的木質豎楞,用以支撐混凝土對模板的側壓力;第二層為支撐豎楞的水平鋼管及柱箍,用以支撐豎楞所受的壓力;柱箍均采用短鋼管、山形彎和扣件組合,配套用C14對拉螺栓相互拉接,形成一個完整的柱模板支撐體系。②、梁模板模板采用15mm厚多層膠合面板、?48×2.8鋼管支撐系統,梁側模板采用可回收的C14對拉螺栓、鋼管配套加固。梁底及梁側向模板配38×88㎜木方作木楞和?48×2.8鋼管作支撐,承重支撐架體采用扣件式鋼管腳手架③、板模板采用15mm厚多層膠合面板,板底配38×88㎜木方作木楞和?48×2.8鋼管作水平支撐。承重支撐架采用扣件式鋼管腳手架:由扣件、第七節、模板安裝一、模板安裝基本要求:1、模板定位基礎或樓層測量放線時間:當基礎或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度(≥1.2MPa)時開始進行軸線投測,測量儀器及工具:經緯儀、水準儀、鋼卷尺。根據建筑控制點和控制線引測建筑物的主軸控制線,并以主軸控制線為依據引出各構件的細部控制線:墻柱構件的模板控制線為200mm,梁控制線以框架柱軸線為基準,以便于模板2、模板安裝前具備的條件⑴、參與施工的木工已接收技術交底,施工前各項準備工作已經順利完成。⑵、鋼筋隱蔽工程已經經過驗收,柱腳垃圾、雜物已經清除干凈且柱腳定位筋已經施焊完成。3、模板安裝要求⑴、模板外觀完好、表面清潔,已涂刷脫模劑,嚴禁脫模劑沾污梁、板、柱鋼筋表面上。⑵、模板拼縫要嚴密。模板組裝要按照模板配板圖尺寸拼裝成整體,在現場拼裝時要控制好相鄰板面之間拼縫,兩板接頭處要加設木楞蓋住板縫,以防漏漿。⑶、模板支撐系統應具有一定的強度、剛度和穩定性。模板背面采用內楞與外楞加固(內楞木楞、外楞鋼管),以保持模板的整體性。⑷、模板拼裝精度要求:兩塊模板之間拼縫≤1㎜;相鄰模板之間高低差≤1㎜;模板平整度≤2㎜;模板平面尺寸偏差±3㎜。二、框架柱、梁、板模板安裝技術要點:1、框架柱模板⑴、框架柱模板施工流程:柱模板加工制作→質量檢驗→安裝柱模板→檢驗→澆筑砼→拆柱模→柱模清理、刷脫模劑⑵、框架柱模板配制與施工:本工程樓層框架柱模采用15mm厚多層膠合板。模板在木工棚內制作、施工現場組拼。豎向內背楞為38×88㎜木楞,外背楞采用?48×2.8鋼管,柱箍采用?48×2.8鋼管、間距450mm。可采用C14穿墻螺栓加固,且柱下端穿墻柱螺桿距樓地面距離不大于250㎜。框架柱四周加鋼管斜向支撐并與梁排鋼管排架連成一片,以增強框架柱模板支撐系統的整體穩定性。框架柱邊角與梁、板、柱節點處采用貼海棉條封堵,以保證楞角方直、美觀。框架柱模板安裝完畢應執行質量”三檢制度”,框架柱與框架柱之間采用拉通線檢查驗收,班組”框架柱模板配制及支撐圖2、框架梁模板本工程框架梁截面有300×850㎜,凈跨8125㎜;梁截面300×900㎜,凈跨9225㎜;梁截面400×1600㎜,凈跨15050㎜。本次專項施工方案以受荷載影響最不利的框架梁截面400×1600×15050㎜的梁、板模板為例進行受力計算,框架梁模板施工方案如下:⑴、框架梁模板施工流程:梁板模板加工制作→質量檢驗→鋪設梁底模板和一側向梁板模板→模板質量檢查→綁扎梁鋼筋→梁鋼筋質量檢查→安裝梁另一側向梁板模板→模板質量檢驗→綁扎板鋼筋→澆筑砼→拆模⑵、梁模板支設步驟:按照平面布置圖搭設現澆板滿堂腳手架,可調支撐絲杠朝下;支設主、次梁的獨立雙排架,并將雙排架與滿堂架形成整體拉結;支設主、次梁底模、側模以及支架,當板縫間隙大于1㎜時,粘貼包裝膠帶。主、次梁模板均采用15㎜厚的多層膠合板做面板、38×88木方做次龍骨見下圖示:主、次梁節點示意圖當梁高≥600mm時沿梁縱向方向采用對拉螺桿緊固,底層第一道螺桿距梁底不大于300㎜,螺桿縱向間距不大于600mm,梁高度方向每增加300mm再增設一道Φ14對拉螺桿,保證梁模板支撐系統的穩固性。梁底水平鋼管排架支撐間距不大于800mm,可調式鋼管頂撐間距不大于800mm,底部排架離梁端250mm開始梁模板支撐架立面簡圖⑶、框架梁模板安裝注意事項:①、跨度≥4m的現澆鋼筋混凝土梁、板模板要求起拱,起拱高度為跨度1～3/1000;1～3/C軸三、四層及屋面框架梁跨度達16米,按設計要求梁施工前預先起拱70mm。②、本工程由于框架主梁跨度超過8米,為便于板底模板拆除,保留梁底模板,支模時梁排架采取獨立搭設原則,保證拆除板模板時梁底模及其鋼管排架支撐系統不別破壞。③、本工程樓層溫度后澆帶梁板采用獨立支模方式,以保證在拆除后澆帶兩側梁板模板時后澆帶處模板支撐系統不別破壞。④、梁模板支設利用了樓板模板的豎向立桿,要求托著板底木方的水平鋼管搭設時要嚴格控制其位置的水平、標高的準確性。⑤、本工程在梁柱節點處,采用多層板、鋼管與38×88㎜木方背楞圍成柱角,下部用柱夾具夾緊。現場拼接此處要求調節拼接,保證直角,如下圖示:梁、柱節點示意圖⑥、由于主、次梁間存在高差,在主、次梁模板接頭處單獨設木方加小板進行搭接調節,木方及小板寬為次梁寬,小板高為主次梁高的差值。⑦、梁側模用木方與15⑧、為便于梁底木屑等垃圾清理,在梁柱節點梁端的梁底模板上留設清掃口(梁寬×100),垃圾清掃完后用木模將清掃口封堵上。⑨、梁底板模板支設與頂板模板的豎向立桿為一整體,要求托著板底木方的水平鋼管搭設時要嚴格控制其位置,要求水平尺寸和標高準確。⑩、當框架梁截面高度為850～900㎜時,梁鋼管排架立桿沿梁跨方向間距800㎜;當框架梁截面高度1600㎜時,梁鋼管排架立桿沿梁跨方向間距500㎜;當框架梁截面高度400～550㎜時,梁鋼管排架立桿沿梁跨方向間距800㎜。所有立桿步距1500㎜,所有框架梁鋼管排架寬B＋500㎜,梁側模用38×88mm3、現澆樓板模板本工程現澆板厚度有120㎜和130㎜兩種,但階梯教室層高達7.45米,實際支模高度估計H＝7.47－0.12＋0.1＝7.45米,屬于高架鋼管扣件支模范疇,需沿高度方向加一道水平剪刀撐。其余樓層教室及走廊現澆板支模高度均不大于3.9米,為普通模板安裝方式。高支模樓板模板采用15㎜厚多層膠合板,板模內背38×88㎜木楞,木楞間距250mm,板模主楞采用?48×2.8鋼管做板底水平支撐,扣件式鋼管腳手架為支撐系統。鋼管立桿間距800㎜,大橫桿步距1500㎜⑴、模板安裝順序"滿堂"腳手架→主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂板模板→拼裝→頂板內、外墻柱頭模板龍骨→模板調整驗收→進行下道工序⑵、樓板模板施工時注意以下幾點:①、扣件式鋼管滿堂排架搭設時應放線,應從框架梁兩側開始搭設。立桿采用對接形式,大橫桿鋼管接頭要錯開且與已成型的框架柱有較好連接,確保排架整體穩定性;立桿最下面滿設一道掃地桿,掃地桿距地面200mm。②、由于首層階梯教室1～3/C軸框架梁鋼管排架支設于回填土層上且該框架梁截面400×1600㎜,梁跨度約16米。故該處房心回填基土必須夯實、澆筑C10混凝土墊層。在搭設梁板鋼管排架前鋼管立桿下端鋪設通長18#槽鋼或通長腳手板作支承點,以增強基層整體剛度和穩定性。③、立桿必須在樓面彈線上墊木方。所有立桿接長全部采用對接扣件連接,嚴禁搭接,嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。接頭位置要求如下:④、排架搭設時要橫平豎直、縱橫連通,上下層支頂位置一致,連接件需連接牢固,水平拉桿連通。水平拉桿要求如下:A、每步縱橫向水平桿必須拉通;B、水平桿件接長應采用對接扣件連接,水平對接接頭位置要求如下圖:當層高小于8m時,水平拉桿如下圖示意:⑤、樓板模板當采用單塊就位時,宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與柱、梁模板連接,然后向中央鋪設,按設計要求跨度大于4m時梁板中間應起拱1～3‰。1～3/C軸三、四層及屋面框架梁跨度達16米,按設計要求梁板施工前應預先起拱70mm。每3排立桿設置一道豎向全立面剪刀撐,且剪刀撐傾斜度數未45～60°,剪刀撐與立桿用扣件可靠連接,由此形成模板排架支撐系統。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接法,剪刀撐應采用搭接法,搭接長度不得小于500㎜,并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100㎜處固定,圖示如下:剪刀撐設置:(1)、扣件式、門式:2、剪刀撐周邊拉結:1)、豎向結構(柱)與水平結構分開澆筑,以便利用其與支撐架體連接,形成可靠整體。2)、當支架立柱高度超過5m時,應在立柱周全外側和中間有結構柱的部位,按水平間距6～9m、豎向間距2～3m與建筑結構設置一個固結點。3)、用抱柱的方式(如連墻件),如下圖,以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。⑥、模板底第一排楞需緊靠梁內側模,如有縫隙用密封條封孔,模板與模板之間拼接縫小于1mm,否則用膩子封條。樓板模板面板拼縫處應盡量設置通長木方,且頂板模板與墻柱接觸處必須加海棉條,以防止漏漿。⑦、頂托自由高度(鋼管頂到頂托U型槽平直段高度)不大于200mm。頂板縱橫格柵采用壓刨刨成同樣規格的38×88㎜木楞,并拉通線找平。特別是四周的格柵保持在同一標高上,板與格柵用50mm長釘子固定,格柵間距250mm。板模板鋪完后,用水準儀校正標高,并用靠尺找平。鋪設四周模板時,與梁側模齊平,加密封條,避免梁側面"⑧、從墻根起步300mm立第一根立桿以后按800mm三、質量檢查驗收1、不滿足要求的相關材料一律不得使用,采用問責式制度,總監,專業監理工程師,項目經理,項目技術負責人,施工員進行檢查驗收,而且簽字。2、施工過程中加強管理,加大檢查力度,將隱患消滅在初始狀態,避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收經過。3、砼結構觀感質量符合相關驗收標準,少量的缺陷修補完善。4、預埋件和預留孔洞的允許偏差如下表:項目允許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10,0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10,0預留孔中心線位置10尺寸+10,05、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表:項目允許偏差(mm)檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查6、立柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質量等滿足《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-。腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質量要求1構架尺寸(立桿縱距、立桿橫距、步距)誤差±20mm2立桿的垂直偏差架高≤25m±50mm＞25m±100mm3縱向水平桿的水平偏差±20mm4橫向水平桿的水平偏差±10mm5節點處相交桿件的軸線距節點中心距離≤150mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開,設在不同的步距內,相鄰接頭的高度差應＞500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開,設在不同的立桿縱距內,相鄰接頭的水平距離應＞500mm,接頭距立桿應小于立桿縱距的1/38桿件搭接1)搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿,并與其連接(綁扎)固定2)搭接長度和連接要求應符合以下要求:類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿＞1m連接扣件數量依承載要求確定,且不少于2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓,其擰緊力矩應不小于40N.m,且不大于65N.m其它腳手架按相應的連接要求7、采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統時,還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查,抽查數量應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-的規定,對梁底扣件進行100%檢查。8、立柱的規格尺寸和垂直度應符合要求,不得出現偏心荷載。第八節、模板拆除與混凝土養護一、框架梁、板混凝土構件養護:本工程混凝土養護擬采用自然養護方式,常采用澆水養護、表面覆蓋等措施。框架梁板混凝土二次抹壓成型后,及時在混凝土表面覆蓋地膜嚴密,當地膜因樓層測量放線揭開后,待放線完成應及時澆水養護,養護時間不少于7天,有特殊要求的混凝土養護時間不少于15天。二、模板及其支撐系統拆除相關規定:1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度,符合設計要求的百分率后由技術人員發放拆模通知書后方可拆模。梁底模板及支架拆除時混凝土強度要求執行GB50204－《混凝土結構工程施工質量驗收規范》的有關條款規定,見下表。后澆帶兩側部位的梁底模及其板支撐系統必須待后澆帶施工完畢、且根據其同條件混凝土試塊抗壓強度達設計強度的100%時方可拆除。底模及支架拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度(米)達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率(%)板≤2≥50＞2;≤8≥75＞8≥100梁拱殼≤8≥75＞8≥100懸臂構件≥1002、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求:拆除梁柱側模時混凝土強度要達到1.2MPa(依據拆模試塊強度而定),保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。3、模板拆除順序與安裝模板順序相反:先支的模板后拆,后支的先拆。樓板的豎向支撐、梁側及底模的支撐采用普通鋼管配合支撐形式。拆模時先拆除梁底及梁側模板,然后降下板底的腳手架,在梁與梁的交叉點住處均拼制單小塊模板以備拆模后延期支撐的保留。⑴、樓板模板拆除:樓板模板拆除時,先調節頂部托梁(油頂)支撐,使其向下移動,達到模板與樓板分離的要求,保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板,其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。⑵、大截面的框架梁板模板拆除大截面框架梁鋼管排架采取獨立支撐方式,拆除板底模板時保留梁底模板及其支撐系統不拆除。⑶、后澆帶模板拆除:①、本工程后澆帶模板排架搭設采取獨立支撐系統,即在拆除后澆帶相鄰梁板時保留后澆帶處的模板及其支撐系統。②、后澆帶處的模板拆除要待后澆帶處混凝土抗壓強度達到設計強度的100%后。三、模板表面清理、刷脫模劑1、模板拆除吊至存放地點時,模板保持平放。2、模板拆除后及時采用鏟刀、濕布進行板面清理,涂刷隔離劑,防止粘結灰漿。模板有損壞的地方及時進行修理,以保證使用質量。第九節、安全、環保文明施工措施1、拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。2、支模前必須搭好相關腳手架(見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等)。3、在拆柱模前不準將腳手架拆除;拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道,將非安全通道用鋼管、安全網封閉,掛"禁止通行"安全標志,操作人員不得在此區域,必須在鋪好跳板的操作架上操作。4、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模,隨時檢查支撐是否變形、松動,并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動,發現問題及時組織處理。5、木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱,一次線不得超過3m,外殼接保護零線,且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器,鋸片不得有裂紋(使用前檢查,使用中隨時檢查);且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用;使用木工機械嚴禁戴手套;長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸;兩人操作時相互配合,不得硬拉硬拽;機械停用時斷電加鎖。6、人工傳運模板時必須有專人負責監控,嚴格遵守相關安全操作規程,防止模板墜落傷人。7、模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護,陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后,要采取防止傾倒保護措施,將模板加以串聯,并同避雷網接通,防止漏電傷人。8、環保與文明施工夜間22:00～6:00之間現場停止模板加工和其它模板作業。現場模板加工垃圾及時清理,并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。第十節、框架梁板模板支撐系統相關計算書一、梁模板扣件鋼管支撐架計算書計算參數:鋼管強度為205N/mm2,鋼管強度折減系數取1;模板支架搭設高度為5.9m;梁截面B×D=400×1600mm;立桿的縱距(跨度方向)l=0.8m,立桿的步距h=1.5m;梁底增加2道承重立桿;面板厚度15mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15N/mm2,彈性模量6000N/mm2;內龍骨采用38×88mm木方;木方剪切強度1.3N/mm2,抗彎強度15N/mm2,彈性模量9000N/mm2;梁兩側立桿間距1m。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0.2kN/m2,混凝土鋼筋自重25.5kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下:由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×1.60+0.20)+1.40×2.00=52kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×1.60+0.7×1.40×2.00=57.040kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大,永久荷載分項系數取1.35,可變荷載分項系數取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為φ48×2.8;鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64,抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。[一]、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載,傾倒混凝土荷載等。1、荷載的計算:(1)、鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1=25.500×1.600×0.400=16.320kN/m(2)、模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.200×0.400×(2×1.600+0.400)/0.400=0.720kN/m(3)、活荷載為傾倒混凝土時產生的荷載(kN):經計算得到,活荷載標準值P1=2.000×0.400×0.400=0.320kN考慮0.9的結構重要系數,均布荷載q=0.9×(1.35×16.320+1.35×0.720)=20.704kN/m考慮0.9的結構重要系數,集中荷載P=0.9×0.98×0.320=0.282kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=15.00cm3;截面慣性矩I=11.25cm4;計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下:變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.083kN;N2=3.199kN;N3=3.199kN;N4=1.083kN最大彎矩M=0.039kN.m;最大變形V=0.054mm(1)、抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0.039×1000×1000/15000=2.600N/mm2面板的抗彎強度設計值[f],取15.00N/mm2;面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)、抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×1677.0/(2×400.000×15.000)=0.419N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T],滿足要求!(3)、撓度計算面板最大撓度計算值v=0.054mm面板的最大撓度小于133.3/250,滿足要求![二]、梁底支撐龍骨的計算梁底龍骨計算按照三跨連續梁計算,計算公式如下:均布荷載q=P/l=3.199/0.400=7.997kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×8.00×0.40×0.40=0.128kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.400×7.997=1.919kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.400×7.997=3.519kN龍骨的截面力學參數為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=49.05cm3;截面慣性矩I=215.8cm4;(1)、龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.128×106/49045.3=2.61N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)、龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1919.29/(2×38×88)=0.861N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)、龍骨撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值,均布荷載經過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=6.248kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×6.248×400.04/(100×9000.00×2157995.0)=0.056mm龍骨的最大撓度小于400.0/400(木方時取250),滿足要求![三]、梁底支撐鋼管計算(一)、梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取次龍骨支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下:支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.060kN.m;最大變形vmax=0.032mm;最大支座力Qmax=4.082kN抗彎計算強度f=M/W=0.060×106/4248.0=14.10N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于433.3/150與10mm,滿足要求!(二)、梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下:支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.572kN.m;最大變形vmax=0.914mm;最大支座力Qmax=8.777kN抗彎計算強度f=M/W=0.572×106/4248.0=134.54N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求![四]、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN;R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力,R=8.78kN選用雙扣件,抗滑承載力的設計計算滿足要求![五]、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為:其中N——立桿的軸心壓力最大值,它包括:橫桿的最大支座反力N1=8.777kN(已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重N2=0.9×1.35×0.117×5.900=0.836kNN=8.777+0.836=9.613kNi——計算立桿的截面回轉半徑,i=1.60cm;A——立桿凈截面面積,A=3.974cm2;W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3;[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值,[f]=205.00N/mm2;a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度,a=0.10m;h——最大步距,h=1.50m;l0——計算長度,取1.500+2×0.100=1.700m;λ——長細比,為1700/16.0=106<150長細比驗算滿足要求!φ——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i查表得到0.545;經計算得到σ=9613/(0.545×397)=44.411N/mm2;不考慮風荷載時立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為:風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW依據模板規范計算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2);Wk=uz×us×w0=0.250×1.000×0.600=0.150kN/m2h——立桿的步距,1.50m;la——立桿迎風面的間距,1.00m;lb——與迎風面垂直方向的立桿間距,0.80m;風荷載產生的彎矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.150×1.000×1.500×1.500/10=0.038kN.m;Nw——考慮風荷載時,立桿的軸心壓力最大值,參照模板規范公式5.2.5-14;Nw=8.777+0.9×1.2×0.688+0.9×0.9×1.4×0.038/0.800=9.667kN經計算得到σ=9667/(0.545×397)+38000/4248=53.671N/mm2;考慮風荷載時立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!模板支撐架計算滿足要求!二、梁側模板計算書[一]、梁側模板基本參數計算斷面寬度400mm,高度1600mm,兩側樓板厚度130mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置6道,內龍骨采用38×88mm外龍骨間距400mm,外龍骨采用雙鋼管48mm×2.8mm。對拉螺栓布置3道,在斷面內水平間距200+500+500mm,斷面跨度方向間距400mm,直徑14mm。面板厚度15mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15N/mm2,彈性模量6000N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2,抗彎強度15N/mm2,彈性模量9000N/mm2。模板組裝示意圖[二]、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。當澆筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm時,新澆混凝土側壓力按公式2計算;其它情況按兩個公式計算,取較小值:其中γc——混凝土的重力密度,取24kN/m3;t——新澆混凝土的初凝時間,為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5.714h;T——混凝土的入模溫度,取20℃V——混凝土的澆筑速度,取2.5m/hH——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取1.2mβ——混凝土坍落度影響修正系數,取0.85。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=27kN/m2考慮結構的重要性系數0.9,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值:F1=0.9×27=24.3kN/m2考慮結構的重要性系數0.9,倒混凝土時產生的荷載標準值:F2=0.9×6=5.4kN/m2。[三]、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續梁計算。面板的計算寬度取0.4m。荷載計算值q=1.2×24.3×0.4+1.4×5.4×0.4=14.688kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=15cm3;截面慣性矩I=11.25cm4計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下:變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.705kN;N2=4.886kN;N3=4.205kN;N4=4.205kN;N5=4.886kN;N6=1.705kN最大彎矩M=0.133kN.m;最大變形V=0.695mm(1)、抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0.133×1000×1000/15000=8.867N/mm2面板的抗彎強度設計值[f],取15N/mm2;面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×2613/(2×400×15)=0.653N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T],滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.695mm面板的最大撓度小于294/250,滿足要求![四]、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載,一般按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.29×24.3+1.4×0.29×5.4=10.796kN/m撓度計算荷載標準值q=0.29×24.3=7.144kN/m按照三跨連續梁計算,計算公式如下:均布荷載q=P/l=4.318/0.400=10.796kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×10.796×0.40×0.4=0.173kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.4×10.796=2.591kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.4×10.796=4.750kN截面力學參數為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=49.05cm3;截面慣性矩I=215.80cm4;(1)抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.173×106/49045.3=3.52N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2591/(2×38×88)=1.162N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.3N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×7.144×400.04/(100×9000×2157995)=0.064mm最大撓度小于400/250,滿足要求![五]、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載,按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下:支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.859kN.m;最大變形vmax=0.159mm;最大支座力Qmax=10.411kN抗彎計算強度f=M/W=0.859×106/8496=101.11N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500/150與10mm,滿足要求![六]、對拉螺栓的計算計算公式:N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力;A——對拉螺栓有效面積(mm2);f——對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170N/mm2;對拉螺栓的直徑(mm):14對拉螺栓有效直徑(mm):12對拉螺栓有效面積(mm2):A=105對拉螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=17.85對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10.411對拉螺栓強度驗算滿足要求!側模板計算滿足要求!三、樓板模板扣件鋼管支撐架計算書計算參數:鋼管強度為205N/mm2,鋼管強度折減系數取1;模板支架搭設高度為7.5m,立桿的縱距b=0.8m,立桿的橫距l=0.8m,立桿的步距h=1.5m。面板厚度18mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15N/mm2,彈性模量6000N/mm2。內龍骨采用38×88mm木方,間距250mm,木方剪切強度1.3N/mm2,抗彎強度15N/mm2,彈性模量9000N/mm2。模板自重0.2kN/m2,混凝土鋼筋自重25.1kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值0kN/m2,施工均布荷載標準值2.5樓板支撐架立面簡圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下:由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.1×0.12+0.2)+1.4×2.5=7.354kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.1×0.12+0.7×1.4×2.5=6.516kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大,永久荷載分項系數取1.2,可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為φ48×2.8。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64,抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。[一]、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數,靜荷載標準值q1=0.9×(25.1×0.12×0.8+0.2×0.8)=2.313kN/m考慮0.9的結構重要系數,活荷載標準值q2=0.9×(0+2.5)×0.8=1.8kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=43.2cm3;截面慣性矩I=38.88cm4(1)、抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2);M—面板的最大彎距(N.mm);W—面板的凈截面抵抗矩;[f]—面板的抗彎強度設計值,取15N/mm2;M=0.1ql2其中q——荷載設計值(kN/m);經計算得到M=0.1×(1.2×2.313+1.4×1.8)×0.25×0.25=0.033kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.033×1000×1000/43200=0.766N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)、抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×2.313+1.4×1.8)×0.25=0.794kN截面抗剪強度計算值T=3×794/(2×800×18)=0.083N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T],滿足要求!(3)、撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×2.313×2504/(100×6000×388800)=0.026mm面板的最大撓度小于250/250,滿足要求!(4)、2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為M=0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200集中荷載P=2.5kN考慮0.9的結構重要系數,靜荷載標準值q=0.9×(25.1×0.12×1.2+0.2×1.2)=3.469kN/m面板的計算跨度l=250經計算得到M=0.200×0.9×1.4×2.5×0.25+0.08×1.2×3.469×0.25×0.25=0.178kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.178×1000×1000/43200=4.128N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求![二]、支撐龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。1、荷載的計算(1)、鋼筋混凝土板自重(kN/m):q11=25.1×0.12×0.25=0.753kN/m(2)、模板的自重線荷載(kN/m):q12=0.200×0.25=0.05kN/m(3)、活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m):經計算得到,活荷載標準值q2=(2.5+0)×0.25=0.625kN/m考慮0.9的結構重要系數,靜荷載q1=0.9×(1.2×0.753+1.2×0.05)=0.867kN/m考慮0.9的結構重要系數,活荷載q2=0.9×1.4×0.625=0.787kN/m計算單元內的龍骨集中力為(0.787+0.867)×0.8=1.323kN2、龍骨的計算按照三跨連續梁計算,計算公式如下:均布荷載q=P/l=1.324/0.8=1.655k