店連店電子商務科技園區1#、2#辦公樓及地下車庫工程高支架模板施工方案PAGEPAGE42鄭州市第一建筑工程集團有限公司店連店電子商務科技園區1#、2#辦公樓及地下車庫高支架模板施工方案審批審核編制2014年12月22日

目錄TOC\o"1-2"\h\z\u第一章工程概況 2第一節工程簡況 2第二節高支模部位 2第三節方案說明 3第二章編制依據 3第三章施工計劃 4第一節材料物資準備計劃 4第二節施工準備計劃 4第四章施工工藝技術 5第一節技術參數 5第二節工藝流程 6第三節施工方法 6第四節檢查驗收 8第五章質量安全保證措施 9第一節組織保障 9第二節技術措施 10第三節應急預案 11第四節檢測監控 16第六章模板與支撐架體系設計與計算書 17第一節板模板支模架設計及計算書 17第二節最大截面400×800梁支模架設計及計算書 27

第一章工程概況第一節工程簡況工程名稱店連店電子商務科技園區1#、2#辦公樓及1#、2#辦公樓區地下車庫工程地址淇縣鶴淇產業聚集區規劃路與緯八路交叉口處建設單位店連店實業發展有限責任公司勘察單位河南大明建筑設計有限公司設計單位河南大明建筑設計有限公司監理單位河南泰昌建設管理咨詢有限公司施工單位鄭州市第一建筑工程集團有限公司合同質量目標“興鶴杯”，爭創中州杯合同安全目標市級安全文明工地，爭創省級安全文明工地建筑面積1#辦公樓總建筑面積:19756.03m2,地上18118.92m2，地下1637.11m2，建筑基底面積2213.75m2。2#辦公樓總建筑面積:19605.93m2,地上18118.92m2，地下1487.01m2，建筑基底面積1018.00m2。地下總建筑面積11580.74平方米，其中車庫建筑面積為8456.62平方米，停車位為221輛。層數地上七層層高地下室5.4米，一層5.5米，·標準層4.5米總建筑高度均：32.8米地下地下均一層，整體性車庫第二節高支模部位本工程1#樓、2#樓14.45米結構梁外挑4.055米，板外挑5.255米，標高從室外回填土標高-1.8米到14.45米，1#樓1-1軸外挑板5.255m×27.9m、1-A軸外挑板3.665m×40.859m、1-17軸外挑板5.255m×27.9m；2#樓2-1軸外挑板5.255m×27.9m、2-A軸外挑板3.665m×40.859m、2-17軸外挑板5.255m×27.9m；模板支撐體系屬于高支模體系，其中最大截面面梁尺寸為400×800mm，面板板厚度為120mm，支模高度為16.25m，按支模架板最大跨度1-1軸5.255m×27.9m板進行計算。第三節方案說明一、本方案主要針對本工程高支模體系進行計算、編制施工方法和安全措施。二、本計算書針對本工程具體情況，按施工層、施工段分類計算。施工時，宜注意要符合各類型條件并嚴格按照本專項方案執行。三、高支模施工時，除參照本專項方案執行外，還要參考有關施工及驗收規范并遵守其相關規定。四、本工程高支模架搭設高度超過8米，必須經過專家論證。第二章編制依據1、建筑、結構設計施工圖2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20113、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20114、《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》GB50202-20125、《建筑工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則》建質【2009】254號文件6、《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》建質【2009】87號文件7、《混凝土模板用膠合板》GB/T17658-20088、《鋼管腳手架扣件》GB15831-20089、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204-201210、《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80-201111、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-201112、《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB50300-2012第三章施工計劃第一節材料物資準備計劃按照施工方案做好模板結構體系的主要材料計劃，根據施工平面圖的要求，組織好所需的鋼管、扣件、模板、機具按計劃進場，在指定地點，按規定方式進行儲存、堆放，確保施工所需。根據項目經理部架構，按照勞動需要量計劃，組織勞動力進場，并對其進行安全、防火、文明施工等方面的教育，并建立、健全各項現場管理制度。第二節施工準備計劃1、本支架工程高度超過8米，方案必須經過專家論證，論證后編制人根據論證報告修改完善專項方案，并由建筑企業技術負責人、項目總監理工程師、建設單位項目負責人簽字后，方可組織實施。2、根據模板方案、圖紙要求和工藝標準，公司方案編制人向項目技術負責人交底,項目技術負責人向施工人員和作業人員進行交底。3、對材料設備進行檢驗3.1新鋼管的檢查應符合下列規定；

（1）應有產品質量合格證；

（2）應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228）的有關規定；

（3）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；

（4）鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；

（5）鋼管必須涂有防銹漆。

3.2舊鋼管的檢查應符合下列規定：

（1）表面銹蝕深度，銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；

（2）鋼管彎曲變形

3.3扣件的檢驗（1）對扣件抗滑性能、抗破壞性能、扭轉剛度性能、抗拉性能、抗壓性能外觀進行檢驗，根據GB15831-2008《鋼管腳手架扣件規范》進行取樣。（2）新、舊扣件均應進行防銹處理。

3.4腳手板的檢查

（1）沖壓鋼腳手板的檢查應符合下列規定：

（1）新腳手板應有產品質量

（2）不得有裂紋、開焊與硬彎；

（3）新、舊腳手板均應涂防銹漆。經檢驗合格的材料設備按品種、規格分類，堆放整齊、平穩。4、鋼管支撐地面場地干凈，墊板采用4mm厚木板，并滿足承載力要求，應有可靠的照明設施。第四章施工工藝技術第一節技術參數一、模板支撐體系：扣件式鋼管腳手架支撐體系。二、模板體系：采用膠合板（厚度12mm）。三、鋼管：Φ48×3.0優質標準鋼管，鋼材品種為Q235，（計算時采用Φ48×3.0）。四、松木方料：100×50mm。五、對拉螺栓：Ф12。各類材料的技術參數按照相應材料標準，結合設計圖紙和工程地當地經驗及要求取值，詳見計算書。六、板支撐體系搭設方案：立桿間距0.8m；步距1m；模板底部方木間距250mm；立桿承重連接用雙扣件。七、梁400×800，搭設方案：立桿間距1m：步距1m；梁底模板支撐小楞3根：梁底增加立桿1根;梁底立桿承重采用雙扣件，梁測次楞4根平均布置；主楞采用雙鋼管，穿梁螺栓一道，水平間距為0.3m。第二節工藝流程1、基礎處理2、鋼管搭設3、模板支護4、鋼筋綁扎5、澆筑混凝土并養護6、拆除腳手架及模板測量放線→放置立柱墊板→放置縱向掃地桿→逐根豎立柱→安放橫向掃地桿→安裝第一步、第二步縱向水平桿和橫向水平桿→加設臨時固結點→設置水平、垂直剪刀撐→安裝第三步、四步縱向水平桿和橫向水平桿……安裝最后步縱向水平桿和橫向水平桿→安裝最頂步距中間的附加縱橫向水平拉桿。第三節施工方案每根立桿底部應設置墊板，墊板均準確地放在定位線上。1、立桿搭設符合下列規定：1.1本工程的支撐鋼管采用Ф48×3.5鋼管，嚴禁將外經48mm與51mm的鋼管混合使用。1.2模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮180mm處的立桿上，縱向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠橫向掃地桿下方的立桿上。1.3立桿接長必須采用對接扣件連接，立桿上的對接扣件應交錯布置。兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內。同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離為600mm，各接頭中心至主節點的距離不得大于步距的1/3。2、水平桿搭設符合下列規定：2.1水平桿接長采用對接扣件連接，水平桿對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不得設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離為500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不得大于縱距的1/3。2.2最頂步距兩水平拉桿中間各設一道水平拉桿。2.3每步的縱橫向水平桿應拉通，所有水平拉桿端部均與四周建筑物頂緊頂牢。3、剪刀撐設置符合下列規定：3.1板支模架外側周圈設由下至上的豎向連續式剪刀撐，中間在縱橫向每隔10m左右（具體按立桿平面布置圖）設置由下至上的豎向連續式剪刀撐。3.2每道剪刀撐斜桿與地面的傾角為45°到60°之間。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1米，并不少于2只扣件緊固。剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不得大于150mm。3.3豎向剪刀撐每隔一步設置水平剪刀撐。3.4剪刀撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。整個支架在周圈外側和中間有結構柱的部位，每二步設固結點。連墻件作法-拉柱5、模板拆除5.1、承重模板（梁、板底模）拆除時間須混凝試壓報告合格后，待主體結頂后，經監理單位書面批準后，方可拆除。5.2、模板支架拆除前對拆除人員進行技術交底，并做好交底書面手續。5.3、模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。5.4、拆除順序為后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度較大的梁底模時，先應從跨中開始，分別拆向兩端。拆模時不要用力過猛，拆下來的木料要及時運走、整理，分類堆放整齊。5.5、拆除過程中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打，撬挖，拆下的配件應放入袋內。5.6、卸料時嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面。5.7、運至地面的鋼管、扣件按規定及時檢查、整修與保養，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規格隨時碼堆存放。第四節檢查驗收1、驗收內容：對立桿基礎、桿件間距、步距、剪刀撐設置、掃地桿設置、拉結點設置、立桿搭設方式、縱、橫向水平桿設置、桿件搭接、模板搭設、扣件擰緊、立桿垂直度是否按高支模方案內容搭設。主控項目：（1）安裝現澆結構的上層模板及其支撐時，下層樓板尖具有承受上層荷載的承載能力，立柱鋪設配套底座。（2）涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。（3）鋼管、配件應有產品說明書及出廠合格證。（4）有彎曲、凹腔、裂縫、銹蝕嚴重和焊口斷裂的鋼管不得使用。一般項目：1、模板安裝的一般要求，觀察檢查。（1）模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，模板內無積水；（2）模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；（3）澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；2、模板應平整光潔，不得產生影響混凝土表面質量的，粗糙、麻面。觀察檢查。3、本工程現澆鋼筋混凝土梁、板，起拱高度為跨度的1‰。水準儀、拉線和尺量檢查。4、固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差符合規定。尺量檢查。5、現澆結構模板安裝的偏差符合規定。經緯儀、水準儀、2m靠尺和塞尺、拉線和尺量檢查。6、模板安裝的允許偏差應符合下表中規定。一般項目預埋件、預留孔偏差預埋鋼板中心線位置（mm）3預埋管、預留孔中心線位置（mm）3插筋中心線位置（mm）5外露長度（mm）+10，0預埋螺栓中心線位置（mm）2外露長度（mm）+10，0預留洞中心線位置（mm）10尺寸（mm）+10，0模板安裝軸線位置（mm）5允許偏差底模上表面標高（mm）±5截面內部尺（mm）基礎±10柱、墻、梁+4，-5層高垂直度（mm）不大于5m6大于5m8相鄰兩扳表面高低差（mm）2表面平整度（mm）5第五章質量安全保證措施第一節組織保障采用項目風險管理體系對高支模施工進行管理，明確各個層次管理人員的責任，減少該分部分項施工過程中不確定因素對質量、安全的影響。對該分部分項施工過程實施全過程的風險識別、風險評估、風險響應和風險控制。成立應急預案小組，第二節技術措施1、避免工程質量通病1.1模板安裝前，先檢查模板、鋼管、構配件等的質量，不符質量標準的不得投入使用。1.2梁模板：防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模爆模、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現象。措施：eq\o\ac(○,1)、支模時應遵守邊模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。eq\o\ac(○,2)、梁側模必須有壓腳板、斜撐、拉線通直后將梁側釘固。梁底模板按規定起拱。eq\o\ac(○,3)、混凝土澆筑前，模板應充分用水澆透。1.3板模板：防止板中部下撓，板底混凝土面不平的現象。措施：eq\o\ac(○,1)、樓板模板厚度要一致，木楞材料要有足夠的強度和剛度，木楞面要平整。eq\o\ac(○,2)、支撐要符合規定的主控項目要求，不同直徑的鋼管不能混用。嚴格按要求控制鋼管安裝的垂直度。eq\o\ac(○,3)、板模按規定起拱。1.4鋼管腳手架支撐局部沉降：在鋼管腳手架支撐下部位加設底座，樓板能滿足承載力要求。1.5鋼管腳手架底座整體不穩定：可調底座及可調托座螺栓伸出自由長度不能超過30cm，要安裝足夠的交叉支撐，鋼管腳手架的水平拉桿要與鄰近堅固物連結，使鋼管腳手架不產生位移。2、主要安全技術措施2.1支撐過程中應遵守安全操作規程，如遇途中停歇，應將就位的支撐、模板聯結穩固，不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好。2.2拆模時應搭設工作平臺。2.3拆樓層外邊模板時，應有防高空墜落及防止模板向外倒塌的措施。2.4避免使用質量不合格的鋼管及其配件，確保鋼管腳手架結構穩定和足夠的承載力。2.5施工過程剪刀撐、水平撐（水平鋼管）不能任意拆除。2.6梁上設有砼柱的砼梁其模板支撐必須在砼強度達到設計強度的100%才能拆除。2.7后澆帶其模板支撐必須在砼強度達到設計強度后才能拆除。3、成品保護3.1堅持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。3.2材料應按編號分類堆放。3.3使用后拆卸下來的鋼管及其構件，將有損傷的鋼管及構件挑出，重新維修，嚴重損壞的要剔除更換。3.4鋼管腳手架支撐可調底座及可調托座螺紋上的銹斑及混凝土漿等要清除干凈，用后上油保養。3.5搬運時，鋼管、扣件等不能隨意投擲。第三節應急預案1、安全事故應急救援架構項目經理項目經理王保慶組長王澤貴組員1王紅軍組員2李喜軍組員3申玉柱組員4王素光組員5賀小聰副組長賀鎮江長2、當事故發生后，現場有關人員應立即報告現場負責人及事故應急救援組組長，由應急救援組長指揮對傷員立即組織搶救，采取有效措放施防止事故擴大和保護現場。按照有關規定，及時報告企業安全管理部門和本個企業安全生產負責人，并請求救援。3、發生高處附落事故，應馬上組織搶救傷者，根據傷者的受傷情況進行必要初步搶救：3．1如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。3．2出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞脚P，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。3．3發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。3．4發現作者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經或血客。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料要情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。3.5動用最快的交通工具或其他措施，及把傷者送往最近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口聽情況。4發生支模坍塌應急救援：4.1施工項目在班組作業前必須要結合工作環境進行有針對性的安全技術交底。保持出入口暢通。4.2在施工危險區域懸掛對口警示標志，設專人監護。按規定設防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。4.3當支模在拆除過程中發生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮靜，注意事態的發展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。4.4在坍塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應立即切斷電源，確認未有繼續坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產。4.5現場急救處理：（1）盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發生。（2）傷腳制動，可用夾板等簡單托持傷腳。（3）傷肢降溫（避免凍傷），盡量避免局部熱缺血。（5）如果擠壓部位有開放創傷及活動出血者，應止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。（6）迅速轉往醫院。（7）立刻設危險區域，并設警示標志，設專人監護，保護事故現場。（8）按規定上報有關主管部門請求救援。5、觸電事故救援5.1當事故發生后現場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源，脫離電源的基本方法有：（1）將出事附傾家蕩近電源開關刀拉掉、或將電源插頭撥掉，以切斷電源。（2）用干燥的絕緣木棒、竹竿、布帶等物將電源線從觸電者身上撥離或者將觸電者撥離電源。（3）必要時可用絕緣工具（如帶有絕緣柄的電工鉗、木柄斧頭以及鋤頭）切斷電源線。（4）救護人可戴上手套或在手上包纏干燥的衣服、圍巾、帽子等絕緣物品拖拽觸電者，使之脫離電源。（5）如果觸電者由于痙攣手指緊握導線或導線纏繞在身上，救護人可先用干燥的木板塞進觸電者身下使其與地絕緣來隔斷入地電流，盡快采取其它辦法把電源切斷。（6）如果觸電者觸及斷落在地上的帶電高壓導線，且尚未確證線路無電之前，救護人員不可進入斷線落地點8—10米的范圍內，以防止跨步電壓觸電。觸電者脫離帶電導線后應迅速將其帶至8—10米以外立即開始觸電急救。只有在確證線路已經無電，才可在觸電者離開觸電導線后就地急救。5.2在使觸電者脫離電源時應注意的事項：（1）未采取絕緣措施前，救護人不得直接觸及觸電者的皮膚和潮濕的衣服。（2）嚴禁救護人直接用手推、拉和觸摸觸電者；救護人不得采用金屬或其它絕緣性能差的物體（如潮濕木棒、布帶等）作為救護工具。（3）在拉拽觸電者脫離電源的過程中，救護人宜用單手操作，這樣對救護人比較安全。（4）當觸電者位于高位時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）。（5）夜間發生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。（6）觸電者未失去知覺的救護措施：應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臣休息，并派人嚴密觀察，同時請醫生前來或送往醫院診治。（7）觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸的搶救措施：應使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，四周不要圍人，保持空氣流通，冷天應注意保暖，同時立即請醫生前來或送往醫院診治。若發現觸電者呼吸困難或心跳失常，應立即施行人工呼吸或胸外心臟擠壓。（8）對“假死”者的急救措施：當判定觸電者呼吸和心跳停止時，應立即按心肺復蘇法就地搶救。方法如下：A、通暢氣道。第一，清除口中異物。使觸電者仰面躺在平硬的地方，迅速解開其領扣、圍巾、緊身衣和褲帶。如發現觸電者口內有食物、假牙、痰血塊等異物，立即把病人的頭側向一邊，迅速用一只手指或兩只手指交叉從口角處插入，從口中取出異物，操作中要注意防止將異物推到咽喉深入。第二，采用仰頭抬頰法暢通氣道。操作時，救護人用一只手放在觸電者前額，另一只手的手指將其頦頜骨向上抬起，兩手協同將頭部推向后仰，可于其頸部下方墊適量厚度的物品，但嚴禁用枕頭或其他物品墊在觸電者頭下。B、口對口（鼻）人工呼吸。使病人仰臥，松解衣扣和腰帶，清除傷者口腔內痰液、嘔吐物、血塊、泥土等，保持呼吸道暢通。救護人員一手將傷者下頜托起，使其頭盡量后仰，另一只手捏住傷者的鼻孔，深吸一口氣，對住傷者的口用力吹氣，然后立即離開傷者口，同時松開捏鼻孔的手。吹氣力量要適中，次數以每分鐘16-18次為宜。C、胸外心臟按壓。將傷者仰臥在地上或硬板床上，救護人員跪或站于傷者一側，面對傷者，將右手掌置于傷者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后壓后脊柱，以能使胸骨向下移動三四厘米即可，隨后將手腕放松，每分鐘擠壓60-80次。在進行胸外心臟按壓時，還應進行人工呼吸。一般做四次胸外心臟按壓，做一次人工呼吸。6、火災事故的預防及其應急措施6.1注意事項（1）施工現場防火工作認真貫筑“預防為主、消防結合”的方針，立足于自防自救，實行“誰主管、誰負責”的原則。（2）對職工進行經常的防火宣傳教育，普及消防知識，增強消防觀念，使員工自覺遵守各項防火規章制度。（3）施工過程需要動火作業，必須辦理動火審批手續，落實動火作業“八不、四要、一清”的防火措施，才可動火。（4）現場存放易燃、易爆化學危險物品，不論數量多少，必須經公司主管部門審批同意后，才可存放，嚴格控制存放數量，并落實防火措施。（5）按規定配備消防器材、設立臨時消防供水系統，做到與施工同步進行。臨時消防供水系統高壓水泵設專線供電、供水管直徑不少于65mm；每層設直徑為50mm的消防結合，配備一條長度為20m的消防水帶。（6）電線架設、電器設備的安裝要符合技術規程的要求，并由持有電工證的電工架設安裝，嚴禁亂拉亂接電線。（7）易燃雜物要及時清理，不宜堆放在施工現場和宿舍附近，消防通道要保持暢通無阻。（8）火災事故撲滅后，要保護好事故現場，及時消除對周邊環境的影響。對主管部門或消防部門對事故現場進行調查、鑒定、確定起火原因。第四節檢測監控項目部準備在現場采用水平儀及經緯儀進行施工過程自我監測。1、監測項目：支架沉降、位移和變形。2、測點布設：在1/2梁板跨位置，每個監測剖面布設三個支撐位移變形監測點。（詳見附圖）3、監測頻率：模板的沉降測量由專人專職負責。在開始澆筑前測量一次，記錄此值并以此值為初始值；在澆筑時，每隔30min測量一次，并與初始值相對比，得出沉降、位移量；澆筑完成之后至高支模層的混凝土強度達到80%這段時間，每隔半天測量一次。4、變形監測預警值；梁板支撐架垂直位移預警值取10mm，水平位移預警值取8mm。注意事項：對焊接鋼筋、線錘、標示角鋼等應做好保護，并掛好警示牌，防止人為破壞。當沉降量超出預警值時，立即通知作業人員進行疏散，并通知相關部門人員來處理。第六章模板與支撐架體系設計與計算書 第一節板模板支模架設計及計算書一、編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、《建筑施工模板安全技術規范》（JGJ162-2011）3、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)4、《建筑施工手冊》第四版（縮印本）5、《建筑施工現場管理標準》DBJ14-033-20056、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2012）7、《建筑結構荷載規范》（GB50009-2012）8、《混凝土模板用膠合板GB/T17656-2008》二、工程參數樓板與支架參數砼樓板厚度0.12m支架高度16.3m立桿縱距1m立桿橫距1m水平桿步距0.9m伸出長度a0.5m鋼管類型φ48×3.0面板竹膠合板厚度：12mm次楞方木50mm×100mm，間距0.3m主楞單鋼管荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.179kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN/m22.5kN1.5kN/m21kN/m2振搗砼荷載2kN/m2三、模板面板驗算面板采用竹膠合板，厚度為12mm，取主楞間距1m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W=1000×12×12/6=24000mm3；截面慣性矩I=1000×12×12×12/12=144000mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.3m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×1=7.474KN/mq1=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×1=6.921KN/m根據以上兩者比較應取q1=7.474N/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.2×1×0.3=0.360KN/m跨中集中荷載設計值P=1.4×2.5=3.500KN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1×7.474×0.32=0.067KN·m施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.360×0.32+0.213×3.500×0.3=0.226KN·m取Mmax=0.226KN·m驗算強度。面板抗彎強度設計值f=25N/mm2；σ=Mmax=0.226×106=9.42N/mm2<f=25N/mm2W24000面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=1×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3）=3.312KN/m；面板最大容許撓度值:300/400=0.8mm；面板彈性模量:E=8000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×3.312×3004=0.16mm<0.8mm100EI100×8000×144000滿足要求!四、次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm，高度100mm，間距0.3m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W=50×100×100/6=83333mm3；截面慣性矩I=50×100×100×100/12=4166667mm4；（一）抗彎強度驗算1、次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=1m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.3=2.242KN/mq1=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.076KN/m根據以上兩者比較應取q1=2.242KN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.2×0.3×0.3=0.108KN/m跨中集中荷載設計值P=1.4×2.5=3.500KN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1×2.242×12=0.224KN·m施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.108×12+0.213×3.500×1=0.754KN·m取Mmax=0.754KN·m驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；σ=Mmax=0.754×106=9.05N/mm2<f=17N/mm2W83333次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.6×2.242×1=1.345KN施工荷載為集中荷載：V2=0.6q2l+0.65P=0.6×0.108×1+0.65×3.500=2.340KN取V=2.340KN驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:τ=3V=3×2.340×103=0.702N/mm2<fv=4.8N/mm22bh2×50×100次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=0.3×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3）=0.994KN/m次楞最大容許撓度值:1000/250=4mm；次楞彈性模量:E=10000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×0.994×10004=0.16mm<4mm100EI100×10000×4166667滿足要求!主楞驗算主楞采用:單鋼管截面抵拒矩W=4.49cm3截面慣性矩I=10.78cm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取1.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q1=[1.2×(24000×0.12+1100×0.12+300)+1.4×1500]×0.3=1822N/mq1=[1.35×(24000×0.12+1100×0.12+300)+1.4×0.7×1500]×0.3=1782N/m根據以上兩者比較應取q1=1822N/m作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1822×1/1000=2.004kN。次楞作用集中荷載P=2.004kN，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)最大彎矩Mmax=0.665kN.m；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；σ=Mmax=0.665×106=148.107N/mm2<205N/mm2W4.49×103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q=0.3×（24000×0.12＋1100×0.12＋300）=994N/m=0.994N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×0.994×1=1.093kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值V=1.166mm。主梁的最大容許撓度值:1000/150=6.7mm，最大變形Vmax=1.166mm<6.7mm滿足要求!扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿荷載設計值R=7.378KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。立桿穩定性驗算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載?；撅L壓按河南新鄉市10年一遇風壓值采用，ω0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=16.3m，按地面粗糙度B類田野、鄉村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區。風壓高度變化系數μz=1.25。計算風荷載體形系數μs將模板支架視為桁架，按現行國家標準《建筑結構荷載規范》表7.3.1第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數=1.2×An/(la×h)=1.2×0.105/(1×0.9)=0.140式中An=(la+h+0.325lah)d=0.105m2An一步一跨內鋼管的總擋風面積。la立桿間距，1mh步距，0.9md鋼管外徑，0.048m系數1.2節點面積增大系數。系數0.325模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：μst=1.2=1.2×0.140=0.17無遮攔多排模板支撐架的體形系數：μs=μst1-ηn=0.171-0.922=0.331-η1-0.92η風荷載地形地貌修正系數。n支撐架相連立桿排數。風荷載標準值ωk=μzμsω0=1.25×0.33×0.3=0.124kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.92×1.4ωklah2=0.92×1.4×0.124×1×0.92=0.011kN·m1010（二）軸向力計算按下列各式計算取最大值：1.2×[0.179×16.3+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×1×1]+1.4×1×1×1=8.876kN；1.2×[0.179×16.3+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×1×1]+0.9×1.4×(1×1×1+0.011/1)=8.750kN；1.35×[0.179×16.3+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×1×1]+1.4×(0.7×1×1×1+0.6×0.011/1)=9.399kN；立桿軸向力取上述較大值，N=9.399KN。（三）立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式:N+Mw≤fAWN軸心壓力設計值(kN)：N=9.399kN；φ軸心受壓穩定系數,由長細比λ=Lo/i查表得到；L0立桿計算長度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:頂步步距，取0.9m;a:模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m;k1k2為計算長度附加系數，按下表取用，k1=1.243，k2=1.046，L0=2.47m。i立桿的截面回轉半徑(cm),i=1.59cm；A立桿截面面積(cm2),A=4.24cm2；Mw風荷載產生的彎矩標準值；W立桿截面抵抗矩(cm3)：W=4.49cm3；f鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f=205N/mm2；立桿長細比計算：λ=Lo/i=247/1.59=155按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.291；N+Mw=9.399×103+0.011×106=76.177+2.450=78.627N/mm2<f=205N/mm2AW0.291×4.24×1024.49×103立桿穩定性滿足要求!立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=9.399kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=1×0.3=0.3m23、地基土為素填土，其承載力設計值fak=120kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf=0.54、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=9.399=31.33kN/m2<mffak=120×0.5=60kN/m2A0.3滿足要求!。風荷載作用下架體抗傾覆驗算1、風荷載標準值計算作用在模板支撐架上的水平風荷載標準值ωk=0.124kN/m2作用在架頂側模板的水平風荷載標準值ωk1=μzμsω0=1.25×0.8×0.3=0.30kN/m2計算架體抗傾覆時，應將風荷載化解為每一節點處的集中荷載ω。模板支架節點處的集中荷載設計值：ω=1.4×ωk×la×h=1.4×0.124×1×0.9=0.16KN架頂側模板處的集中荷載設計值：ω1=1.4×ωk×la×h=1.4×0.30×1×1=0.42KN2、架體抗傾覆驗算模板支架高度16.3m，步距0.9m，共18步，風荷載作用下的傾覆力矩M0=0.42×16.3+0.16×0.9×18!=31.47KN.m架體寬度5.5m，立桿取7排，扣件自重取1KG。當鋼筋綁扎完畢后，此時架體自重作用下產生的抗傾覆力矩MrMr=（（16.3×7+1×7×19+5.5×19）×0.033+19×7×0.01×2+(0.3+1.1×0.12)×1×5.5）×2.75=45.76KN.MM0<Mr，抗傾覆驗算滿足要求!第二節最大截面400×800梁支模架設計及計算書一、編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、《建筑施工模板安全技術規范》（JGJ162-2011）3、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)4、《建筑施工手冊》第四版（縮印本）5、《建筑施工現場管理標準》DBJ14-033-20056、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2012）7、《建筑結構荷載規范》（GB50009-2012）8、《混凝土模板用膠合板GB/T17656-2008》二、工程參數梁與支架參數梁截面寬度0.4m梁截面高度0.8m支架高度16.3m樓板厚度0.12m立桿梁跨度方向間距la1m鋼管類型φ48×3.0m梁兩側與梁底立桿梁兩側立桿間距0.8m,梁下增加1根立桿水平桿最大步距0.9m立桿伸出水平桿長度a0.5m面板10mm厚竹膠合板梁底面板下次楞50×100mm方木，3根梁側次楞50×100mm方木，間距200mm梁側主楞雙鋼管，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm，間距：500mm×400mm荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.152kN/m可變荷載施工人員及設備荷載1kN/m2傾倒砼荷載4kN/m2振搗砼對梁底模板荷載2kN/m2振搗砼對梁側模板荷載4kN/m2三、新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，依據建筑施工模板安全技術規范，按下列公式計算，取其中的較小值:=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873kN/m2=24×0.8=19.200kN/m2其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0--新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經現場測試，為20℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.5m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.8m；β1--外加劑影響修正系數，取1.2；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值19.200kN/m2。四、梁側模板面板驗算面板采用竹膠合板，厚度為10mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×10×10/6=16667mm3；截面慣性矩I=1000×10×10×10/12=83333mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=19.200kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=[1.2×19.200+1.4×4]×1=28.640KN/mq1=[1.35×19.200+1.4×0.7×4]×1=29.84KN/m根據以上兩者比較應取q1=29.84KN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1×29.84×0.202=0.12KN·m面板抗彎強度設計值f=35N/mm2；σ=Mmax=0.12×106=7.2N/mm2<f=35N/mm2W16667面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=1×19.200=19.2KN/m；面板最大容許撓度值:200/400=0.5mm；面板彈性模量:E=9000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×19.200×2004=0.28mm<0.5mm100EI100×9000×83333滿足要求!五、梁側模板次楞驗算次楞采用50×100×mm(寬度×高度)方木，間距：0.2m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W=50×100×100/6=83333mm3；截面慣性矩I=50×100×100×100/12=4166667mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=19.200kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=[1.2×19.200+1.4×4]×0.2=5.728KN/mq2=[1.35×19.200+1.4×0.7×4]×0.2=5.968KN/m根據以上兩者比較應取q=5.968KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.1×5.968×0.52=0.149kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×5.968×0.5=3.28kN次楞抗彎強度設計值[f]＝17N/mm2。Σ=Mmax=0.149×106=1.788N/mm2<17N/mm2W83333滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.6×5.968×0.5=1.790KN木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:τ=3V=3×1.790×103=0.537N/mm2<fv=4.8N/mm22bh2×50×100次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=19.200×0.2=3.84KN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量:E=10000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×3.84×5004=0.039mm<2mm100EI100×10000×4166667滿足要求!六、梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：0.5m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W=8980mm3；截面慣性矩I=215600mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=3.28kN，按集中荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距間距，L=0.4m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.230kN·m主楞抗彎強度設計值[f]＝205N/mm2。σ=Mmax=0.230×106=25.612N/mm2<205N/mm2W8980滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.112kN，主楞彈性模量:E=206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：400/150=2.7mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.035mm<2.7mm。滿足要求!七、對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設計值：N＝abFsa——對拉螺栓橫向間距；b——對拉螺栓豎向間距；Fs——新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土對垂直模板產生的水平荷載或傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值：Fs=0.95（rGG4k＋rQQ2k）=0.95×(1.2×19.200+1.4×4)=27.21kN。N=0.50×0.40×27.21=5.44kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb=AnFtbAn——對拉螺栓凈截面面積Ftb——螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=12.92kN>N=5.44kN。滿足要求!八、梁底模板面板驗算面板采用竹膠合板，厚度為10mm。取梁底橫向水平桿間距1m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W=100×1×1/6=16.667cm3；截面慣性矩I=100×1×1×1/12=8.333cm4；（一）強度驗算1、梁底次楞為3根，面板按兩跨連續板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.2m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=[1.2×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×2]×1=27.64kN/mq1=[1.35×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×0.7×2]×1=29.91kN/m根據以上兩者比較應取q1=29.91kN/m作為設計依據。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=2.243kN;N2=7.478kN;N3=2.243kN;最大彎矩Mmax=0.150kN.m梁底模板抗彎強度設計值[f](N/mm2)=35N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：σ=Mmax=0.150×106=9.000N/mm2<35N/mm2W16.667×103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=1×（24×0.8＋1.5×0.8＋0.3）=20.70kN/m；計算簡圖(kN)面板彈性模量:E=9000N/mm2；經計算，最大變形Vmax=0.230mm梁底模板的最大容許撓度值:200/400=0.5mm；最大變形Vmax=0.230mm<0.5mm滿足要求!九、梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度50mm，高度100mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.333cm3；I=5×10×10×10/12=416.667cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續梁進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，L=1m。次楞計算簡圖荷載設計值q=7.478/1=7.478kN/m；最大彎距Mmax=0.1ql2=0.1×7.478×12=0.748kN.m；次楞抗彎強度設計值[f]=17N/mm2；σ=Mmax=0.748×106=8.976N/mm2<17N/mm2W83.333×103次楞抗彎強度滿足