4砌體結構設計3.1材料強度等級砌體是由多種塊體和砂漿組成的，是砌體結構設計的基本依據、結構規定的可靠度和耐久性的根本保證。根據新型砌體材料的特點和我國近年來工程應用中反映出的一些涉及耐久性、安全或正常使用中比較敏感的裂縫等問題，以及新型墻材的產業政策要求，本條明確規定了砌體結構應采用的塊體和砂漿類別或應用范圍和相應的強度等級，并作為2002版的砌體結構設計的強制性條文，這是對2000版相應強制性條文的補充。［技術要點說明］1、 各種材料的燒結磚（含多孔磚）均和燒結粘土磚具有相同或相似的物理力學性能，除燒結粘土磚受國家政策限制外，均屬應推廣應用的節土或環保砌體材料；2、 條文中的燒結普通磚系指國家標準《燒結普通磚》GB/T5101-1998規定的磚，燒結多孔磚是指國家標準《燒結多孔磚》GB13544—13545—2000規定的孔洞率不小于25%的承重多孔磚，且勿標注為“空心磚”，這極易與非承重的空心磚相混淆，導致嚴重的后果。目前我國多孔磚的最大孔洞率均不大于30%。試驗表明，當多孔磚的孔洞率大于30%后其砌體的脆性破壞較實心磚加劇，為此規范規定此時的砌體強度應乘以折減系數0.9，見表3.2.1—1的注；3、 非燒結類的磚，原《砌體結構設計規范》（GBJ3—88）統稱為非燒結硅酸鹽磚，包括各種材料的蒸壓和蒸養的塊材。以往的工程實踐表明，蒸養塊材的耐久性較蒸壓塊材的差，如耐候性較差，有的遇水強度降低，或稱軟化；或遇水凍融后強度降低超標；對摻加粉煤灰或爐渣較多的塊材，有較嚴重的表面碳化現象；有的則因蒸養條件下砌體中的材料組份反應不充分，在使用周期存在著繼續反應而引起材料強度降低或失效的可能性。為此《砌體結構設計規范》（GB50003—2001），在本條第2款中明確了應采用蒸壓灰砂磚和蒸壓粉煤灰磚兩種材料，取消了原規范非燒結硅酸鹽磚的籠統的提法。但是隨著蒸養生產工藝和配料的改進和提高，當有充分的試驗數據和工程經驗時，經主管部門組織審查或認定后，也應允許采用。但必須持慎重態度。這兩種塊材執行的標準分別為《蒸壓灰砂磚》GB11945-1999和《粉煤灰磚》JC239-91。4、 本條中的蒸壓類磚和燒結類磚相比則具有下列特點，應用中也應引起重視：1） 塊體表面光滑，或覆有浮灰因而與普通砂漿的粘結力較燒結磚偏低，體現到砌體的抗剪強度約低30%，但砌體的抗壓強度則與燒結磚相似。見表3.2.1—1/2及表3.2.2。為提高這種砌體的抗剪能力，而與燒結磚砌體具有類似的應用范圍時，一是采用高粘結的專用砂漿，二是要采取更強的構造措施，見本規范10.1.8條的規定；2） 塊體的干燥收縮較燒結類磚大得多，約在0.3?0.6mm/m范圍，其砌體的十縮率比燒結磚砌體高出1?2倍（見本規范表3.2.5—2）。這為這類材料砌體結構設計的裂縫控制提出了較高的要求，設計時除應對產品的含水率和出釜至上墻砌筑的周期控制外，尚應采取更加適合的防止或減輕砌體干縮和溫度差異變形引起墻體裂縫的措施。見本規范第6.3節的有關規定；3） 蒸壓粉煤灰磚和摻有15%以上粉煤灰的砼砌塊仍存在著表面碳化的可能性，按產品標準其自然碳化系數不應小于0.8,但對某一產品很難獲得其自然碳化系數，而通常采用試驗得到的人工碳化系數來取代。根據以往的試驗數據，考慮到人工方法偏于安全方面的因素，允許對人工碳化系數提高15%，且不應大于1,以此對塊體的強度等級進行折減；4） 蒸壓灰砂磚、蒸壓粉煤灰磚不得用于長期受熱200°C以上、受急冷急熱和有酸性介質侵蝕的建筑部位，MU15和MU15以上的蒸壓灰砂磚可用于基礎及其他建筑部位，蒸壓粉煤灰磚用于基礎或用于受凍融和干濕交替作用的建筑部位必須使用一等磚。5、 本條的砌塊包括砼和輕骨料砼砌塊的強度等級是根據其產品標準《普通砼小型空心砌塊》GB8239-1997和《輕集料砼小型空心砌塊》GB15229-1994規定的孔洞率25%?50%的標準塊形或主規格砌塊確定的，但對非標準塊形，如U型塊或半凹槽塊、側壁開孔的清掃口砌塊并未給出相應的強度等級的確定方法。在非等強條件設計的情況下，這些非標準塊型由于壁或肋的部分削弱可能成為砌體中強度的薄弱環節，因此在塊型，包括砌塊局部尺寸的選擇和確定非標準塊型強度等級時，應引起足夠的重視：1） 不應采用受力機理不好的砌塊，如L型砌塊和190mm厚長度大于190mm的U型砌塊；2） 砌塊的局部尺寸，對承重砌塊其壁和肋的厚度分別不應小于30mm和25mm，中肋的一端的厚度宜為邊肋的1.5倍，或采用局部加腋滿足該要求；對自承重砌塊，壁和肋厚度分別不應小于25mm和20mm；3） 砌塊的端部局部突出長度不宜大于5mm。當超出該值后應采取下列措施之一：砌體的抗壓強度乘以上下肋錯位引起的強度降低系數，可按上下非接觸考慮，取折減系數為0.75，此時的砌體水平灰縫飽滿度可按僅兩個外壁計算；當充分利用砌體的抗壓強度，而又不允許折減時，可在砌體的這些部位澆注灌孔砼，其強度等級應符合第3.2.1條4款的規定；4） 砌塊的強度等級是按砌塊標準規定的高度190mm確定的，當砌塊的高度低于該數值時應采取下列措施之一：不宜在受力較大的砌體部位同時采用不同高度的砌塊；無法避免時，應對塊高較低的塊體處的砌體抗壓強度乘以抗壓強度折減系數Y，Y應按試驗確定，或采用與該部位附近砌體等強的砼代替。當無試驗數據時，對塊高90mm的砌塊砌體，可取Y=0.7；5） 非標準砌塊的強度等級應由與標準規格的砌塊加工成相應形狀的對比試驗確定。6、 本條5款的砂漿強度等級，除規定了應采用的強度等級范圍外，設計施工時尚應注意以下幾點：1）根據塊材類別和砌體所處位置選擇適合的砂漿，如對砼砌塊應采用高粘結、和易性、保水性好的專用砂漿；對地面以下或防潮層以下及潮濕房屋的墻體應采用水泥砂漿（見本規范3.2.1.4及6.2.2）；2） 砂漿和塊體的強度等級宜匹配，砂漿的強度等級不宜大于塊體的強度等級（見本規范3.2節）；3） 確定砂漿強度等級時應采用同類塊體為砂漿強度試件底模。對蒸壓灰砂磚、蒸壓粉煤灰磚、砼砌塊等較燒結類塊體吸水（濕）速率低的材料，當其底模采用燒結塊材時，砂漿試件的強度要比采用同類塊材作底模時要高出10%左右，這是偏于不安全的。但允許采用不吸水的鋼制底模，這是偏于安全的，國外多采用這種方法。7、砼砌塊必須采用專用配套材料：砌塊用砂漿和灌孔砼，并分別用MbXX和CbXX表示，以區別于普通砂漿（MXX）和細石砼（CXX）。砼砌塊采用專用配套材料，是新規范和原規范（GBJ3-88）在砌塊砌筑和填心用材的顯著區別和重要突破。砌塊專用砂漿和灌孔砼均屬于高性能材料。采用砌塊專用材料能從根本上改善砌塊砌體的灰縫飽滿度，材料間的粘結和整體受力工作性能，提高砌體的抗剪、抗壓強度，不僅能解決多層砌塊房屋采用普通材料普遍存在的灰縫不飽滿、抗剪強度低、易產生裂縫等問題，也是我國砌塊建筑由多層到高層的重要依據。因此對砌塊建筑設計，不論多層還是高層，均應采用砌塊專用砂漿和砼，而不允許采用普通砂漿和砼。砌塊專用砂漿、砼的材料和其性能要求應按國家建材標準《砼小型空心砌塊砂漿和灌孔砼》JC860/861-2000的規定執行。另外砼砌塊建筑施工尚應采用專門的施工機具。［實施與檢查的控制］根據上述技術要點說明，實施與檢查的控制可歸納為以下幾點：1、 設計采用的砌體材料必須屬于或符合本規范涉及的上述砌體材料國家標準的應用范圍內或技術性能要求的材料，即選擇采用“達標”的材料，檢查排除“非達標”、“低標”和“無標”材料；2、 砌體材料的最低強度等級不應低于本條規定的下限值：磚、砌塊、石材、普通砂漿和砌塊用砂漿分別為MU10、MU5、MU20、M2.5和Mb5；3、 砼砌塊，無論多層還是高層必須采用專用砂漿和灌孔砼，并用Mbxx和Cbxx標示，以區別普通砂漿Mxx；4、 施工時用于確定蒸壓灰砂磚、蒸壓粉煤灰磚、砼砌塊砌體的砂漿強度等級試件的底模，應采用同類燒結磚。允許采用鋼底模。3.2砌體的計算指標砌體的計算指標，是根據3.1規定的不同塊體和砂漿等級的匹配或矩陣排列，采用標準試驗統計方法和規范確定的可靠度最低水準確定的最終設計計算指標。它包括砌體的抗壓強度、抗剪強度、彈性模量、線脹系數、收縮系數和摩擦系數等，是砌體結構設計的基本計算依據，而其中的3.2.1?3.2.2條是砌體結構構件承載力計算必須采用的強度設計值，因而被列為強制性條文。各類砌體的強度平均值、標準值，當需要時，應按本規范附錄B的規定采用。由于砌體材料的多樣性，砌體強度不僅受到塊體、砂漿（含砼）的影響，也受到施工砌筑或澆注工藝或程序的較大影響，因此執行本節的強制性條文時，應注意控制以下幾點：1、 選擇合適的施工質量控制等級本規范的砌體強度指標與《砌體工程施工質量驗收規范》GB50203—2002中的砌體施工質量控制等級（A、B、C）直接掛勾，是我國砌體設計和施工規范相互關系量化的首次體現。其實際的內涵是在不同的施工控制水平下，砌體結構的安全度不應該降低，它反映了施工技術、管理水平和材料消耗水平的關系。是砌體設計和施工規范在編制思想上的突破和與國際標準接軌的嘗試，是個新的概念和規定，因此執行時要結合工程和施工條件選擇合適的施工質量控制等級：1） 施工質量控制等級分A、B、C三個等級，其對應的砌體材料分項系數號分別為1.5、1.6和1.8；2） 砌體規范3.2.1及3.2.2的強度指標是按B級給出的，它反映了我國砌體施工管理的一般水平；當采用A級或C級時，應對表3.2.1和表3.2.2中的數據分別乘以1.05和0.89；3） 配筋砌體不允許采用C級；4） 對較高的配筋砌塊剪力墻結構宜采用B級的強度指標和A級的施工質量控制等級；5） 工程設計圖紙應標明采用的施工質量控制等級，當采用A級或C級時應征得業主的意見。2、 關于砌塊砌體強度1） 應對高強砌體材料的砌體強度進行修正，見本規范附錄B表B.1.1。新規范表B.1.1采用了與原規范附表2—1相同的表達式，目的之一是在總體上保持規范理論體系的一致性，即在原規范（多層）規定的塊體和砂漿強度等級（上限）MU15和M10范圍的基礎上，根據高強砌體材料試驗數據對該式進行局部修正，而采用NMU20和>Mb10的砌塊砌體主要用于高層砌塊結構；2） 砌塊灌孔砌體應滿足下列條件：灌孔率p>33%，即砌塊墻體中至少三個孔有一個灌砼；灌孔砼的強度等級不應低于Cb20，也不應低于1.5倍的塊體強度等級。本條件主要根據砌體中塊體和灌孔砼兩個起主導作用的材料強度等級的匹配試驗得到的，即基本符合塊體和砼等強原理，而原規范對此未作規定；灌孔砌體與非灌孔砌體的抗壓強度比值不應大于2,即/忍孑，比原規范f=f4g g1-5W1.5f更合理。3、 關于砌體強度的調整1） 砌體的強度受到材料類別、外觀尺寸（包括同類塊體的外表面粗糙度）以及組砌方式等多種因素的影響。為反映這些影響因素和盡可能壓縮篇幅規范采用了各類砌體強度表和表下注解的方法。因此設計時應注意根據表注要求對砌體強度進行調整；2） 規范第3.2.3條規定的對各類砌體強度的調整，主要考慮了以下幾個方面的因素：對支承較大跨越構件的墻、柱的砌體強度進行適當折減以考慮荷載或變形較大時對結構構件的承載力可能產生的不利影響，避免成為結構中的薄弱環節，而使整個砌體結構具有較均衡的安全度；小截面效應對砌體強度的不利影響；砂漿類別對砌體強度的影響。因水泥砂漿和易性、保水性較差，鋪砌不易均勻，因而比同級混合砂漿的砌體強度低，但根據我國的試驗數值，該調整系數對砌體抗壓和抗剪強度，從原規范的0.85和0.75改為0.9和0.8；施工質量控制等級的影響；砌體局部受壓計算時，可不考慮Y的影響；3）砌體強度的調整應為對無筋砌體和配筋磚砌體中無筋砌體部分的強度的調整；對配筋砌塊砌體按全截面計算；當砌體結構構件符合本條中的全部或部分需要進行強度調整的情況時，應取諸調整系數（Y）的乘積。5.1.1［技術要點說明］無筋砌體抗壓強度比抗拉、彎曲抗拉和抗剪強度高得多，因而主要用于以受壓為主的墻和柱，是砌體結構房屋最主要的豎向承重結構構件。本條和原規范4.1.1條相比，公式的表達方式相同，但影響系數中的內涵有較大的變化：1、 受壓構件包括單、雙偏壓構件，而原規范僅有單偏壓構件；2、 軸向力的偏心距e的取值范圍比原規范更嚴了：1） 軸向力的偏心距e按內力設計值計算，比原規范按內力標準值計算不僅更合理也提高了結構的可靠度；2） 軸向力偏心距e，對單向偏心受壓不應大于0.6y；對雙偏心受壓，考慮到其比單向偏壓受力更不利而規定不應超過0.5ey或0.5exO這樣的偏心距限制使軸向力N處于截面核心范圍之內，即構件截面邊緣不會出現彎拉應力，能充分發揮無筋砌體構件的承載力。當超出該限值和截面尺寸受限時，可采用配筋砌體構件，如組合磚砌體或配筋砌塊結構構件。原規范對偏心距e的規定過寬（見《砌體結構設計規范》GBJ3—884.1.5），既不利砌體材料的承載力發揮，又對砌體結構的裂縫控制產生不利影響。3、 與本條相關的計算內容應包括：1）構件的內力和偏心距e；按4.2的有關規定確定砌體房屋的靜力計算方案、內力計算簡圖和內力設計值N、M和相應的偏心距e，并應按4.1.5條的規定進行最不利組合；對剛性方案，本層的豎向荷載應考慮墻、柱的實際偏心距影響，梁支承于墻上時，梁端支承壓力叫到墻內邊的距離應取有效支承長度a0的0.4倍，由上面樓層傳來的荷載Nu，可視作作用于上一樓層的墻、柱的截面重心處；當梁跨大于9m的墻承重的多層房屋，除按上述方法計算外，尚應按4.2.5條4款的規定考慮梁端約束彎矩的影響。2） 高厚比驗算應根據構件所屬房屋的靜力計算方案，按5.1.3或5.1.4條的規定確定構件的計算高度％；根據砌體材料類別和截面形式按5.1.2條確定構件的高厚比p，并按6.1.1驗算構件的高厚比。3） 按附錄D或按表D.0.1?3確定影響系數中；4） 按3.2.3條的規定對構件的砌體強度進行調整。［實施與檢查的控制］由上述技術要點說明可見，作為砌體結構房屋主要受力構件（墻和柱）的承載力計算并不比砼構件簡單，但往往被誤認為砌體房屋簡單，而出現不應該的計算錯誤（包括計算程序），或缺乏經驗或根據的粗略估算，甚至不作計算。這也是有時造成這種結構構件失效（如承載力不足引起的裂縫、局部失穩乃至倒塌）的原因之一。因此為保證砌體結構的安全，作為強制性條文要求，設計必須按本條的規定進行承載力計算（包括計算程序），并使相關的計算參數，如偏心距、高厚比等控制在規定的安全范圍之內，并應提供計算書或經主管部門鑒定的計算程序的結果供審查。5.2.4［技術要點說明］梁端支承處砌體的局部受壓承載力計算，是受壓構件承載力計算的重要內容之一。本條和原規范4.2.4幾乎完全相同，新規范與之唯一不同之處是取消了梁端有效支承長度a0的精確公式a°=38、f^。這主要是因為%的精確和簡化公式，雖然后者是由前者在常用跨度梁的條件下演變而來，但二者仍存在著一定的誤差，容易在應用中引起爭端，為此只保留了該簡化公式。計算表明，在常用跨度梁情況下，簡化公式與精確公式的誤差約在15%左右，而不致影響局部受壓的安全度。［實施與檢查的控制］1、 應按5.2.2條的規定確定梁下影響局部抗壓強度的面積和相應的局壓強度提高系數Y的限值。對多孔磚砌體和按6.1.13要求灌孔的砌塊砌體，其局壓提高系數Y不應大于1.5；未灌孔的砼砌塊砌體應取Y=1.0；2、 應根據6.2.4和6.2.5條的規定控制梁下不設墊塊或墊梁的跨度。當梁跨較大或超出上列規定的跨度時，應在梁下設置墊塊或墊梁，并按5.2.5或5.2.6條的規定計算。試驗表明梁下設置墊塊或墊梁后按現有加載條件很難達到砌體的局壓破壞，因此可大大提高砌體的局壓承載力并具有很高的可靠度。因此對跨度較大（符合6.2.4、6.2.5條）的梁下設置墊塊或墊梁是防止砌體出現局壓破壞的最重要的結構措施，自然也成為設計審查的重點。6.1.1高厚比系指砌體墻、柱的計算高度H0與墻厚或柱短邊長（h）或折算厚度（穌）的比值。砌體墻、柱的允許高厚比［p］是指墻、柱高厚比的允許限值，它與承載力計算無關，主要是根據墻、柱在正常使用和施工條件下的穩定性要求，由經驗確定的。因此墻、柱的高厚比驗算是保證砌體結構構件穩定性和滿足結構正常使用要求的重要措施之一。下面僅就本條與原規范相應內容的變化和設計應注意之處列出，以便更準確地貫徹條文。墻、柱高厚比的驗算要點：1、 根據房屋的靜力計算方案和砌體材料類別按5.1.3和5.1.2確定構件的計算高度H0和高厚比修正系數Y及高厚比p；按表5.1.3確定帶壁柱墻計算高度H0時，s應取相鄰橫墻間的距離，墻、柱的允許高厚比應符合表6.1.1的規定。2、 帶壁柱墻1） 帶壁柱墻高厚比驗算，其翼墻寬度bf按4.2.8確定；2） 壁柱間墻高厚比驗算，其墻高H均按剛性方案計算；3） 符合6.1.2條3款要求的圈梁可視為壁柱間墻的不動鉸支點。3、 帶構造柱墻墻中設置構造柱可提高墻體使用階段的穩定性和剛度。因此當墻的高厚比較大時，可在墻體中設置鋼筋砼構造柱，并按下列規定驗算其高厚比：1） 構造柱的截面尺寸和間距：截面沿墻長方向的邊長不應小于180mm，沿墻厚方向不應小于墻厚；當利用構造柱作壁柱時，其截面高度不應小于1/30柱高；構造柱的砼不應低于C15，主筋不應少于4^12；構造柱的間距不宜大于4m。2） 高厚比驗算按6.1.2條2款的規定確定允許高厚比提高系數R°，并按式（6.1.1）驗算帶構造柱墻的高厚比；當構造柱沿墻厚方向的邊長N1/30柱高時，可按帶壁柱墻驗算高厚比；構造柱對墻體允許高厚比的提高僅適用于正常使用階段；構造柱應與墻和橫向支承結構有可靠的連接。6.2.1?6.2.2這兩條系保證砌體結構各部分具有較均恒的耐久性等級的措施，因此對處于受力較大或不利環境條件下的砌體材料，規定了比一般條件下較高的材料等級低限，對使用年限大于50年的砌體結構，其材料耐久性等級應更高。這兩條和原規范的相應條文的要求相比雖然高了一些，但限于國情，提高幅度不大，這和新規范適當提高砌體結構可靠度的幅度是一致的。因此應鼓勵設計時采用比上述條文規定更高的強度等級，這對提高結構的耐久性和可靠度、促進砌體材料向高強發展都是有利的。另外，當多孔塊體用于有凍脹的環境時，應采取相應的措施（表6.2.2注1）；當蒸壓粉煤灰磚用于地面以下或基礎時，其強度等級不應低于MU15，并應選用一等磚；蒸壓灰砂、蒸壓粉煤灰磚不宜用于有侵蝕介質的地基。6.2.10與整澆的砼結構不同，砌體是由塊體和砂漿組砌而成的，砌體的強度是通過塊體和砂漿的共同工作實現的，而砌體中塊體必要的搭接長度是保證砌體強度的關鍵，反之砌體中的材料就形不成整體，受荷后就會過早地出現解體破壞。其受力機理是砌體中塊體的錯縫搭接（長度）是維持砌體在豎向荷載（或變形）作用下引起的橫向變形應力不致產生過早破壞的基本要素或基本構造措施。按砌體基本力學試驗方法標準規定，砌體的基本抗壓強度試件，其搭接長度為1/2標準塊長（對砌塊為190mm），它反映了砌體施工中最普遍的組砌方式，而出現搭長為1/4標準塊長（對砌塊為90mm）的情況在砌體中占的數量很少，考慮到基本試件比實際墻體的邊界條件更不利，因此從總體上講能保證砌體強度的發揮。如不能滿足上述的最小搭接長度，采用本條規定的灰縫鋼筋網片也能起到類似的作用，包括抗裂約束作用。當承受較大的豎向荷載時，該部位的拉結網片的豎向間距不應大于200mm。砌塊砌體結構房屋的組砌搭接要求，是通過砌塊設計時的墻體排列圖來保證的，也是砌塊結構標通圖和施工規范應包括的重要內容，另外砌塊砌體分皮錯縫搭砌還能保證砌塊孔洞上下貫通，是砌塊砌體設置豎向鋼筋的最重要的結構功能要求。6.2.11砌塊墻與后砌隔墻的連接是保證后砌隔墻穩定性的主要措施，砌塊后砌隔墻的厚度多數為90mm非承重砌塊砌筑的，因其墻厚較承重砌塊墻（通常為190mm厚）薄得多，相應高厚比很大，自然墻體自身的穩定性成為主要矛盾。由于后砌隔墻是按自承重墻設計的，容易忽略它可能要承受來自側向的推力、撞擊或沖擊荷載、吊掛荷載以及地震作用，這可能成為后砌隔墻失穩或倒塌的主要原因，而一旦出現隔墻倒塌也會對生命財產造成一定的損失。因此在《建筑抗震設計規范》GB50011第13.3節規定了建筑非結構構件的基本抗震措施。盡管未專門列出砌塊后砌隔墻的連接構造要求，但其原則是完全適用的，說明后砌隔墻與主體結構連接的重要性。本條的連接方式屬柔性連接，除便于承重砌塊墻體的排塊設計外，對調節較長砌塊隔墻的變形（砌體十縮或地震作用）有一定的作用。但對較長的隔墻（如超過4m）除本條的連接外，尚應考慮其它增加穩定和防裂的措施。該拉結網片應在設計時預留或預埋，砌塊建筑標通圖的墻體連接措施也應包括本內容。7.1.2?7.1.3砌體結構也常叫作磚（砌塊）混合結構，即砌體墻、柱及樓（屋）蓋砼梁板組成的結構。而砼圈梁則成為這兩類受力結構構件的連接或結合點，是砌體結構重要的組成部分，是砌體結構整體性和穩定性的結構構造措施。隨著我國建筑產業化、商品化和高強砌體材料的發展，以及使用要求的不斷提高（指高質量、高可靠度和更高的砌體房屋），圈梁在砌體結構房屋的作用就更重要了。另外它對提高砌體房屋墻體的抗裂性能和偶然荷載或作用（如煤氣爆炸沖擊作用）下的局部抗倒塌能力也均有一定的作用。鑒于此將本二條列為強條，圈梁的設置要求較原規范相應的條文加嚴了。在貫徹時應注意控制下列幾點：1、 在滿足7.1.2、7.1.3條圈梁設置要求的情況下，應采用現澆砼圈梁，不允許采用鋼筋磚圈梁或預制砼圈梁；2、 圈梁的一般構造尚應按7.1.5、7.1.6條的規定執行，并注意：1） 當圈梁連續布置被門窗洞口截斷時的附設圈梁補助措施；2） 相交墻處圈梁的連接；3） 圈梁與大開間房屋，包括剛彈性方案房屋的屋架、大梁的連接；4） 圈梁兼作過梁時的承載力計算；5） 圈梁應滿足本條規定的最小截面和配筋要求，圈梁的砼強度等級不應低于C15，縱向鋼筋宜采用HPB235級，其搭接長度不應小于30d；3、 超出本節規定的圈梁設置范圍時應根據砌體結構體系或房屋類別、房屋的高度、體型、墻體類別、墻體高厚比、荷載或作用、地質條件等因素，按有關規定或工程經驗設置圈梁：1） 構造柱組合墻的圈梁應按8.2.8的規定執行；2） 配筋砌塊剪力墻房屋的圈梁應按9.4.9和10.4.19的規定執行；3） 利用圈梁作為墻體、橫向穩定構件時應按6.1.2條3款的規定執行；4） 抗震設防或軟土地基條件下的圈梁應按相應的規范的規定執行。4、 主要檢查內容：圈梁布置圖及節點構造。7.3.2墻梁是由砼托梁和托梁上計算高度范圍內的砌體墻體組成的組合受力構件，墻梁包括簡支墻梁、連續墻梁和框支墻梁，可劃分為承重和自承重墻梁。和原規范相比不僅構成了較完善的墻梁結構體系，擴大了適用范圍，簡化了計算，還根據統一標準要求較大地提高了墻梁結構的可靠度，使墻梁結構更加安全可靠，比按其它方法設計的墻梁更合理、安全和較顯著的技術經濟效果。墻梁屬于深受彎構件或深梁，但由于其組成材料不同，按深梁理論計算十分復雜。本規范根據試驗和理論計算分析將墻梁按“拉桿拱”受力機制進行簡化計算。其中托梁為拱的拉桿，托梁上計算高度范圍內的墻體為拱體，對無洞和跨中墻體開洞的墻梁為單拱受力機制，此時托梁為小偏拉構件；對偏開洞口（一側或兩側）墻梁為大拱套小拱受力機制，洞邊墻體就成為跨越該洞的大拱體的組成部分，是墻梁組合作用的最關鍵之處；而小拱在洞口另一側形成的“拱腳”效應加大了托梁的彎矩，使托梁變為大偏拉構件。此外墻梁的組合作用尚受到跨度、跨高比、翼墻等因素的影響。因此為確保墻梁較好地發揮組合作用和墻梁結構的安全及便于設計應用，提出了本條墻梁的一般規定。以下是設計執行中應注意控制的要點：1、 允許采用的四種砌體，其中配筋砌體（配筋砌塊和構造柱組合墻）與托梁的整體作用最好，當跨度、荷載較大或開洞較大時宜優先采用；2、 偏開洞墻梁洞距a.必須滿足該限值要求，否則不應采用本規范規定的墻梁設計方法；3、 洞高（外）和洞寬比（妃U限值，是為了保證墻體整體性和拱體壓區必需的高度，是由實驗確定的。當超出上述規定時會使墻體壓區過早破壞，因此也不適用于本方法；4、 托梁高跨比控制在1/10~1/6，但不宜大于1/6，過大的高跨比不利于墻梁組合作用的發揮。5、 設計審查應全面按本條的規定執行，特別是表7.3.2墻梁的控制參數。7.3.12本條是根據墻梁和結構房屋的受力特點，大量計算分析和工程實踐經驗，對7.3.2?7.3.11條墻梁設計原則提出必須滿足的最低構造措施要求，墻梁是組合受力構件，承重墻梁是由托梁、墻體、翼墻或構造柱和頂梁組成的約束組合受力結構，缺一不可。其中翼墻或構造柱加頂梁形成約束砌體，在豎向荷載作用下能有效地避免托梁去座上部砌體的局壓破壞和提高抗剪能力，同時在水平荷載或水平地震作用下，墻體開裂仍能維持墻梁的組合作用。因此在計算的基礎上這些措施對保證墻梁的組合作用和墻梁房屋的整體穩定性和墻梁構件相應的安全性具有十分重要的作用。必須認真執行，以下是實施檢查控制要占:1、 多層墻梁房屋應布置為剛性方案房屋，不應采用剛彈性或彈性方案房屋（見4.2.1、4.2.2及4.2.5條）；2、 承重墻梁必須按規定設置翼墻，當受條件限制時應用砼構造柱代替，翼墻或構件柱應與砼頂梁連成整體；3、 多層墻梁房屋的托梁支座承受很大的集中荷載，是關鍵的傳力構件，必須滿足局部承壓和必須的支承長度。對砌體墻、柱不應小于350mm，并應根據5.2.5條的規定設置墊塊或墊梁；當為框架柱時，柱截面不應小于400mmX400mm；4、 托梁頂面為結構的轉換或過渡層，必須采用現澆砼樓蓋，不允許采用其它樓蓋；5、 托梁是墻梁的最重要的組成部分，根據其重要性和受力特點（偏心受拉），其構造是按框支梁的要求確定的。其中的托梁跨中截面受力鋼筋的最小含鋼率0.6%（包括0.2%的上部載面受壓鋼筋）適用于承重和自承重墻梁的托梁；6、 翼墻和腹墻必須同時砌筑，不允許留槎或分別砌筑。7、 墻梁托梁上方墻體的洞口施工，應按本條規定先設置砼過梁后再砌以上砌體，不允許先起拱后放置砼過梁。洞口過梁上方不允許設置施工集中荷載。墻梁設計是個完整的系統，與本條有關的條文有（解釋見條文說明）：1） 7.3.3墻梁的計算簡圖和7.3.4墻梁的計算荷載；2） 7.3.5?7.3.11墻梁截面承載力計算或驗算內容要求及墻梁內力、承載力計算方法；3） 10.5.1?10.5.9抗震設防時底層設置抗震墻的框支墻梁房屋的有關規定內容。7.4.1砌體墻中挑梁最常見的破壞形態就是傾覆破壞，對無筋砌體更是如此。本條與原規范相應條文僅作了較小的變動：保留了柔性挑梁（l]N2.2hb）計算傾覆點至墻外邊緣距離的簡化公式，給出了挑梁下設置構造柱時的和取值，明確了挑梁的抗傾覆荷載應為本層內規定范圍的荷載。在執行本條時應注意的相關問題：1、挑梁的抗傾覆荷載應取本層內規定范圍內的荷載。對非層層設置挑梁的情況，允許取挑梁間相應范圍內的抗傾覆荷載；2、 應嚴格控制挑梁的外挑和埋入長度比及柔性挑梁受力鋼筋的配置要求；3、 對跨度較大或荷載較大的挑梁應按7.4.4進行局壓驗算，并采取措施，如設墊梁或構造柱對砼砌塊建筑應按6.2.13的規定將挑梁下的砌塊灌實；4、 挑梁宜與樓層或墻體中的圈梁整體連接，以提高結構的整體性和砌體抗裂能力；5、 對單面走廊或單側大陽臺多層砌體房屋，尚應考慮挑梁對房屋可能引起的傾斜或不均勻沉降（特別對軟弱地基土）、使房屋產生斜裂縫或墻體開裂等不利影響。9.2.2配筋砌塊砌體剪力墻、柱是在無筋砌體基礎上通過設置鋼筋和灌注砼而成的結構構件，因而與一般砌體（包括非灌孔砌體）的穩定性不同。根據歐拉公式和灌芯砌體受壓應力一應變關系，考慮簡化并與一般砌體的穩定系數相一致，給出了本條的公式，該穩定系數與鋼筋砼構件的穩定系數很接近但稍低。另外，考慮到配筋砌塊構件的組砌和配筋特點，對該條承載力公式中的鋼筋項作了折減并加了注。下面就執行中的有關問題加以說明：1、 對190mm厚的砌塊墻或剪力墻（其長邊不應小于800mm），一般將豎向鋼筋設置在孔洞的中心，周邊主要受到灌孔砼的約束，考慮到豎向配筋量較少，因此偏于安全應按該式注執行；2、 對砌塊柱其截面及配筋應按9