..80×104m3使用說明書XX長慶石油天然氣設備制造XX公司目錄目錄………………………11、概述……………………21.1設計原則………………21.2設計范圍………………22、工藝部分………………22.1基礎參數及產品氣要求………………22.2工藝方法及特點………32.3工藝流程簡述…………42.4工藝設備………………52.5設備平面布置…………82.6主要消耗指標…………83、自控部分………………93.1控制原則及水平………93.2控制方案………………93.3設備選型………………93.4主要工程量表………103.5其它…………………214、非標準設備部分………215、脫水橇橇啟停步驟……………………215.1脫水橇開車步驟………215.2脫水橇停車步驟………246、常見故障排除及操作要點……………256.1常見故障分析…………256.2存在問題分析…………276.3操作要點………………306.4甘醇取樣分析…………317、易損件清單和儀器儀表的校驗………32一、概述1.1設計原則1整套脫水裝置盡可能實現工廠預制化,縮短現場安裝時間；2采用成熟可靠的TEG脫水工藝；3自控水平及處理效果不低于進口的同類脫水裝置；4主要考核指標不低于進口的同類脫水裝置；5操作簡單,檢修方便,盡可能降低用戶生產成本。1.2設計范圍本設計的設計范圍為：橇座、橇座上的過程裝備、儀表及工藝配管,其它配套設施均不屬于本設計范圍。二、工藝部分2.1基礎參數及產品氣要求天然氣進裝置的基礎參數處理量：80*104Nm3/d壓力：5.0-6.8MPa溫度：15-2.1.2產品氣水露點≤－13℃〔壓力在6.2MPa的2.1.3裝置生產能力可在設計處理量的50-130%范圍內變化。2.2工藝方法及特點1本設計采用成熟的三甘醇<TEG>脫水工藝,確保裝置長期穩定可靠地運行。富甘醇再生采用常壓再生技術。2脫水吸收塔采用8層不銹鋼泡罩塔盤,能充分滿足脫水深度的要求。吸收塔下部設置重力分離段,盡可能除去原料氣中夾帶的游離水,保證裝置的平穩運行。3干氣—貧液換熱器設置在吸收塔外,便于處理含硫天然氣帶來腐蝕時的設備檢修。4采用Kimray能量回收泵。這既節約了能耗,也可起到吸收塔液位調節穩定作用。5采用火管式加熱的三甘醇再生系統,燃料氣利用閃蒸出來的天然氣,可盡量減少含硫氣的排放,且節約能耗。6富液閃蒸前先經緩沖罐內盤管充分換熱,可提高閃蒸罐富液溫度,利于富液的閃蒸和過濾。7緩沖罐不保溫,盡量散熱,并在泵前設置一臺大氣冷卻器,保證泵入口溫度低于90℃8裝置富液系統設置一臺活性炭過濾器及機械過濾器,除去溶液系統中的雜質和降解產物,以利于吸收塔的平穩操作。2.3工藝流程簡述<工藝流程附圖1>含硫天然氣在集氣站場內經過濾分離后送入橇裝脫水裝置,先經吸收塔底重力分離段進一步脫除游離水,然后自下而上在吸收塔泡罩塔盤上與塔頂部進入的濃度約為99.5%〔wtTEG貧液逆流接觸,天然氣中的飽和水被脫除。脫水后的干氣經捕霧網后從塔頂排出,經干氣—貧液換熱器換熱后穩壓出裝置,進入輸氣干管。TEG富液〔96.9%wt從吸收塔的集液箱抽出,經能量回收泵降壓至0.45MPa〔表后至三甘醇緩沖罐一段換熱管加熱至60℃左右后去閃蒸罐閃蒸,閃蒸出溶解在溶液中的天然氣、輕烴以及能量回收泵補充能量所投入的天然氣。然后先后進入TEG活性炭過濾器和機械過濾器,過濾掉溶液系統中的雜質和降解產物。此后富液經精餾柱頂換熱盤管換熱后進入TEG緩沖罐二段換熱管加熱,加熱溫度至105℃左右經富液精餾柱去重沸器提濃再生。重沸器的溫度控制在202℃,再生后濃度達到99.5%〔wt的TEG貧液進入三甘醇緩沖罐換熱,三甘醇貧液冷至125℃左右再通過大氣冷卻器進一步冷卻至90℃閃蒸罐頂排出的閃蒸氣經計量后,進入燃料氣分液罐穩壓,燃料氣分液罐操作壓力為0.25MPa〔表,當壓力超高時,多余的天然氣放空至火炬,當壓力不足時,由干氣自動補充。穩壓后的閃蒸氣用作重沸器燃料氣。汽提氣及儀表用氣采用凈化后的干天然氣。由干氣主管引出一股天然氣,通過fisher627減壓閥減壓后一部分作為燃料氣的補充氣,另一部分進入儀表風罐穩壓,然后分別至重沸器作汽提氣用和儀表各用氣點用。重沸器富液精餾柱頂部排出的含水氣就地放空。2.4工藝設備本裝置為橇裝脫水裝置,工藝設備充分吸取了引進裝置及國產設備的先進技術和經驗,力求功能具備,外型小巧、結構簡單、符合橇裝特點。主要工藝設備詳見表2.4-1。表2.4-1工藝設備表序號設備名稱規格型號單位數量備注1脫水吸收塔1200×11000臺18層泡罩塔盤2三甘醇再生器700×4000臺1含重沸器、緩沖罐、貧、富液精餾柱3TEG大氣冷卻器臺14干氣－貧液換熱器DN250×3000臺15活性炭過濾器DN300×1400臺16機械過濾器DN250×1400臺17閃蒸罐600×2500臺18燃料氣分液罐DN300×1200臺19儀表風罐DN300×1200臺110TEG循環泵Kimray能量泵45015PV臺2一備一用脫水吸收塔吸收塔采用板式泡罩塔,塔體設計壓力為6.8MPa,設計溫度65℃,內設8層塔盤,塔盤間距閃蒸罐操作壓力為0.28-0.62MPa,主要用于分離三甘醇富液中的液態烴和氣態烴,溶液富液在閃蒸罐內停留時間約為10分鐘。閃蒸出的氣態烴通過頂部Fisher289H調壓閥調壓后,夏天進入燃燒器燃燒,當壓力過高時旁通的Fisher289H打開進入放空火炬,在冬天閃蒸氣全部進入放空火炬。甘醇富液在罐內通過液位控制單元的不斷調整使其保持一定的液位。再生器再生器是由富液精餾柱、重沸器緩沖罐構成三甘醇再生系統,三甘醇和水的沸點相差很大,且不易生成共沸物,比較容易分離,其過程是第一步通過重沸器在常壓、高溫情況下蒸發出三甘醇富液中的水份使之提濃到99.1%以上,第二步是通過富液精餾柱利用干的汽提氣與三甘醇充分接觸能夠降低水的分壓,進一步提高三甘醇的濃度到99.5%。正常情況下每方三甘醇再生所需的汽提氣量為15～25Nm3。Kimray循環泵脫水裝置采用Kimray循環泵,其最大工作壓力為1500Psi。最高工作溫度93℃。Kimray循環泵是由吸收塔壓力下的甘醇富液和少量氣體驅動的雙作用泵,它是脫水系統的"心臟"。本80×104m3/d脫水裝置采用的是45015Kimray循環泵,其結構如圖當泵的裝配體接近完成一個沖程時,導向桿的定位環就嚙合在控制器的右端,進一步向右移動,推動控制器和泵的"D"形滑塊去移開接口1#。連通接口2#和3#到低壓富液系統〔黃色,同時接口1#引富液〔紅色至導向活塞的右端,這將引起導向活塞和導向"D"形滑塊從右向左移動。在新的位置,導向"D"形滑塊移開接口5#,連通接口4#和6#來自泵活塞裝配體左端的富液〔紅色經接口4#和6#至低壓和富液系統〔黃色,接口5#此時將引導富液〔紅色經右端的速度控制閥至右端的泵體裝配件。按照以上相反的流動方向,泵的活塞裝配體將開始從右向左的沖程。圖2-4-1KIMARY循環泵結構原理2.5設備平面布置本裝置為橇裝脫水裝置,充分體現橇裝設備布置緊湊、合理、結構一體化的特點,設計中盡量考慮方便檢修和維護。脫水裝置撬體結構尺寸為2400mm〔寬×7800mm〔長×250mm〔高度為250mm的H型鋼,橇體上安裝設備共12臺,所有閥門、管道、儀表均安裝在橇內。運輸時,除超高設備脫水吸收塔、干氣—貧液換熱器、重沸器的富液精餾柱及煙囪拆下單獨運至現場外,其余部分整體裝運。裝置運輸荷重30t,橇塊尺寸與重量均滿足公路運輸要求。橇板內設備采用流程式布置,吸收塔與重沸器分布在橇的兩端,高壓部分與低壓部分管道分開布置,高壓密閉天然氣與重沸器火嘴間距滿足GB50183—93《原油和天然氣工程設計防火規范》有關要求。2.6主要消耗指標本裝置的自控調節閥及機泵均不采用電為動力,而是充分利用天然氣作補充動力和儀表用氣。因此本裝置的能耗主要體現為天然氣消耗。汽提氣耗量：12m3能量泵補充天然氣：22m3燃料氣：20m3三甘醇消耗99.9%三甘醇〔TEG耗量約為15kg/100Nm3三、自動控制部分3.1自控原則及水平本脫水裝置為基地式氣動儀表控制,主要工藝參數提供4-20mA標準輸出信號。3.2控制方案1吸收塔液位排污控制,出口干氣壓力控制。2閃蒸罐液位控制、壓力控制。3儀表用氣、燃料氣壓力控制。4重沸器溫度控制,重沸器溫度超高、熄火聯鎖切斷燃料氣,手動復位。此套重沸器自力式控制、聯鎖系統成套供貨。5裝置內燃料氣、閃蒸氣、汽提氣進行就地計量。6對干氣出口壓力、吸收塔底部液位、閃蒸罐液位、閃蒸罐壓力、活性炭過濾器壓差、機械過濾器壓差、儀表風罐壓力、重沸器溫度等重要參數提供標準電氣信號接口。裝置內其它參數均為就地檢測。進出脫水裝置的天然氣流量由站場統一考慮,本裝置不考慮。3.3儀表選型1遠傳變送器選用EJA智能型變送器。2調節閥〔含自力式調壓器選用美國fisher或Kimray公司產品。3裝置內流量計選用旋進漩渦流量計。4浮筒液位變送器及其基地式調節器均采用Fisher公司產品。3.4主要工程量表自控部分主要工程量表數量見表3.4-1。表3.4-1主要工程量表設備名稱單位數量壓力表支10溫度計支7流量計臺3液位計臺4差壓表支2浮筒液位控制器臺2氣動指示調節器臺1調節閥〔含自力式臺8溫度變送器臺1壓力或差壓變送器臺5重沸器控制聯鎖系統套1、Fisher系列減壓閥〔一、630型及630R減壓閥最大輸入壓力：10.34MPa,輸出壓力0.021-3.45MPa。630減壓閥的工作原理：輸出壓力作用在膜片之下,只要輸出壓力低于設置壓力,作用在膜片上的彈簧的彈力引連桿打開閥,當輸出壓力超過該設置壓力時,膜片移動,壓縮彈簧,迫使連桿關閉閥,直到輸出壓力與設置壓力相平衡。調節方法為順時針旋轉調節螺釘,下游壓力增大,反之相反。Fisher630R減壓閥工作原理與630減壓閥的工作原理相反。630R減壓閥安裝于閃蒸罐閃蒸氣的出口管線上,調節閃蒸罐閃蒸氣流的壓力,調節方法為順時針旋轉調節螺釘,上游壓力增大,反之減小。〔二、Fisher67CFR空氣過濾減壓器<帶壓力表>作為儀表供風二級減壓,主要為各控制器及控制閥提供氣源壓力。最大允許輸入壓力：1.7MPa輸出壓力范圍：0.021-0.69MPa調節方法為順時針旋轉調節螺釘,出口壓力增大,反之,出口壓力減小。該減壓閥內部帶有過濾裝置。如圖3.4-1圖3.4-167CFR減壓閥結構〔三、Fisher627減壓閥工作壓力：10.3MPa最大輸出壓力范圍：1.0-2.8MPa調節方法為順時針旋轉螺釘,出口壓力增大,反之,出口壓力減小。如圖3.4-2。圖3.4-2627減壓閥1、調壓器體；2、閥座環；4、膜盒O形圈；5、膜盒；6、增壓體；7、穩壓器；8、樞軸導座；9、閥片配件；10、樞軸；11、樞軸O形圈；12、樞軸支承環；13、毛狀銷釘卡；14、驅動銷釘卡；15、操縱桿；16、操縱桿限位器；17、操縱桿銷釘；18、操縱桿帽螺釘；19、推桿柱；23、膜片頭；24、調壓彈簧座；29、彈簧盒；30、帶濾網排氣孔；31、下部彈簧座；32、控制彈簧；33、上部彈簧座；34、鎖緊螺母；35、調節螺釘；36、調節螺釘帽；39、銘牌；46、膜頭帶帽螺釘；、控制儀表與控制器〔一溫度控制和火焰監測此裝置在重沸器上設有溫度控制和火焰監測回路<如圖3.4-3>,用于控制重沸器溫度及燃燒器熄火保護。溫度控制和火焰監測回路由HT-12溫度控制器、HT-12-M高溫控制器、HT-18-PG火焰監測器器、Fisher119和FisherD2控制閥組成。HT-12、HT-12-M、HT-18-PG由67CFR減壓閥供給18~20Psi的氣源信號,通過感測溫度或火焰的變化,輸出3~15Psi的氣源信號給Fisher119和FisherD2控制閥,控制重沸器燃燒器的燃料氣供應,從而達到控制溫度和熄火保護的目的。圖3.4-31、HT-12控制器〔圖3.4-4溫度控制器〔是由不銹鋼管組成的,它用于檢測溫度的變化,不銹鋼管與連在膜片或膜盒上的低膨脹合金相連,隨著不銹鋼管長度的變化,作用在膜片或膜盒組件上的壓力也在變化,導向插座是由兩個鋼性連接在一起的不銹鋼球組成,球1縫合處是供給壓力入口端,球2縫合處是壓力放空端。假使溫度控制器的設置溫度高于系統的溫度,球2關閉,球1打開,在球2處輸出壓力〔黃色被送到某個導向器。隨著系統溫度的升高,不銹鋼管的長度應隨之增加,推動控制器的膜片首先關閉球1,打開球2,輸出壓力降低,引起導向器動作。隨著系統溫度降低,動作過程與上述相反,輸出壓力增加。〔圖3.4-4圖3.4-4HT-12溫度控制器結構圖2、HT-12-M高溫切斷閥由基本元件構成的溫度控制器發送一間接的節流信號給3PGM導向器,3PGM導向器與溫度控制器相連,一旦輸出壓力放空,必須手動復位以確保正常工作。假使控制器的設置溫度高于被控制系統的溫度,導向輸出壓力將被送到某個導向器,當系統的溫度升高時,不銹鋼管伸長,帶動膜片裝配件首先關閉球1,打開球2,當可變壓力降低時,3PGM導向器的膜片裝配件向上移動,關閉球3〔黃色入大氣,輸出壓力〔黃色下降,將引起導向器動作。一旦輸出壓力〔黃色放空,溫度控制器將關閉,直到系統的溫度低于設置溫度,手動復位桿用于導向器復位,理想的復位桿能用于手動放空輸出壓力,關閉控制器。如圖3.4-5圖3.4-5HT-18-PG火焰監測器隨著火焰監測器溫度的升高,導向輸出壓力增加,只要系統的溫度高于設置溫度,將一直有輸出壓力,如果母火滅,輸出壓力下降或降為零。溫度范圍：-34℃-1149火焰監測器是由感測溫度變化的不銹鋼管組成的,不銹鋼管和低膨脹的合金與膜片裝配體連接在一起,不銹鋼長度的變化作用在導向閥上,導向閥是由兩個緊密相連的不銹鋼球組成,球1是輸出壓力放空端,球2是供給壓力輸入端。假使HT-18PG的設置溫度高于系統的溫度,球1打開,球2關閉,輸出壓力為零。隨著系統溫度的升高,不銹鋼管推動膜片裝配件關閉球1,打開球2,引起輸出壓力增加。當溫度降低時〔母火滅,反向作用,輸出壓力為零,切斷主母火系統。如圖3.4-6圖3.4-6火焰探測器結構〔二液位控制此裝置設有閃蒸罐三甘醇液位控制及吸收塔底液位控制回路,由2680-268T液位控制器〔結構如圖3.4-7及357系列控制閥〔如圖3.4-8構成。2680-268T液位控制器由Fisher67AF減壓閥供給18-20Psi氣源信號,通過容器內液位變化,輸出3-15Psi氣源信號給液位控制閥,達到控制液位的目的。圖3.4-72680-268T控制器結構1、閥體；2、閥帽；3、擊鐵螺母；4、管塞；5、閥座環；6、蓋帽O形環；7、閥塞；8、閥桿；9、銷釘；10、閥帽/密封墊圈；11、閥帽O形環；12、密封滑動片；13、密封墊圈；14、密封彈簧；15、密封填料；16、密封環；17、漏氣塞；18、盒O形環；19、閥桿O形環；20、閥帽軸承；21、帶帽螺釘；22、下部閥盒；23、上部閥盒；24、膜片盤；26、膜處；27、膜片墊圈；28、執行器O形環；29、六角螺母；30、鎖緊墊圈；31、下部彈簧座；32、執行器彈簧；33、上部彈簧座；34、調節螺母；35、調節螺釘螺母；36、帶帽螺釘；37、六角螺母；38、執行器銘牌；39、閥體銘牌；40、執行器桿；41、執行器彈簧；42、圖3.4-8英寸357系列控制閥執行器螺母；43、執行器；44、執行器O形環；45、執行器襯套；46、彈簧盒；47、放空口；48、調節閥桿襯套；49、行器桿O形環；50、開口銷釘；51、驅動螺釘；52、潤滑油；53、閥桿；54、閥盤；55、論著盤定位器；56、六角螺母；57、粘合劑；58、彈簧銷釘。2680控制器信號輸出方式有四種,如圖3.4-9〔1、正作用開關控制方式〔1、4；〔2、正作用節流控制方式〔2、4；〔3、反作用節流控制方式〔1、3；〔4、反作用開關控制方式〔2、3其控制原理如圖3.4-10。在通常位置上,由于浮球重量產生的反時針圖3.4-9改變控制控制作用和控制方式時2680控制器開關位置力矩與由調節彈簧產生的順時針力矩以及通過操縱桿A作用到浮球的反時針力矩關于支點O平衡。當液位上升時,浮球受到的作用力在向上方向上增大,于是將會導致上述三個力矩的不平衡,這個力矩的不平衡通過操縱桿A和B傳給轉換器。轉換器對于不平衡作用力的響應是將其轉化為壓力輸出給一個控制閥,從而將會使上述三個力矩重新恢復平衡。圖3.4-9液位控制原理圖對于節流控制,轉換器的輸出壓力大小與浮力的大小是成比例的。對于開關控制,轉換器的壓力輸出為零或者當超過液位控制點時輸出功能與氣源大小大小相等的壓力信號。對液位的改變要想使都能夠產生輸出,可以通過改變操縱桿A上的比例帶調節器位置來實現。<三>壓力控制系統圖3.4-114195KB壓力控制器在吸收塔干氣出口設有壓力控制閥,控制吸收塔壓力保持穩定,防止由于壓力波動造成吸收塔內三甘醇起泡,該壓力控制回路由4195KB控制器<如圖3.4-11>及Fisher667控制閥<如圖3.4-12>組成。如圖3．4-13氣源進入繼動器,在由噴嘴噴出之前,通過固定節流孔噴出。噴嘴壓力同時作用在繼動器的大膜片上,圖3.4-12667調節閥結構圖控制器的輸出壓力作用在繼動器的小膜片上。當作用于彈簧管上的過程壓力改變時,彈簧管也做相應的擴張或收縮,使擋板與噴嘴之間的距離產生變化。在直接作用的控制器上,過程壓力的增加推動噴嘴擋板靠近噴嘴,增加了繼動器的大膜片上的壓力,打開繼動器的球閥,附加的氣源壓力流入繼動器腔內,從而提高作用在調節閥執行機構上的壓力；過程壓力的降低使噴嘴擋板遠離噴嘴,降低了繼動器大膜片上的壓力,打開繼動器的針閥,從調節閥執行機構上排出控制器的輸出壓力。控制器輸出壓力的改變反饋到比例膜片,在噴嘴處反映出壓力變化,平衡繼動器大小膜片上的壓力不同。根據檢測到的壓力變化,平衡繼動器閥保持一個新的輸出壓力。如果比例閥大開,所有控制器輸出壓力的變化反饋到比例膜片。比例閥關的越多,通過閥的排放口排出的控制器的輸出壓力就越多,反饋到比例膜片上的壓力就越少。閥全開,使比例帶達到100%；關閥降低比例帶。圖3.4-134195KB控制器原理圖〔四、氣動液位開關氣動液位開關直接安裝在吸收塔的壁上,在高低液位情況下,提供氣動信號。浮子受浮力上移,推動磁鐵下移,由于同性磁極相互排斥,從而推動制動桿接近噴嘴,產生背壓,放大的激動器動作,輸出信號到氣動調節閥,調節閥打開,此時溫控器輸入信號為零,主火停。隨著液位的下降,引起噴嘴與擋板的距離增大,輸出信號到溫控器,作為溫控器的輸入端。四、非標準設備部分本橇裝脫水裝置使用非標準設備共計9臺,為適應橇裝設備的特點,設計時力求結構緊湊,操作檢修方便。非標準設備部分應遵循的主要標準、法規為：《鋼制壓力容器》GB150—98《壓力容器安全技術監察規程》勞動部1999對于介質中H2S分壓達到或超過0.0003MPa〔絕的設備,考慮到H2S引起的電化學腐蝕、硫化物應力腐蝕開裂及氫誘發開裂問題,須采取適當措施加以處理。五、脫水橇啟停步驟5.1、脫水橇開車步驟1對設備、管線、控制儀表、法蘭等進行仔細、認真地檢查,確保其暢通、完好。2對系統進行吹掃、置換,吹掃速度不小于5m/S,以除去管線和設備內的焊渣、泥、沙等污物。吹掃過程中注意分高、中低壓逐級、逐段進行吹掃,該拆的儀表必須拆除,吹掃干凈后復原。3對系統分高、中、低壓進行嚴密性試壓,對泄漏處進行及時緊固。嚴密性試壓壓力為其工作壓力,強度試壓若用水試壓,壓力為其工作壓力的1.25倍；若用天然氣試壓,壓力為其工作壓力的1.15倍。4按正常開車程序對脫水橇用3%的Na2CO3溶液進行堿洗〔先進行冷循環,后進行熱循環,進一步除去管線和設備內的油污和鐵銹,然后退液。退液前保持脫水塔、閃蒸罐要有0.2～0.4MPa的壓力,以便退液,退液過程中要反復進行,確保退液干凈。注意堿洗的過程中取樣化驗分析溶液的PH值、油含量、濁度。5>用清水對脫水橇進行反復清洗,確保洗后的溶液PH=7左右。6>正確導通流程,該開閘門打開,該關的閘門關閉。7>關閉Kimary泵的速度控制閥。8>通過連接器向重沸器和緩沖罐內加入三甘醇,首先向重沸器中加入三甘醇,用重沸器和緩沖罐上的玻璃板液位計檢查甘醇系統,直到緩沖罐中出現液位,然后向緩沖罐內加入三甘醇直至充滿液位。向重沸器加液的過程中,首先要打開排氣孔,以便充滿溶液。9>慢慢將氣體引進吸收塔,氣體引入吸收塔前,關掉所有與塔相連的管線、閘門,檢查是否有泄漏的地方,當吸收塔的壓力達到5.0MPa后關閉吸收塔的進出口閥。10>緩慢地打開從吸收塔干凈化氣管線至燃料氣儲罐的閥門,并利用減壓閥將燃料氣罐的壓力控制在317～620KPa之間。11>緩慢地打開從燃料氣罐到閃蒸罐的閥門,使閃蒸罐的壓力達到280～620KPa之間。12>調節儀表供風壓力,使儀表風壓力達到20～25Psi〔1Psi≈6.9KPa。13>打開Kimary泵速度控制閥,啟動Kimary泵<最初從吸收塔中返回的只有氣體,所以開始時泵有可能超速>。幾分鐘后,打開高壓貧液側放空閥,以確認泵是否充滿三甘醇溶液,若已充滿溶液,讓泵繼續運轉,否則,檢查從緩沖罐來的入口管線是否已打開,然后再試一次。注:啟動Kimary循環泵時,兩手平穩,同步的打開循環泵兩側的速度控制閥。14>待貧液出口排空閥有液體出來后,打開貧液進塔閥門,關閉貧液出口排空閥門。15>當三甘醇開始流動后,檢查并調節吸收塔和閃蒸罐上的液位控制器,以獲得穩定的液位和穩定的流率。16>待循環正常后,通過緩沖罐向系統補充三甘醇。直至閃蒸罐、重沸器、緩沖罐液位正常。17>設置高溫控制器的溫度為204℃18>調節627減壓閥,將供給火嘴的燃料氣壓力調至50KPa左右。19>設置火焰監測器的溫度高于500℃20>將溫度控制器溫度由低往高慢慢調整,使設置溫度高于重沸器的溫度,打開主火調節閥,最終設置重沸器的溫度在195~200℃21>火著后開主火閥門,主火著后蓋上爐蓋,注意調整風門,使燃料氣燃燒充分,以獲得一個長形的、滾動的末端稍帶黃色的火焰,若火沒有點著,立即關掉主母火閘門,過20分鐘后,方可再點。在寒冷的冬天,甘醇在循環前最好先加熱。22>當一個穩定、良好的操作建立起來后,檢查閃蒸罐上的液位控制裝置,并設定289HH<630R>,使閃蒸罐的壓力保持在280～420KPa。23>隨著裝置操作的持續進行,檢查吸收塔液位控制器的操作情況,確保它們處于良好的排液狀態。24>等重沸器的溫度達到理想的操作溫度后,才能讓原料氣流經裝置。當重沸器達到理想的溫度且泵的流量也達到規定值時,可以慢慢打開原料氣進口閥,讓氣體流經裝置。必須十分小心地進行這一操作,以免把甘醇溶液吹出塔盤,引起攔液及把大量甘醇溶液帶出裝置。在讓氣體流經裝置前必須建立好甘醇循環過程。25>打開汽提氣的出口閥門,調節汽提氣的調節閥,每方TEG再生所需的最小汽提氣量為15Nm3。26>進氣生產后,化驗人員應立即取樣分析,操作人員應隨時調整TEG的循環量,確保產品氣水露點合格。5.2、脫水橇停車步驟1>關掉吸收塔的天然氣進、出口閥門,先關閉進口閥門,再關閉出口閥門。2>系統運行30分鐘后,取樣化驗貧、富液的濃度,若貧、富液的濃度相等時,說明原來的富液已經變成了貧液,此時可以停止主、母火。3系統繼續運行15分鐘,以防重沸器內部局部受熱,TEG分解。4停泵。關掉速度控制閥及泵進出口貧、富液管線的閘閥。5停汽提氣。6若臨時停車不必卸掉吸收塔的壓力；若長期停車不僅要對吸收塔卸壓,還要對Kimray循環泵進行卸壓。六、常見故障排除及操作要點6.1常見故障〔一甘醇脫水常見不正常的現象是外輸氣中的水含量〔露點較高。〔二在大多數情況下,出現甘醇循環量不足或者甘醇的再生濃度達不到,兩個因素可能由于以下各種各樣的原因引起的。〔三除了機械的原因外,高露點可能是因為設備沒有按照設計條件運行。6.1.1原因一：甘醇的循環量不足。A、通過關閉吸收塔的富液出口,吸收塔上玻璃管液位計充滿的時間或其它方式來判斷甘醇溶液的循環量。B、泵運行,但不上量。檢查閥門,看是否密封合適。C、檢查泵的入口過濾器是否堵塞。D、打開泵的出口放空閥,以消除"氣鎖"現象。E、關閉泵的旁通閥。F、確保緩沖罐液位足夠高且泵的吸入管線上所有的閥都打開,不會影響甘醇的吸入。如果甘醇不能流進泵的吸入管線,應拆除管線,在甘醇加熱之前進行檢查。原因二：三甘醇不能再生如果甘醇的循環量足夠,外輸氣仍不能達到設計的露點降,很有可能三甘醇的再生不合適。A、通過恒溫器監控重沸器的溫度,恒溫器的溫度應設置到推薦的溫度。B、檢查貧、富液換熱器,看是否富液泄漏到貧液中去了。C、檢查富液精餾柱和氣體出口管線,以確保重沸器上沒有回壓。如果重沸器上出現了回壓,不能連續運行,直至產生的回壓消失。D、檢查汽提氣的量是否合適。原因三：與設計的操作條件不符合措施：A、如果可能的話,提高吸收塔的壓力,這需要調節尾閥,以便控制吸收塔上的壓力。B、降低入吸收塔的氣體溫度。C、如果可能的話,調節甘醇循環量。D、提高再生溫度到204℃E、對重沸器供給更多的汽提氣。、甘醇的損失原因一：發泡措施：A、發泡常常是由于三甘醇被鹽、碳氫化合物、污泥和不合適的腐蝕抑制劑和化學物質污染造成的。加強過濾,清除污染源,如果甘醇被嚴重污染,需換成新的三甘醇溶液。B、向甘醇溶液中加入消泡劑,開始時消泡劑的濃度為100ppm。原因二：吸收塔內流速過大措施：A、減小氣體流量；B、提高吸收塔壓力；C、如果可能,降低氣體溫度。原因三：塔盤上有泥渣等。措施：當有氣體供給時,若塔盤或降液管堵塞,液體不能流下塔盤。如果人不能進入塔內,可用化學清洗劑進行沖洗。原因四：精餾柱的甘醇損失。措施：A、確保緩沖罐放空到大氣。B、判斷自由水、碳氫化合物是否與氣一起進入吸收塔,吸收塔超載。C、如果精餾柱臟了,清洗或者更換之。D、添加消泡的化學物質。E、調節流過精餾柱的流量,使精餾柱頂出口溫度維持在215~225℃、Kimray循環泵的損壞特征及原因分析表6.1-1Kimray循環泵的損壞特征及原因分析特征原因泵不運轉泵的一個或多個流動管線阻塞或者對標準泵來說系統的壓力太低直到甘醇從吸收塔返回時,泵才開始運轉,泵然后停下來或明顯減慢且不以它的定速運轉。到重沸器的富液排出管線節流,安裝在管線上的壓力表會立即指示管線節流。直到系統溫度正常時泵運轉,然后泵加速運行且抽空吸入管線太小,甘醇溫度的升高及泵速的升高會將泵抽空。泵速慢或僅在一側運行單流閥漏、或單流閥下或泄漏的活塞密封墊下有異物。泵停運并從甘醇富液的排出管線上泄漏掉過量的氣體。在泵的"D"形滑塊下尋找金屬碎片。泵速不穩定,泵每隔幾分鐘改變一下泵速供給泵的富液和氣體的動力是間斷性的導向活塞折斷主活塞"D"形滑塊口的甘醇不足,適當地調節速度控制閥。6.2、存在問題分析問題一：裝置脫水效果不佳可能原因：檢查甘醇的循環量；檢查重沸器的溫度；系統可能被水和餾出物飽和；檢查進口天然氣溫度,該溫度可能超高；處理氣量過大,系統超負荷運行；沒有使用汽提氣或汽提氣量不足；溶液太臟,發泡嚴重,運行不平穩,再生效果差；進吸收塔前的天然氣分離器效果差或沒有及時排液,大量的游離水進入重沸器,導致再生效果較差；脫水塔的液溢流堰板沒有調整好,液封面低。問題二：燃料氣壓力波動可能原因：膜盒泄漏。閥座上有雜質或由于振動損傷閥座。問題三：母火熄滅可能的原因：〔1母火噴嘴上有雜質,噴嘴堵塞。〔2母火未調節好,可增加或減少母火的燃料氣供應量并調節進母火的空氣量等。燃料器火力太猛把母火吹滅。檢查針閥和母火的節流效果。問題四：甘醇不從塔中返回可能的原因：塔產生攔液〔氣體往上走將甘醇溶液阻止于塔盤上,甘醇流不下來。問題五：小管線、孔板和閥門堵塞可能的原因：泥土和沙子經常進入原料氣并帶進系統問題六：重沸器溫度升不起來可能的原因：系統超負荷并被餾出物飽和。由于管線堵塞造成燃料氣不足。二次空氣量不足〔重新調節燃燒器和二次風。溫控器設置溫度低。〔5高溫控制器設置溫度低。〔6主火燃料氣的壓力低。〔7重沸器的煙道堵。〔8重沸器太臟或其內結垢嚴重,引起傳熱效果較差〔9溫控器的彈簧彈性變差問題七：液體流不進泵可能的原因：〔1管線中有氣,產生了氣鎖〔2進口管堵塞問題八：在寒冷或大風的天氣下熱損失嚴重可能的原因富液精餾柱頂部回流或凝液量太大,在冬天或更多的蒸汽冷凝下來并返回重沸器,從而使重沸器必須承擔一些額外的負荷。解決措施：增加蒸〔精餾塔的的保溫厚度、改變放空管線結構。問題九：出口凈化氣中甘醇溶液含量過高可能的原因：〔1吸收塔攔液解決措施：原料氣停止進裝置,停泵,使集中于塔盤上的甘醇溶液自流至塔底,重新啟動泵并慢慢增加原料氣進裝置的量。〔2塔頂的絲網撲霧器損環。〔3裝置超負荷運行,液攜帶損失增大。問題十：燃燒器不著火可能的原因：甘醇堵塞燃料氣管線。6.3、操作要點1、開車時,慢慢增加氣體流率,以防攔液,引起甘醇損失增加。2、再生過程中產生的蒸汽在用管道輸送出裝置時,放空管應有一定的下降坡度,以防蒸汽凝液返流回裝置。3、在停車后,如果溫度有較大的下降,推薦將重沸器的溫度升至操作溫度后,方可開始循環。4、泵入口的Y型過濾器需定期檢查清洗,當壓力降超過規定值,更換過濾器濾芯。5、如果游離的液體進入甘醇系統,裝置將不能正常操作。6、重沸器中的母火不要開的太大。否則在低循環率時,有引起過熱的可能性。7、為提高甘醇的再生濃度,要使用汽提氣。8、進入吸收塔原料氣溫度不宜低于10℃,高于359、當過濾器進出口壓差達到15Psi時,就應該清洗或更還濾芯。10、燃燒器的調節在額定負荷下,燃料氣匯管壓力表上讀得的燃燒壓力應在50kpa左右。把壓力稍調高一些可以加大燃燒器的負荷,但火焰的穩定性會有所降低。混合器〔主火調風板上的調節應往回調節出半英寸左右〔13mm,最好的操作狀態常出現在該針不對燃料氣通過噴嘴造成限制的時候〔即針往后調節較大的距離。在燃料氣熱值特別高等少數情況下,為得到合適的燃料氣和一次風的配比,可將針往里調節一些。一次風是燃料氣燃燒之前被吸進混合器并與燃料氣和一次風的那部分空氣,通常占燃料燃燒所需空氣總量的三分之一。一次風可以通過旋轉混合器上靠近我們一端的圓盤來調節,調節好后用一鎖緊螺栓鎖住,以防震動等致使設定位置改變,縫隙的大小可以近似設定為燃燒器尺寸的1/8〔例如：4″燃燒器的縫隙為1/2。如果火焰的一次風不足,火焰會顯得太黃。從較大的縫隙開始,慢慢調小一次風直至火焰變成以藍色為主,同時可看到一些黃色的火苗在其中閃動。應注意的是,不要過于關注火焰的顏色,因為燃氣的質量差別較大,以燃氣燃燒的顏色作調節燃料氣的依據并不總是可靠的。6.4、甘醇取樣分析為保證脫水裝置的良好操作,必須保證甘醇溶液的質量。要求按規定取樣分析以檢查甘醇的質量,例如通過分析指標以確定甘醇溶液是否還符合作為脫水劑的要求。水含量沸點PH值碳氫化合物及其它雜質的含量無機鹽通過水含量分析我們可以知道再生器是否操作正常,高水含量意味著再生溫度太低,可能是需對溫度測量值進行校正等,特