李云貴設計規范要求在軟件中的實現及設計參數的合理確定內容恒載計算活載計算風荷載計算地震作用計算地震作用調整設計內力調整作用效應組合荷載取值模擬施工加載計算施工加載1施工加載21.恒載計算

1.1施工加載過程1.2模擬施工加載的機理在豎向恒載作用下，結構變形基本上是在施工過程中逐層形成的。逐層形成結構剛度；逐層找平；逐層加荷載。在逐層施工過程中，基礎發生不均勻沉降。恒載作用下結構變形形成示意圖

恒載作用下結構變形形成近似示意圖模擬施工加載1的計算簡圖

1.3模擬施工加載1考慮了從下往上依次施工和逐層找平因素的影響；未考慮結構地基的不均勻沉降；若結構地基無不均勻沉降，模擬施工加載1能較準確地反映結構的實際受力狀態；若結構地基有不均勻沉降，上述分析結果會存在一定的誤差，尤其對于框剪結構，外圍框架柱受力偏小。1.4模擬施工加載2考慮在模擬施工加載1的基礎上，近似考慮基礎的不均勻沉降：

（1）假定基礎的剛度是均勻的； （2）豎向構件的軸向剛度放大10倍，間接減小豎 向變形差。“模擬施工加載2”在理論上并不嚴密，是一種經驗上的處理方法，但這種經驗上的處理，會使地基有不均勻沉降的結構的分析結果更合理，能更好地反映這類結構的實際受力狀態。上海環球球金融中中心（101層）上海國際際金融中中心高101層巨型柱巨型支撐撐帶狀桁架架伸臂桁架架轉換桁架架核心筒墻墻內的鋼鋼支撐核心筒體體系(-3-91層）下部和中中部核心心筒的交交接轉換換（57-63層）巨型支撐撐（7-18層）巨型支撐撐（19-30層）巨型支撐撐（78-93層）頂部連接內筒筒和外柱柱的伸臂臂桁架和和帶狀桁桁架活載作用用隨機性性的模擬擬活載作用用的加載載方式活載作用用的折減減2.活載計算算3.風荷載計計算風壓標準準值計算算2.1振型系數數按新荷載載規范7.4.5條，采用用條文說說明中的的公式計計算：該公式是是以高層層建筑為為主，且且結構以以彎剪型型變形為為主的振振型系數數計算公公式。2.2結構基本本自振周周期脈動增大大系數ξ與結構的的基本周周期有關關（woT12）。結構的基基本周期期可采用用結構力力學方法法計算，，對于比比較規則則的結構構，也可可以采用用近似方方法計算算：框架結構構T=（0.08-1.00）N框剪結構構、框筒筒結構T=（0.06-0.08）N剪力墻結結構、筒筒中筒結結構T=（0.05-0.06）N其中N為結構層層數。也可采用用結構分分析得到到的結構構第1平動周期期。2.3風作用的的編輯修修改文本文件件修改圖形修改改4.地震作用用計算有效質量量系數扭轉耦聯聯雙向地震震扭轉效效應偶然偏心心多方向水水平地震震作用抗震規范范第5.2.2條規定抗抗震計算算時，不不進行扭扭轉耦聯聯計算的的結構，，水平地地震作用用標準值值的效應應，可只只取前2～3個振型，，當基本本自振周周期大于于1.5s或房屋高高寬比大大于5時，振型型個數應應適當增增加。其其條文說說明中還還指出為為使高柔柔建筑的的分析精精度有所所改進，，其組合合的振型型個數適適當增加加。振型型個數一一般可以以取振型型參與質質量達到到總質量量的90%所需的振振型數。。高規5.1.13-2條規定，，抗震計計算時，，宜考慮慮平扭耦耦聯計算算結構的的扭轉效效應，振振型數不不應小于于15，對多塔結結構的振型型數不應小小于塔樓數數的9倍，且計算算振型數應應使振型參參與質量不不小于總質質量的90%。4.1有效質量系系數WILSONE.L.教授提出了了振型有效效質量系數數的概念，，用于判斷斷參與振型型數足夠與與否。有效質量因因子的含義義解釋。程序自動計計算該參數數并輸出。。TAT輸出在“TAT-4.OUT”文件中，SATWE輸出在“WZQ.OUT”文件中，PMSAP則輸出在““工程名.ABS””文件中。4.2扭轉耦聯對于多層和和高層建筑筑，建議都都考慮扭轉轉耦聯。新高規3.3.4條規定，質質量、剛度度不對稱、、不均勻的的結構，以以及高度超超過100m的高層建筑筑結構應采采用考慮扭扭轉耦聯振振動影響的的振型分解解反應譜法法。新抗震規范范5.2.3條規定，規規則結構不不進行扭轉轉耦連計算算時，平行行于地震作作用方向的的兩個邊榀榀，其地震震作用效應應應乘增大大系數。對于非耦聯情況，89規范版采用用簡化剛度度計算；新規規范范版版改改為為采采用用真真實實剛剛度度計計算算。。非耦耦聯耦聯4.3雙向向地地震震作作用用新抗抗震震規規范范5.1.1條規規定定，，質質量量和和剛剛度度分分布布明明顯顯不不對對稱稱的的結結構構，，應應計計入入雙雙向向地地震震作作用用下下的的扭扭轉轉影影響響。。一般般情情況況，，可可根根據據不不考考慮慮偶偶然然偏偏心心的的樓樓層層最最大大位位移移與與平平均均位位移移比比判判斷斷:A級>1.2，B級>1.25.2.3條給給出出的的雙雙向向地地震震作作用用計計算算公公式式如如下下雙向向地地震震作作用用計計算算原原則則雙向向地地震震作作用用計計算算示示例例單方向X方向Mxx=100Mxy=50Nx=100Y方向Myx=50Myy=100Ny=100雙方向X`方向Mxx`=109Mxy`=50Nx`=131Y`方向Myx`=50Myy`=109Ny`=1314.4偶然然偏偏心心新高高規規3.3.3條規規定定，，計計算算地地震震作作用用時時，，應應考考慮慮偶偶然然偏偏心心的的影影響響，，附附加加偏偏心心距距可可取取與與地地震震作作用用方方向向垂垂直直的的建建筑筑物物邊邊長長的的5%。從理論論上講講，各各個樓樓層的的質心心都可可以在在各自自不同同的方方向出出現偶偶然偏偏心，，程序序中只只考慮慮四種種最不不利偏偏心方方式：：X正向偏偏心5%、X負向偏偏心5%Y正向偏偏心5%、Y負向偏偏心5%偶然偏偏心計計算方方法考慮偶偶然偏偏心的的計算算。結結構分分析涉涉及的的因素素有：：剛度、、質量量、周周期、、振型型、地地震作作用、、位移移、內內力方法1（TBSA）：剛度、、質量、、周期期、振振型、、地震震作用用、位位移、、內力力方法2（SATWE、TAT、PMSAP）：剛度、、質量量、周周期、、振型型、地震作作用、、位移移、內內力實例：：偶然偏偏心對對構件件內力力的影影響構件標標準內內力對對比(FRAM1第8層)梁支座彎矩比比∶1.16(2)1.01(24)AVER=1.06梁剪力比∶∶1.16(2)1.01(24)AVER=1.06柱剪力Vx比∶1.17(23)1.01(6)AVER=1.06柱剪力Vy比∶1.17(24)1.01(2)AVER=1.07柱軸力N比∶1.09(20)1.02(2)AVER=1.05柱底彎矩Mx比∶1.17(24)1.01(2)AVER=1.07柱底彎矩My比∶1.16(23)1.01(6)AVER=1.06柱頂彎矩Mx比∶1.17(24)1.01(2)AVER=1.07柱頂彎矩My比∶1.17(24)1.01(2)AVER=1.07偶然偏心對配配筋（平均））的影響柱柱梁梁15層框剪11.9%2.3%13層框剪(PJ2)0.4%1.7%33層框支0.8%8層框架7.7%3.9%21層框剪0.9%1.2%19層框剪1.3%1.2%18層框剪0.7%3.0%偶然偏心對最最大位移比的的影響（最大大/平均）不考慮考考慮增增加15層框剪1.201.318.11%13層框剪(PJ2)1.821.956.99%33層框支1.051.530.32%8層框架1.762.3926.22%19層框剪1.571.7510.04%18層框剪1.432.0329.16%偶然偏向與雙雙向地震作用用的關系高規3.3.1條的條文說明明：當計算雙向地地震作用時，，可不考慮質質量偶然偏心心的影響抗震規范5.2.5條的條文說明明：如果考慮(雙向地震)扭轉耦聯影響響的地震作用用效應小于考考慮偶然偏心心引起的地震震作用效應時時，應取后者者以策安全，，但二者不疊疊加計算。4.5多方向水平地地震作用規范條文抗震規范5.1.1條規定,有斜交抗側力力構件的結構構,當相交角度大大于15度時,應分別計算各各抗側力構件件方向的水平平地震作用。程序實現針對這一條，，程序增加了了自動計算多多方向水平地地震作用的功功能。用戶可可以根據需要要指定多個（（最多允許12個）地震作用用方向，程序序對每一地震震方向進行地地震反應譜分分析，計算相相應的構件內內力。在構件件設計階段，，也將考慮每每一方向地震震作用下構件件內力的組合合，這樣不至至于漏掉最不不利情形，保保證了結構設設計的安全。。無斜交抗側力力結構無斜交抗側力力結構有斜交抗側力力結構有斜交抗側力力結構5.地震作用調整整最小地震剪力力調整0.2Qo調整邊榀地震作用用效應調整豎向不規則則結構地震震作用效應應調整轉換梁地震震作用下的的內力調整整框支柱地震震作用下的的內力調整整板柱—抗震墻結構構地震作用用調整5.1最小地震剪剪力調整新規范5.2.5條規定，抗抗震驗算時時，結構任任一樓層的的水平地震震的剪重比比不應小于于表5.2.5給出的最小小地震剪力力系數λ。對于豎向不不規則結構構的薄弱層層，尚應乘乘以1.15的增大系數數。類別7度7.5度8度8.5度9度扭轉效應明顯或基本周期小于3.5s1.62.43.24.86.4基本周期大于5.0s1.2

1.82.43.24.0基本周期介于3.5s和5.0s之間的結構，可插入取值。最小地震剪剪力調整軟件實現：：設置控制開開關，設設計人員可可以干預；；僅調整內力力，而且調調整后的內內力不平衡衡。5.20.2Qo調整抗震規范6.2.13條規定，側側向剛度沿沿豎向分布布基本均勻勻的框—剪結構，任任一層框架架部分的地地震剪力，，不應小于于結構底部部總地震剪剪力Vo的20%和按框—剪結構分析析的框架部部分各樓層層地震剪力力中最大值值Vfmax的1.5倍二者的較較小值。高規8.1.4條（分段0.2Qo調整）：對框架柱數數量從下到到上有規律律變化的結結構，Vo應取每段最最下一層結構對對應地震作作用標準值值的結構底底部總剪力力。SATWE程序0.2Q0調整系數的的修改用戶在工作作目錄建立立文本文件件SATINPUT.02Q該文件格式式如下：ISTCxCyISTCxCy………..ISTCxCy比如：21.51.8指定第2層x、y方向的調整系系數62.01.271.21.2SATWE在文件WV02Q.OUT中輸出0.2Q0系數5.3邊榀地震作用用效應調整新規范5.2.3條規定，規則則結構不進行行扭轉耦連計計算時，平行行于地震作用用方向的兩個個邊榀，其地地震作用效應應應乘增大系系數。一般情況下，，短邊可按1.15采用，長邊可可按1.05采用；當扭轉轉剛度較小時時，宜按不小小于1.3采用。軟件未執行這這一條規定。。可通過考慮扭扭轉耦連來避避開這一條規規定。5.4豎向不規則結結構地震作用用效應調整新規范3.4.3條規定，豎向向不規則的建建筑結構，其其薄弱層的地地震剪力應乘乘以1.15的增大系數。。新高規5.1.14條規定，樓層層側向剛度小小于上層的70%或其上三層平平均值的80%時，該樓層地地震剪力應乘乘1.15增大系數。軟件要求在參參數定義菜單單指定薄弱層層。5.5轉換梁地震作作用下的內力力調整新規范3.4.3條規定，豎向向不規則的建建筑結構，豎豎向抗側力構構件不連續時時，該構件傳傳遞給水平轉轉換構件的地地震內力應乘乘以1.25-1.5的增大系數。。新高規10.2.23條規定，轉換換梁在特一級級和一、二級級抗震設計時時，其地震作作用下的內力力分別放大1.8、1.5、1.25倍。軟件要求在“特殊構件件定義”中定定義轉換梁。。5.6框支柱地震作作用下的內力力調整新高規10.2.7條規定，框支支柱數目不多多于10根時:當框支層為1—2層時各層每根根柱所受的剪剪力應至少取取基底剪力的的2%； 當框支層層為3層及3層以上時，各各層每根柱所所受的剪力應應至少取基底底剪力的3%。；框支柱數目多多于10根時，當框支支層為1—2層時每層框支支柱所承受剪剪力之和應取取基底剪力20%，當框支層為為3層及3層以上時，每每層框支柱所所承受剪力之之和應取基底底剪力30%。框支柱剪力調調整后，應相相應調整框支支柱的彎矩及及柱端梁的剪剪力、彎矩，，框支柱的軸軸力可不調整整。框支柱地震作作用下的內力力調整軟件要求在“特殊構件件定義”中定定義框支柱。由于調整系數數往往很大，，為了避免異異常情況，程程序給出一個個控制開關，，由設計人員員決定是否對對與框支柱相相連的框架梁梁的彎矩、剪剪力進行相應應調整。5.7板柱—抗震墻結構地地震作用調整整新抗震規范第第6.6.5條規定，板柱—抗震墻結構的抗震墻，應承擔結構構的全部地震震作用，各層層板柱部分應應滿足計算要要求，并應能能承擔不少于于各層地震作作用的20%。軟件按要求進進行調整。6.設計內力調整整梁設計剪力調調整柱設計內力調調整剪力墻設計內內力調整9度或一級框架架結構構件的的抗震震等級級6.1梁設設計計剪剪力力調調整整抗震震規規范范第第6.2.4條和和高高規規第第6.2.5、7.2.21條規規定定，，抗抗震震設設計計時時，，特特一一、、一一、、二二、、三三級級的的框框架架梁梁和和抗抗震震墻墻中中高高跨跨比比大大于于2.5的連連梁梁，，其其梁梁端端截截面面的的組組合合設設計計剪剪力力值值應應調調整整。。抗震等級框架梁連梁特一1.561.3一1.3/1.2711.3/1.271二1.2/1.051.2/1.05三1.1/1.01.1/1.06.2柱設設計計內內力力調調整整為了了體體現現抗抗震震設設計計中中強強柱柱弱弱梁梁概概念念設設計計的的要要求求，，抗抗震震規規范范第第6.2.2、6.2.3、6.2.6、6.2.10條和和高高規規第第4.9.2條規規定定，，抗抗震震設設計計時時，，特特一一、、一一、、二二、、三三級級的的框框架架柱柱、、框框架架結結構構的的底底層層柱柱下下端端截截面面、、角角柱柱、、框框支支柱柱的的組組合合設設計計內內力力值值應應調調整整。。抗震等級特一一二三框架柱M1.681.4/1.331.2/1.11.1Q2.82241.96/1.461.44/1.211.21框架結構底層柱底M1.8-1.251.15Q3.024-1.51.265角柱M1.8481.541.321.21Q3.1052.1561.5841.331框架結構底層角柱底M1.98-1.3751.265Q3.326-1.651.392框支柱M1.81.51.25-Q3.0242.11.5-6.3剪力墻墻設計計內力力調整整高規第第7.2.10、10.2.14、4.9.2條規定定，抗抗震設設計時時，特特一、、一、、二、、三級級的剪剪力墻墻底部部加強強區和和非加加強區區截面面組合合的設設計內內力值值應調調整。。

抗震等級底部加強區非加強區一般墻M框支落地墻MQMQ特一1.11.81.91.31.2一1.01.51.6/1.331.21.2二1.01.251.4/1.1

1.01.0三1.01.01.2/1.01.01.06.49度或一一級框框架結結構（1）對于9度設防防烈度度的各各類框框架和和一級級抗震震等級級的框框架結結構，，框架架梁和和連梁梁端部部剪力力調整整、柱柱端部部彎矩矩和剪剪力調調整應應按實實配鋼鋼筋和和材料料強度度標準準值來來計算算。程序根根據用用戶輸輸入的的超配配系數數ηAs，并取鋼鋼筋超超強系系數為為1.1。按新抗抗震規規范第第6.2.4條、新新高規規第7.2.22條計算算框架架梁和和連梁梁端部部剪力力調整整系數數ηV=1.1*1.1*ηAs9度或一一級框框架結結構（2）按新抗抗震規規范第第6.2.3條，柱柱端部部彎矩矩調整整系數數：ηmc=1.2*1.1ηηAs柱端部部剪力調整整系數數ηvc按抗震震規范范第255頁公式式近似似計算算，其其中近近似取取軸壓壓比λN=0.4：ηvc=1.2*[0.15+0.7*(0.4762+ηAs)]ηηmc=1.584*[0.15+0.7*(0.4762+ηAs)]ηAsηAs=1.10 1.151.20ηmc=1.45 1.521.58ηvc=2.18 2.352.529度或一級框框架結構（3）對于9度設防烈度度的各類剪力墻結構構，剪力墻墻底部加強部部位的設計計剪力力調整整應按按實配配鋼筋筋和材材料強強度標標準值值來計計算。。新抗震震規范范第6.2.8條條文說