目編制依 施工圖紙及施工組織設 主要規范、規程及標 工程概 建設概 懸挑式腳手架搭設情況簡 施工準 技術準 主要機具設備計 材料準 現場準 施工安 施工進度計劃及主要節點工期（腳手架使用時間 組織職責分工及勞動力安 腳手架方案的選擇及要 11腳手架方案的選 11懸挑腳手架平面、剖面布置 12搭設方 17腳手架的構造要求及技術措 19立桿 19大橫桿（縱向水平桿 20小橫桿 21縱、橫向掃地 21剪刀撐 21腳手板 23護欄和擋腳 23連墻件 24安全網與層間隔 25工字鋼及鋼絲繩做法大樣 26通道 266.12施工電梯考慮............................................276.13卸料平臺考慮............................................296.14塔吊附著考慮............................................296.15轉角處工字鋼的布置......................................29外腳手架的拆 29拆除的準備工 29腳手架的拆 30腳手架的驗收及質量要 30腳手架的驗收階 30腳手架的驗收依 31的質量要求 31扣件的質量要 31腳手架檢查項 32安全及文明施工管 34安全管理體系、職責及制 34腳手架使用的注意事 36安全及文明施工管 38腳手架的防雷與防 40應急預 41四節一環保措 44計算 44懸挑外架計算書（懸挑1.30m，錨固1.70m） 45懸挑外架計算書（懸挑1.65m，錨固4.35m） 57懸挑外架計算書（有次梁懸挑5.02m，錨固4.0m） 69外架計算書（基礎標高-3.3米 84編制依施工圖紙及施工組織設《寫字樓（大興區西紅門商業綜合區四期項目）《寫字樓（大興區西紅門商業綜合區四期項目）主要規范、規程及標 《中民安全生產法//393GB5725-GB16909-GB50009-GB50010-GB50017-《腳手架扣件GB15831-GB50204-2002(2011《建筑工程施工質量驗收標準GB50300-JGJ59-JGJ80-《建筑施工扣件式腳手架安全技術規程JGJ130-《市建筑工程施工安全操作規程DBJ01-62-《腳手架、模板支架安全技術規范DB11/T583-DB11/945-防標準住房和城鄉建設部《性較大的分部分建質[2009]87《市實施<性較大的分部分項工程安全管辦定京建施[2009]841《市建設工程施工現場生產安全事故及重大京建施[2009]889市性較大的分部分項工程安全動態管理法京建法[2012]1關于加強施工用、扣件使用管京建材(2006)72/工程概建設概寫字樓（大興區西紅門商業綜合區四期項目中建）總建筑面積81017.53m2，其中地上面積45491.74m2，建筑面積35525.79m2。結構高度81.85m，建筑高度94m,3層（-3/-2層層高4.0m，-17.45/4.3m），18（5.4m，4.2m，機C17.25m/19.25m，1.3/1.85/2.5m部分主要為汽車庫及各類機房等地上部分主要為及各類機房室：框架結構；塔樓：框架-筒結懸挑式腳手架搭設情況簡本工程地上雙排式腳手架搭設高度未超過50米扣件式雙排懸挑腳手架搭設高度超過20米故不需要進行論證首層到三層采用單立桿雙排式腳手架架體搭17.1T6~T15/TA13.81820a施工準技術準3.21吊運型鋼木把把1個5材料準腳手架應采用現行《直縫電焊》GB/T13793-2008或《低壓流體 》GB/T3091-2008中規定的Q235-A級普通 行《碳素結構鋼》GB/T700-2006中Q235級鋼的規定腳手架宜采用Φ48.3×3.6，每根的最大質量不應大于25.8kg1.0m～2m，65N.m。KT33-81mm100mm14號鉛絲捆緊。使用有扭紋、破裂和橫透節的木板。安全網應符合現行《安全網》GB5725-2009及《密目式安全網》GB16909-2009應符合現行《碳素鋼結構》（GB/T700）和《低合金高強度結構鋼》GB/T1591的規3.3/780001700m7254010015/扣件（外徑、壁厚50t每段長約50cm281～500850l～1200120l～10000≤500501～5000≥500161016螺栓公稱直 68螺栓公稱直徑擰緊力矩1120-1160-1319-1694-1559-1293-1759-2259-2923-1400-1700-2473-2800-4111-1098-1606-2181-2968-3812-4933-現場準施工前做好施工方案的交底，并將交底內容到班組及施工施工安施工進度計劃及主要節點工期（腳手架使用時間歷時（天113246379410125131561618組織職責分工及勞動力安管理層組織及職責分表4.2.1管理層組織及職責分12負責整個施工進度、生產管理，方案和相關規345負責日常管理工量資量資6質78物9方案編制、現場技術問題的處理、三維BIM靈組織安排施工生產、進度及架體協調管理，方功組織安排施工生產、進度及架體協調管理，方負責現場的，按照規范、方案架體搭員4.2.2勞務序號1234操作必須按國家有關規定經專門的安全技術培訓，取得建筑施工特種作業操作資格，持證上崗。整個外腳手架工程涉及到搭設、及拆除三個階段，根據各個階段的不4.2.3勞動力組織計外腳手架階腳手架上及雜物的清架拆除范圍內的所有腳手架方案的選擇及要腳手架方案的選1、本工程首層到三層采用單立桿雙排式腳手架架體搭設高度17.1米,南邊T6~T153，3512.6215mm0.4m,1.5m0.8m1.8m，懸挑水1820a18#工字鋼回頂。2、無挑梁部位采用長3.0米18#工字鋼懸挑1.35米，錨固1.65米，南邊懸挑梁采用6米18#工字鋼和9米長20a#工字鋼，最長懸挑5.0m。每個型鋼懸挑梁外端設置直徑14（6×立桿的步距為1.8m；連墻件用φ48.3×3.6的，由于首層標高5.4m，標準層高為4.2m，桿距結構外邊緣凈尺寸400mm，腳手架與建筑物之間的縫隙采用腳手板和水平兜網進行水平4500時，需向內增設一排立桿，并在操作層鋪設腳手板，下方設置水平兜網。懸挑腳手架平面、剖面布置（1）（2）3-18（3） 搭設方2m。懸挑腳手架型鋼梁鋼筋錨環U型鋼筋拉環內增加兩根1.5m長直徑18mmHRB400200mm63mm*63mm*6mm；采用螺100mm*10mm（寬×厚）。HRB40020mm，吊環預埋錨固長度應符合現行《混凝土結構設計規范》GB50010-2010中鋼筋錨固的規定。3個（對）U型鋼筋拉環或錨固螺栓與建筑結構板底層鋼筋焊接或綁扎牢固，其錨固長度應符合現行《混凝土結構設計規范》GB50010-2010中鋼筋錨固的規定。懸挑梁懸挑長度應按設計確定，鋼梁錨固長度應是懸挑段1.250.5%~1%的傾斜角度。1.5m焊一根高200mm直徑25mm地腳鋼筋或DN25，在立桿支座處，以固定立桿位置。定100mm，如下圖。腳手架的構造要求及技術措立1.5m0.8m0.4m，步高1.8m。接長采用對接扣件。立桿采用4m、6m長搭設，除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采用對500mm。各接頭1/3600mm。立桿接頭如下圖所示。1m，不少于三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至100mm。大橫桿（縱向水平桿500mm，與相1/3500mm。1m3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至100mm。3小橫橫向水平桿間距為1.5m（與立桿間距相同），且每一主節點處必須設置一根橫向1.2m150mm，節點處的橫向水平桿嚴禁拆除。150～200mm向掃地200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立500mm。剪刀本工程雙排懸挑腳手架每縱向6步、橫向4跨設置一道剪刀撐9m×6m沿腳手150mm。證和對接扣件的質量和必要日常檢查），搭接長度不小于1000mm且不少于三個扣件連30cm腳手腳手板對接構腳手板對接構腳手板搭接構10～14#作業層的腳手板應鋪滿、鋪穩，離開120～150mm。當邊側腳手板不貼靠立桿護欄和擋腳在鋪腳手板的操作層上必須在外排立桿內側距腳手板面900mm200mm高擋腳板。連墻本工程的柱距主要為8.4m，因此本工程外腳手架連墻件采用抱柱和梁上預埋45°～60°300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。腳手架預埋Ф48.3的，伸出地面200mm，錨入梁內300mm，用直角扣件與外架鎖緊。300mm，連墻考慮本工程結構高度層高，第一次搭設時，懸挑層每隔一根立桿設置一根斜（㎡23安全網與層間隔腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網密目網采用1.8×6.0m的規格用網繩綁扎1.8m平防護安全網每層一兜，對內立桿和結構外沿間的空隙采用一層水平兜網加一層密目安全網進行層間封隔，最底部設置一道水平硬質防護板，防止墜物傷人。安全網及水平兜網均應與樓板地錨（間隔2米預埋φ12短鋼筋，上部向內彎50mm）及外架系牢，水平硬質防處搭設一道水平兜網，外挑網寬為6m，外挑水平角度控制在20-30度之間。外挑式安全網外沿兒應采用固定安全網，內沿兒可與腳手架架體固定連接，外挑式安全網設斜支撐3m，45-60工字鋼及鋼絲繩做法大樣每個型鋼懸挑梁外端設置鋼絲繩與上層建筑結構斜拉結，普通拉結采用14#鋼絲繩，在轉角部位采用16#鋼絲繩。鋼絲繩與上層建筑結構拉結利用框架梁加固用對拉螺桿眼作為鋼通道在上人通道口搭設寬3m,高3.6m，長6m的通道口，頂部需設雙層防護棚，棚頂應滿鋪不斜桿補強

雙層滿鋪木跳 側立 正立施工電梯考懸挑外架的設計初步完成后，本工程考慮施工電梯的位置的具體設置，在現場實際勘察后為保證后期工程施工過程中材料有方便的環境根據本程選用的施工電梯尺寸確定樓層進出料的空間，從而確定好施工電梯外架體系的位置。然后對此處懸挑架體和施工電梯防護架體兩種體系的結合做深化設計，由于外架在施工電梯處須斷開，為加強該處外架的整體性，特采取以下措施：對相鄰一跨的立桿采用短進行斜撐，該跨內外立桿間也采用短 進行斜撐。外架方案編制的同時，應對施工電梯的選型和定位、外架架置進行精準定位。在外卸料平臺考在搭設架體的過程中，要考慮到材料的運出，在首層至2層式腳手架設置2個6×6m的式卸料平臺，懸挑架第一次懸挑在第三層東西兩側各設置一個2.5×4m的型鋼塔吊附著考轉角處工字鋼的布轉角弧形處工字鋼以圓心成散射狀布置，部分工字鋼上焊接槽鋼橫梁，外架立桿搭設在1（6×19+1外腳手架的拆拆除的準備工腳手架的拆2～3人協同操作拆縱向水平桿時，應由站在中間的人向下傳遞。拆下的桿配件，短于3m的先轉入樓層，并分散堆放整齊，再運至地面，長于3m的鋼拆除作業區的周圍及處必須派專人了望嚴禁非作業區進入區域拆除全部過程中，應指派1名責任心強、技術水平高的工人擔任指揮和監護，并負腳手架的驗收及質量要腳手架的驗收階10～13m腳手架的驗收《建筑施工扣件式腳手架安全技術規范》（JGJ130-的質量要（1）的外觀質量檢驗應按下表進表8.3質量檢驗要12345應平整，端面切斜的偏差6783、4、3、4、劃道，兩端面應平整，嚴禁打孔，φ48.3與φ51嚴禁混用。扣件的質量要8.4扣件質量檢驗要123.2.2342、國家標準《腳手架扣件》GB15831的規定。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、腳手架檢查項表8.5腳手架檢查項目一覽1地—-2—aaaa3—4——5-表8.6外腳手架檢查項目一覽表（續表項次14a3 2612項次21al矩—745o～60—8a安全及文明施工管安全管理體系、職責及制12名（符合專職安全員配備標準），超過50人的分包隊伍必須配備專職安全員，50人以下的分包隊伍必須有安全員，專門公公項目項目經各專業工機械及臨電管理技術安全項目安全經理、項目總工、項目副經安全安全各分包專各分包專業施工班③項目技術負責方案的審核工作，主持方案報公司、監理，④項目安全總監對現場安全生產直接負責，負責編制各類安全措施安全技術方案，⑦架子搭設前技術部對進行技術交底明確架子搭設的重點難點及施工中的注意⑤持證上崗制⑥安全隱患停工制腳手架使用的注意事作業層結構腳手架所受的施工荷載(、材料和機具重量)不得超過3kN/m2上下腳手架必須走設有安全防護的出入通(梯道，嚴禁攀爬腳手架上下。每班在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和情況時，應立即通知所有架上。安全及文明施工管搭設必須是經過考核合格的專業架子工，必須持證上崗搭設腳手架的必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋①主節點處的向水平桿，向掃地桿搭拆腳手架時地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作入內應定期檢查外腳手架，及時將腳手架上的及雜物清理干凈搭拆腳手架的嚴禁拋接、扣件、扳手等材料及工具根據環境方針，執行ISO14000國際環境管理標準以及OHSAS18000職實行逐級防火責任制,參加義務消防隊的組織經常性的業務學習和消防演習。6555分貝之內。7點～10點的時間段內，將腳手架的防雷與防1、在腳手架上進行電、氣焊作業，必須辦理動火手續完善，且必須有防火措施和專5.應急預123456789.5.2通過報告“在哪里”“什么事”“具體情況”簡單明了地重復二次緊急受話人處理的準 經理室/副經理室/ 知道發生了緊急事通 向報告人問 現場情通 或其它方式向相 報告災①事故發現者立即向項目管理或安全報告事故發生情況②安 在確定事故發生后，在第一時間內向公司有關部門或公司有 報告②組織在現場的關鍵部位警戒，防止人為破壞⑥安全隨時反饋被損事物或部位的原始安全風險等級被損物體或部位的損壞嚴重⑧通知救護立即組織將救護傷員可能所需物資運送至出事地點成立臨要求助社會機構，如公司決定無需求助社會機構，公司物資和如果公司決定可以求助社會機構，搶險應：1與社會救援機構取得聯系，告事故發生地點、事故發生大小、事故的性質，并請求；2將與機構聯系的情況隨四節一環保措7055分貝之內。7點～10點的時間段內，將夜間施工嚴禁敲打外架拆除時按順序傳遞至樓地面不得隨意亂扔產生噪聲計算懸挑外架計算書（懸挑1.30m，錨固《建筑施工扣件式腳手架安全技術規范》JGJ130-《建筑結構荷載規范》GB50009-《鋼結構設計規范》GB50017-《混凝土結構設計規范》GB50010-計算參強度為205.0N/mm2，強度折減系數取1.00。12.61.500.800.40采用的類型為3.0kN/m210.35kN/m230.17kN/m，0.0100kN/m2。0.30kN/m20.5100，1.1290。181.30慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D一、小橫桿的計均布荷載值計小橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準 荷載的計算 抗彎強度計205.0N/mm2撓度計800.0/15010mm,二、大橫桿的計荷載值計小橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 荷載的計算 抗彎強度計205.0N/mm2撓度計P=0.031+0.210+1.800=2.041kN1500.0/15010mm,三、扣件抗滑力的計R≤其中Rc8.0kN,12.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準 腳手板的荷載標準值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 荷載的計算 8.0kN；20kN四、腳手架荷載標準NG1=0.107×12.600=1.351kN腳手板的自重標準值(kN/m20.35NG2=0.350×3×1.500×(0.800+0.400)/2=0.945kNNG3=0.170×1.500×3=0.765kNNG4=0.010×1.500×12.600=0.189kNNGNG1+NG2+NG3+NG4=3.250kNNQ3.000×1×1.500×0.800/2=1.800kN其中W0——基本風壓(kN/m2)，W0=Uz，Uz0.510Us——風荷載體型系數：Us=1.129Wk0.300×0.510×1.1290.173kN/m2。N=1.2NG+N=1.2NG+風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=k其中W— 風荷載標準值kla——立桿的縱距h——立桿的步距(m)。五、立桿的穩定性計不考慮風荷載時,立桿的穩定性其中N——立桿的壓力設計值，N=6.420kN；i，i=1.60cm；k1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定l0——計算長度(m),由公式l0kuh確定A——立桿凈截面面積W),W=4.491cm3；λ3118/16=196λ0——允許長細比(k取1)，為2700/16=169<210 φ——受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.190；σ——立桿受壓強度計算值(N/mm2)；[f]——立桿抗壓強度設計值不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算σ<[f],考慮風荷載時,立桿的穩定性計其中N——立桿的壓力設計值，N=6.168kN；i，i=1.60cm；k1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定l0——計算長度(m),由公式l0kuh確定A——立桿凈截面面積W),W=4.491cm3；λ3118/16=196λ0——允許長細比(k取1)，為2700/16=169<210 φ——受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.190；MW，MW=0.106kN.m；σ——立桿受壓強度計算值(N/mm2)；[f]——立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算σ<[f],六、連墻件的計Nl=Nlw+其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，Nlw=1.4×wk×wk——風荷載標準值，wk=AwAw=3.60×4.50=16.200m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=經計算得到Nlw=3.918kN，連墻件軸向力計算值Nl=根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值Nf1=根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值Nf2=連墻件軸向力設計值Nf=其中φ— 受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=140.00/1.60的結果查表得

Ac4.24cm2；毛截面面積A18.10cm2；[f]205.00N/mm2經過計算得到Nf1=經過計算得到Nf2=連墻件拉結樓板預埋示意七、懸挑梁的受力計CNB，AC其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l本工程算例中，m=1300mm，l=1700mm，ml=400mm，m2=I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載N=6.42kN水平鋼梁自重強度計算荷載支座反力RA=19.646kN支座反力RB=-5.941kNMA=10.516kN.m抗彎計算強度215.0N/mm2受腳手架作用集中計算荷載q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大撓度Vmax=2.886mm按照《建筑施工扣件式腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)表5.1.8規定：2600.0/250,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性18其中φb——均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表《鋼結構設計規范》由于φb大于0.6，按照《鋼結構設計規范》(GB50017-2011)附錄B其值 φ'=1.07-0.282/φ 經過計算得到強度水平鋼梁的穩定性計算σ<[f],九、錨固段與樓板連接的水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下其中[f] [f]=3U0.85165.75N/mm2；水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下N，N5.94kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；[fb1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算得到h5940.96/(3.1416×20×1.5)=63.0mm水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如N，N5.94kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；b——樓板內的螺栓錨板邊長fcc0.95fc=13.59N/mm2；131.6kNM5.94×1.70/25.05kN.m根據《混凝土結構設計規范》GB50010-20106.2.10α1C50α11.0,α10.94,h0120-15105mm；αs=ξ=1-(1-γs=1-As=5.05×10^6/(0.9890×105.0×210.0)=231.5懸挑外架計算書（懸挑1.65m，錨固依據規《建筑施工扣件式腳手架安全技術規范》JGJ130-《建筑結構荷載規范》GB50009-《鋼結構設計規范》GB50017-《混凝土結構設計規范》GB50010-計算參強度為205.0N/mm2，強度折減系數取1.00。13.81.500.800.74采用的類型為3.0kN/m210.35kN/m230.17kN/m，0.0100kN/m2。0.30kN/m20.5100，1.1290。181.65慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D一、小橫桿的計均布荷載值計小橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 荷載的計算 抗彎強度計205.0N/mm2撓度計800.0/15010mm,二、大橫桿的計荷載值計小橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 荷載的計算 抗彎強度計205.0N/mm2撓度計1V=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mmP=0.031+0.210+1.800=2.041kN11500.0/15010mm,三、扣件抗滑力的計R≤其中Rc8.0kN,12.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準 腳手板的荷載標準值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 荷載的計算 8.0kN；20kN四、腳手架荷載標準NG1=0.107×13.800=1.480kN腳手板的自重標準值(kN/m20.35NG2=0.350×3×1.500×(0.800+0.740)/2=1.213kNNG3=0.170×1.500×3=0.765kNNG4=0.010×1.500×13.800=0.207kNNGNG1+NG2+NG3+NG4=3.665kNNQ3.000×1×1.500×0.800/2=1.800kN 其中W——基本風壓(kN/m2)，W Uz，Uz0.510Us——風荷載體型系數：Us=1.129k經計算得到，風荷載標準值W=0.300×0.510×1.129=0.173kN/m2kN=1.2NG+N=1.2NG+風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=其中Wk— 風荷載標準值la——立桿的縱距h——立桿的步距(m)。五、立桿的穩定性計不考慮風荷載時,立桿的穩定性其中N——立桿的壓力設計值，N=6.918kN；i，i=1.60cm；k1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定l0——計算長度(m),由公式l0kuh確定A——立桿凈截面面積W),W=4.491cm3；λ3118/16=196λ0——允許長細比(k取1)，為2700/16=169<210 φ——受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.190；σ——立桿受壓強度計算值(N/mm2)；[f]——立桿抗壓強度設計值不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算σ<[f],考慮風荷載時,立桿的穩定性計其中N——立桿的壓力設計值，N=6.666kN；i，i=1.60cm；k1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定l0——計算長度(m),由公式l0kuh確定A——立桿凈截面面積W),W=4.491cm3；λ3118/16=196λ0——允許長細比(k取1)，為2700/16=169<210 φ——受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.190；MW，MW=0.106kN.m；σ——立桿受壓強度計算值(N/mm2)；[f]——立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算σ<[f],六、連墻件的計Nl=Nlw+其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，Nlw=1.4×wk×wk——風荷載標準值，wk=AwAw=3.60×4.50=16.200m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=經計算得到Nlw=3.918kN，連墻件軸向力計算值Nl=根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值Nf1=根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值Nf2=連墻件軸向力設計值Nf=其中φ— 受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=179.00/1.60的結果查表得

Ac4.24cm2；毛截面面積A18.10cm2；[f]205.00N/mm2經過計算得到Nf1=經過計算得到Nf2=連墻件拉結樓板預埋示意七、懸挑梁的受力計CNB，AC其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l本工程算例中，m=1650mm，l=4350mm，ml=740mm，m2=I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載N=6.92kN水平鋼梁自重強度計算荷載支座反力RA=18.654kN支座反力RB=-最大彎矩抗彎計算強度215.0N/mm2受腳手架作用集中計算荷載q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大撓度Vmax=11.382mm按照《建筑施工扣件式腳手架安全技術規范》(JGJ130-2011)表5.1.8規定：3300.0/250,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性18其中φb——均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表《鋼結構設計規范》由于φb大于0.6，按照《鋼結構設計規范》(GB50017-2011)附錄B其值 φ'=1.07-0.282/φ 經過計算得到強度水平鋼梁的穩定性計算σ<[f],九、錨固段與樓板連接的水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下其中[f] [f]=3U0.85165.75N/mm2；水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下N，N3.09kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；[fb1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算得到h3089.08/(3.1416×20×1.5)=32.8mm水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如N，N3.09kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；b——樓板內的螺栓錨板邊長fccM3.09×4.35/26.72kN.m根據《混凝土結構設計規范》GB50010-20106.2.10α1C50α11.0,α10.94,期間按線性內插法確定；h0180-15165mm；sα=sξ=1-(1-γs=1-As=6.72×10^6/(0.9940×165.0×210.0)=195.0懸挑外架計算書（有次梁懸挑5.02m，錨固依據規《建筑施工扣件式腳手架安全技術規范》JGJ130-《建筑結構荷載規范》GB50009-《鋼結構設計規范》GB50017-《混凝土結構設計規范》GB50010-計算參強度為205.0N/mm2，強度折減系數取1.00。12.6采用的類型為φ48×3.0，3.0kN/m210.35kN/m230.17kN/m，0.0100kN/m2。0.30kN/m21.8700，1.1290。20a5.00181慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D一、小橫桿的計均布荷載值計小橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值荷載的計算值抗彎強度計205.0N/mm2撓度計600.0/15010mm,二、大橫桿的計荷載值計小橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值P2=0.350×0.600×1.500/2=0.157kN活荷載標準值Q=3.000×0.600×1.500/2=1.350kN荷載的計算值抗彎強度計205.0N/mm2撓度計P=0.023+0.157+1.350=1.531kN1V11500.0/15010mm,三、扣件抗滑力的計R≤ Rc——扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準 腳手板的荷載標準值P2=0.350×0.600×1.500/2=0.157kN活荷載標準值Q=3.000×0.600×1.500/2=1.350kN荷載的計算值8.0kN；20kN四、腳手架荷載標準NG1=0.107×12.600=1.351kN腳手板的自重標準值(kN/m20.35NG2=0.350×3×1.500×(0.600+4.300)/2=3.859kNNG3=0.170×1.500×3=0.765kNNG4=0.010×1.500×12.600=0.189kNNGNG1+NG2+NG3+NG4=6.164kN經計算得到，活荷載標準值NQ=其 W0——基本風壓(kN/m2)，W0=Uz，Uz1.870Us——風荷載體型系數：Us=1.129Wk0.300×1.870×1.1290.633kN/m2。N=1.2NG+N=1.2NG+風荷載設計值產生的立桿段彎矩MWMW=k其 W——風荷載標準值kla——立桿的縱距h——立桿的步距(m)。五、立桿的穩定性計不考慮風荷載時,立桿的穩定性其中N——立桿的壓力設計值，N=9.287kN；i，i=1.60cm；k1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定A——立桿凈截面面積W),W=4.491cm3；λ3118/16=196λ0——允許長細比(k取1)，為2700/16=169<210 φ——受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.190；σ——立桿受壓強度計算值(N/mm2)；——立桿抗壓強度設計值不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算σ<[f],考慮風荷載時,立桿的穩定性計其中N——立桿的壓力設計值，N=9.098kN；i，i=1.60cm；k1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定A——立桿凈截面面積W),W=4.491cm3；λ3118/16=196λ0——允許長細比(k取1)，為2700/16=169<210 φ——受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.190；MW，MW=0.388kN.m；σ——立桿受壓強度計算值(N/mm2)；——立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算σ<[f],六、連墻件的計Nl=Nlw+其 Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算Nlw=1.4×wk×wk——風荷載標準值，wk=AwAw=3.60×4.50=16.200m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=經計算得到Nlw=14.365kN，連墻件軸向力計算值Nl=根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值Nf1=根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值Nf2=連墻件軸向力設計值Nf=其中φ— 受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=430.00/1.60的結果查表得

Ac=4.24cm2；毛截面面積A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2經過計算得到Nf1=經過計算得到Nf2=連墻件拉結樓板預埋示意七、聯梁的計P，P=9.29kN其中支座反力(考慮到支撐的自重)RA=RB=(1-2×0.00+9.29+1.50×0.24=9.64kN抗彎計算強度215.0N/mm2八、懸挑梁的受力計600mm，4300mm，支拉斜桿的支點距離墻體=I2370.00cm4W237.00cm3A35.50cm2。受腳手架作用的聯梁傳遞集中力N=9.64kN水平鋼梁自重荷載9 A

79.67

懸挑腳手架支撐梁剪力圖懸挑腳手架支撐梁彎矩圖懸挑腳手架支撐梁變形圖R1=40.142kN,R2=-最大彎矩 215.0N/mm2九、懸挑梁的整體穩定性20a 由于φb大于0.6(GB50017-2011)附錄B其值 水平鋼梁的穩定性計算σ<[f],十、支桿的受力RAHRDi各支點的支撐力RCi=RDisinαi十一、支桿的強度計斜壓支桿的軸力RD均取最大值進行計算，為18其 N——受壓斜桿的壓力設計值，N=φ——受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到φ=0.12；i——計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i=2.00cm；l，l4.89m；A——受壓斜桿凈截面面積，A=30.60cm2；σ——受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是124.12[f]，f=σ<[f],其中Nwltwftfcσ46714.95/3060.0015.27N/mm2。十二、錨固段與樓板連接的計水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下其中[f][f]=3U0.85所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=[20388×4/(3.1416×165.75×2)]1/2=9mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下N，N20.39kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；[fb1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算得到h20387.67/(3.1416×20×1.5)=216.3mm水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如N，N20.39kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；b——樓板內的螺栓錨板邊長fcc0.95fc=13.59N/mm2；131.6kNM20.39×4.00/240.78kN.m根據《混凝土結構設計規范》GB50010-20106.2.10其中α1C50，α11.0,C80α10.94,期間按線性內插法確定；fc截面有效高度h0=120-15=αs=40.78×106/(1.000×14.300×1.5×1000×105.02)=0.1720ξ=1-(1-2×0.1720)1/2=0.1910γs=1-As=40.78×10^6/(0.9050×105.0×210.0)=2044.011.4外架計算書（基礎標高-3.3米依據規《建筑施工扣件式腳手架安全技術規范》JGJ130-《建筑結構荷載規范》GB50009-《鋼結構設計規范》GB50017-《建筑地礎設計規范》GB50007-計算參強度為205.0N/mm2，強度折減系數取1.00。17.11.500.800.901.803.0kN/m210.35kN/m230.17kN/m，0.0100kN/m2。0.30kN/m21.2300，1.1290105kN/m20.250m20.50。慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小橫桿的計均布荷載值計小橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷載標準值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷載的計算值抗彎強度計205.0N/mm2撓度計荷載標準值800.0/15010mm,二、大橫桿的計荷載值計小橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷載標準值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷載的計算值抗彎強度計205.0N/mm2撓度計1V=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.059mm集中荷載標準值P=(0.031+0.210+1.800)/2=1.020kN11500.0/15010mm,三、扣件抗滑力R≤ Rc——扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計橫桿的自重標準 腳手板的荷載標準值活荷載標準值荷載的計算值8.0kN；20kN12.0kN四、腳手架荷載NG1=0.107×17.100=1.834kN腳手板的自重標準值(kN/m20.35NG2=0.350×3×1.500×(0.800+0.900)/2=1.339kNNG3=0.170×1.500×3=0.765kNNG4=0.010×1.500×17.100=0.256kNNGNG1+NG2+NG3+NG4=4.194kN經計算得到，活荷載標準值NQ= W0——基本風壓(kN/m2)， W0=0.300Uz——風荷載高度變化系數，Uz