年4月19日四川水電站建設用地地質災害危險性評估報告文檔僅供參考四川省大渡河xx水電站工程區告國家xx公司成都勘測設計研究院西南xx大學xx

目錄TOC\o"1-3"\h\z1前言 11.1評估依據 21.2征地情況及評估范圍 21.3建設項目類型與評估級別確定 21.4評估工作概況 32地質環境條件 52.1氣象、水文 52.2區域地質 62.3地震 82.4水庫基本地質條件 102.5樞紐區基本地質條件 112.5.1地形地貌 112.5.2地層巖性 112.5.3地質構造 132.5.4物理地質現象 142.5.5水文地質 152.6人類工程活動對地質環境的影響 163地質災害危險性現狀評估 163.1地質災害危險性評估標準 163.2樞紐建筑區地質災害類型、發育特征及危險性現狀評估 173.2.1古拉裂變形體發育特征及危險性現狀評估 173.2.2上游橋變形體發育特征及危險性現狀評估 213.2.3崩塌變形體發育特征及危險性現狀評估 233.2.4泥石流發育特征及危險性現狀評估 243.3建材開挖區地質災害類型、發育特征及危險性現狀評估 243.3.1黑馬料場 243.3.2深啟低料場 263.3.3卡爾溝塊石料場 273.3.4加里俄呷塊石料場 273.3.5管家山粘土料場 273.4場內公路區地質災害類型、發育特征及危險性現狀評估 283.4.1左岸公路施工區地質災害發育特征及危險性現狀評估 283.4.2右岸公路施工區地質災害發育特征及危險性現狀評估 293.5堆碴場區地質災害類型、發育特征及危險性評估 303.5.1三谷樁碴場 303.5.2腳落溝碴場 303.5.3落哈碴場 303.6水庫區地質災害類型、發育特征及危險性評估 313.6.1庫區滑坡、崩塌及泥石流發育分布狀況 313.6.2庫區滑坡（含變形體）災害危險性現狀評估 343.6.3庫區崩塌（危巖）災害危險性現狀評估 383.6.4庫區泥石流災害危險性現狀評估 433.6.5庫岸穩定性分段及評價 473.7移民搬遷新址及黑馬生活營地地質災害類型、發育特征及危險性評估 503.7.1漢源新址—蘿卜崗場地地質災害類型、發育特征及危險性評估 503.7.2庫區內各集鎮新址地質災害類型、發育特征及危險性評估 523.7.3黑馬營地地質災害類型、發育特征及危險性評估 554地質災害危險性預測評估 564.1工程建設誘發或加劇地質災害危險性預測 564.1.1樞紐建筑區工程建設誘發或加劇地質災害的可能性 564.1.2建材開挖區工程建設誘發或加劇地質災害的可能性 624.1.3場內公路區工程建設誘發或加劇地質災害的可能性 634.1.4堆碴場區工程建設誘發或加劇地質災害的可能性 664.1.5水庫區工程建設誘發或加劇地質災害的可能性 674.1.6移民搬遷新址區即黑馬營地工程建設誘發或加劇地質災害的可能性 724.2工程建設本身可能遭受地質災害的危險性 774.2.1工程建設本身可能遭受滑坡災害的危險性評價 774.2.2工程建設本身可能遭受崩塌災害的危險性評價 774.2.3工程建設本身可能遭受泥石流災害的危險性評價 784.2.4工程建設本身可能遭受水庫坍岸的危險性評價 784.2.5工程建設本身可能遭受其它地質災害的危險性評價 795地質災害危險性綜合評估 805.1地質災害危險性分區原則 805.2地質災害危險性分區 815.2.1樞紐建筑區 815.2.2建材開挖區 825.2.3場內公路區 835.2.4堆碴區 835.2.5水庫區 835.2.6移民搬遷新址區 855.3場地工程適宜性評估 886地質災害防治措施建議 886.1邊坡失穩、滑坡的防治措施 896.2泥石流災害防護措施 906.3崩塌、危巖、落石等災害防治措施 906.4水庫坍岸的防護措施 906.5壩基滲流的防治措施 916.6水庫誘發地震的防治措施 917結論與建議 917.1主要結論 917.2建議 921前言xx水電站位于四川省西部大渡河中游漢源縣和甘洛縣接壤處，距成都直線距離200km，距上游漢源、石棉兩縣城分別約28km、80km，其下游9km處有成昆鐵路漢源車站，壩址附近可通鐵路和公路，交通方便。xx水庫地跨漢源、石棉、甘洛三縣境區，控制流域面積6.85萬km2，當正常蓄水位850.00m時，干流水庫回水至石棉縣城，庫長為72km，總庫容53.90億m3。1994年6月經過原xx工業部審查及批復；12月經過國家計委的項目建議書評估；國務院批準立項，將于正式開工建設。由于工程規模巨大，再加之整個水電站壩、庫區涉及范圍大、且地質條件較復雜，工程建設可能受已有地質災害的影響，以及工程建設本身也可能導致地質災害的發生。根據國土資源部[1999]392號《關于實行建設用地地質災害危險性評估的通知》，新建工程場地應進行地質災害危險性評估工作。其目的任務是：對建設用地范圍內（包括影響范圍內）的地質災害危險性作出現狀調查和評價；在現狀評價的基礎上，對工程建設誘發和加劇地質災害的可能性和工程建設本身可能遭受地質災害的危害性作出預測評估，為工程建設用地審批和工程建設防治地質災害提供科學依據。具體為：（1）評估工作級別、范圍的確定；（2）地質環境條件評價，具體包括氣象水文、地形地貌、地層巖性及工程地質巖組、地質構造及區域穩定性、水文地質及工程地質條件、人類工程活動狀況等。劃分庫岸類型，初步評價庫岸穩定性。（3）建設場地內地質災害分布、類型及基本特征。查明工程區滑坡、崩塌、泥石流等地質災害形成的環境條件、規模、作危險性現狀評估。（4）評價工程建設誘發、加劇地質災害的可能性。評估工程建設本身可能遭受地質災害的危險性，提出防治措施建議。（5）地質災害危險性綜合評估及擬采取的防治措施。1.1評估依據地質災害危險性評估工作依據：（1）《建設用地審批管理辦法》（國土資源部第7號令）和《地質災害防治管理方法》（國土資源部第4號令）；（2）國土資源部國土資發[1999]392號《關于實行建設用地地質災害危險性評估的通知》；（3）國土資源部國土資發[1999]392號文之附件《建設用地地質災害危險性評估技術要求》（試行），（以下簡稱《技術要求》）。（4）《四川省人民政府關于加強建設項目用地預審工作的通知》（川府發（）29號）；（5）《四川省人民政府關于加強地質災害防治工作的緊急通知》（川府辦發電（）27號）。1.2征地情況及評估范圍如上所述，水電站工程區位于四川省西部大渡河中游漢源縣（左岸）和甘洛縣（右岸）接壤的峽谷內（圖1-1），至石棉縣城，整個水庫區主庫長為72km，同時流沙河支庫約30（1）水電站工程壩區：具體又包括樞紐建筑區10（2）水電站庫區（包：水庫正常蓄水位850.00m，干流水庫回水至石棉縣城，主庫長為72km、支庫長30km（即流沙河流域）1.3建設項目類型與評估級別確定擬建xx水電站為大型水電工程，其等組成按國土資源部《技術要求》的分級標準，建設工程屬重要建設項目。根據野外地質調查，評估區地質災害發育中等，地形地貌類型復雜，出露的巖土類型多、巖土性質差異大，庫岸坡體結構及水文地質條件中等復雜，破壞地質環境的人類工程活動較強烈，故綜合上述各因素及結合表1-1的劃分標準，其地質環境條件屬于復雜類型。本建設項目為重要建設項目，地質環境條件屬于復雜程度，根據建設用地地質災害危險性評估分級表的規定，其地質災害危險性評估等級為一級。地質環境條件復雜程度分類表表1-1復雜中等簡單1、地質災害發育強烈1、地質災害發育中等1、地質災害一般不發育2、地形與地貌類型復雜2、地形較簡單，地貌類型較單一2、地形簡單，地貌類型單一3、地質構造復雜、巖性、巖相變化大，巖土體工程地質性質不良3、地質構造較復雜、巖性、巖相不穩定，巖土體工程地質性質較差3、地質構造簡單、巖性單一，巖土體工程地質性質良好4、工程水文地質條件不良4、工程水文地質條件較差4、工程水文地質條件良好5、破壞地質環境的人類工程活動強烈5、破壞地質環境的人類工程活動較強烈5、破壞地質環境的人類工程活動一般1.4評估工作概況在進行本次評估之前，國家xx公司成都勘測設計研究院在預可研（原可研）及可行性研究（原初步設計）階段對xx水電站壩（庫）區進行了大量的工程地質測繪和地質勘探工作，開展了區域構造穩定性和地震危險性評估；庫岸穩定性；水庫誘發地震；壩前右岸古拉裂體；河床覆蓋層建壩條件等專題研究，先后完成了階段性勘查成果如下：（1）1985年7月提交了《xx水電站可行性研究壩址比較工程地質勘察報告》；（2）1987年底完成了《大渡河xx水電站可行性研究報告》（工程地質篇）；（3）1993年初完成了《四川省大渡河xx水電站初步設計報告》（工程地質篇）。（4）4月完成了《四川省大渡河xx水電站可行性研究補充報告》（工程地質篇）。圖1-1xx水電站交通位置及評估區范圍示意圖1.河流2.鐵路3.公路4.都市5.縣城6.壩址7.省界8.評估區截至12月，xx水電工程完成的主要勘探、試驗工作總量為：1）鉆探：25028.15m/284孔；2）硐探：8239.20m/44硐；3）平硐地震波和聲波測試分別為：5753m/29硐和4464m/17硐；4）現場巖體、結構面強度試驗25組，變形試驗60組；5）覆蓋層顆粒分析試驗216組、現場載荷試驗6組。本次評估以前期工作成果為基礎，結合近期專門開展的現場地質災害評估調查和室內綜合分析完成。評估工作方法、資料整理和報告編寫均按照國土資源部《技術要求》進行。為本次評估工作完成的實物工作量見表1-2。本次評估工作完成的實物工作量表1-2工作內容數量說明現場調查面積（1：5萬地質填圖）11壩址區為面狀；場內公路及水庫區為帶狀調查場內公路線長約22左、右岸永久及臨時公路調查水庫內兩岸長約200km左、右岸一級分水嶺以內邊坡及溝谷現場調查點滑坡（含變形體）50既有滑坡崩塌（含危巖體）7崩塌堆積體發育點泥石流29泥石流沖溝坑、槽探1680m3滑坡體邊界等工程區地質災害危險性綜合分區及建設用地適宜性(五區)工程區地質災害危險性綜合分區及建設用地適宜性(五區)地質災害防治措施結論及建議工程區地質災害危險性預測評估工程區可能遭受的地質災害危險性評估瀑布溝工程區地質環境條件區域地質氣象水文地震水庫基本地質條件樞紐區基本地質條件人類工程活動影響移民新遷城址及業主營地區工程區地質災害危險性現狀評估建筑樞紐區場內公路區堆碴區水庫區建材開挖區圖1－1工作思路框圖2地質環境條件2.1氣象、水文xx水電站壩區地處四川盆地與西藏高原的過渡帶，屬北溫帶與季風帶之間的亞熱帶氣候區。降雨集中盛雨季節，由于雨水集中，故常出現春伏旱和七、八月屢有暴雨、冰雹、山洪、泥石流等災情發生。據壩址附近的漢源富林鎮氣象站資料，多年平均氣溫為17.8℃，極端最高氣溫40.3℃，極端最低氣溫-3.3℃。多年平均降水量730.8mm，最多年降雨量935.1mm，最少年降雨量465.1mm，最大日降雨量為85.9mm，最大日平均相對濕度為83%，最小值52%。年平均風速1.0m/s。最大風速為24m/s。全年無霜期300天左右。壩區大渡河總體流向自北西向南東，江面寬100～200m，其中石棉至xx段平均坡降為2.5‰。據壩址附近的銅街子、沙坪、毛頭碼水文站1937～1999年資料統計，多年平均流量1230m3/s，折合年徑流量388億m3。實測最豐年平均流量1640m3/s，最枯年平均流量2.2區域地質xx水電站位于川滇南北構造帶北段東側，為南北向與北西向、北東向三大構造的復合區，在大地構造部位上屬揚子準地臺西部之二級構造單元上揚子臺褶帶范疇。壩址和庫首段處于南北向的漢源—昭覺斷裂與宜坪—美姑斷裂所切割的相對穩定的瓦山斷塊上。區內斷裂構造以南北向為主體，并兼有北西向及北東向斷裂交切，現將其主干斷裂及其所切割的斷塊予以簡述。漢源—昭覺斷裂：出露于壩址西側約5～22km。該斷裂北起泥巴山埡口，向南延伸經漢源、桂賢、甘洛至昭覺竹核一帶，長達120km。主要斷切于震旦系與古生界或中生界地層間，總體走向近南北，傾向東(局部傾西)，傾角60°～80°,破碎帶寬20～60m,由構造角礫巖、斷層泥、糜棱巖等構造巖組成，并有石英脈、方解石脈等充填，具左旋逆沖特征。該斷裂有重、磁力異常顯示。其構造新活動性主要表現在：斷層陡崖、斷陷盆地以及不同規模的滑坡、崩塌、倒石堆、洪積扇和泥石流等沿斷裂帶呈線狀分布；九襄、漢源等地沿斷裂帶分布的下更新統昔格達組(Q1x)砂泥質層中，有褶皺和小斷層出露，偶見中更新統地層錯斷形跡；斷裂帶與次級斷層局部交匯部位(壩址北西側約32km的漢源唐家溝)，經電子自旋共振法測齡其最近一次活動距今1.2萬年；沿斷裂帶弱震活動稀少，僅在黑馬鄉附近記錄到一次3級地震；地熱活動不明顯，沿斷裂帶偶有中、低溫泉出露；斷裂兩側現今地殼形變幅度未超出允許限差范圍，在漢源附近，據長水準形變觀測成果1967～1979年間斷裂西盤相對東盤下降的年變率為0.95mm(±1.55mm)/a。上述說明該斷裂在中、晚更新世時期具有一定活動性，但全新世以來活動較弱。宜坪—美姑斷裂：出露于壩址東側約38km。北起峨邊三角寺一帶（北延與峨眉山斷裂相接），向南延伸至美姑附近，長約106km。總體走向近南北，斷裂面傾向西，傾角60°～80°，斷切于前震旦系與上震旦統、古生界地層或古生界與中生界地層間，破碎帶寬50～60m，由角礫巖、糜棱巖夾斷層泥等組成，具左旋逆沖特征。該斷裂重、磁力異常顯示清晰，在地貌上斷層崖面、溝谷、埡口或滑坡、倒石堆沿斷裂帶呈線性分布，但未發現錯斷第四紀地層的構造形跡，僅在斷裂或旁側歷史上有Ms≤4.9級弱震活動，并有溫泉出露等。該斷裂屬中、晚更新世活動斷裂，全新世以來活動性較弱。峨眉山斷裂：出露于壩址東北側約40km。由峨邊三角寺附近大致沿北40°東方向延伸，經龍池鎮、峨眉山至夾江，長達68km，斷裂面傾向北西，傾角50°～70°，斷切于前震旦系峨邊群與古生界地層或震旦系與上三迭統以及澄江期花崗巖與三迭、侏羅系地層之間。峨眉山一帶，可見澄江期花崗巖仰沖于中三迭統地層之上。破碎帶寬20～60m，由構造角礫巖、糜棱巖夾斷層泥組成，巖石強烈擠壓破碎，下盤地層普遍倒轉，顯現右旋沖斷特征。地貌上斷層崖或斷陷槽地沿斷裂帶呈串珠狀分布，斷裂帶與次級斷層交匯地段偶有Ms≤3.9級弱微地震活動。但沿斷裂帶尚未發現第四紀中、晚更新世地層被錯斷的跡象，說明晚更世以來該斷裂現今活動性相對較弱。金坪斷裂：分布于水庫中段的漢源大樹一帶，距壩址約30km。該斷裂北西起自瀘定冷磧，向南經漢源火廠壩、大樹至甘洛沙岱附近與漢源—昭覺斷裂相接，長約100km。總體走向北40°西，傾向南西，傾角50°～70°，破碎帶寬20～40m，局部可達100m余，由構造片理、糜棱巖、碎裂巖夾斷層泥組成。漢源大樹以北澄江期花崗巖仰沖于中生界含煤地層或紅層之上，垂直斷距達500m以上；以南主要斷切于震旦系、古生界地層之間。其構造新活動性表現在：沿斷裂帶崩滑體、泥石流、斷層崖面呈線狀分布；漢源大樹一帶，第四系下更新統昔格達（Q1x）砂泥質層中褶皺及小斷裂較發育；但Ⅱ級階地以上的古文化遺址（相當于晚更新世晚期，距今約2萬年）保存完好。沿斷裂帶歷史上未超出允許限差范圍。上述表明該斷裂在早、中更新世有一定活動性，但晚更新世晚期以來活動性較弱。石棉斷裂：位于水庫區末端，距壩址約50km，北西起始于安順場與大渡河斷裂、磨西斷裂相交，向南東經石棉縣城逆南椏河下游經洗馬姑、竹馬河直至甘洛海棠一帶分別與普雄河斷裂、越西斷裂相接，長約38km。總體走向北西，傾向北東或南西，傾角60°～80°，主要斷切于澄江期花崗巖和下震旦統火山巖中，破碎帶寬窄變化較大，最寬可達200m。由構造透鏡體、碎裂巖夾糜棱巖、斷層泥等組成。其構造新活動性表現在沿斷裂帶槽谷、埡口、斷崖面和崩塌呈線狀分布；洗馬姑附近昔格達（Q1x）砂泥質層中見一組沖斷層發育，其產狀和力學屬性與該斷裂帶一致，具左旋剪切逆沖特征；沿斷裂帶有溫泉出露；弱微地震活動頻繁，但歷史上未記錄到4級以上的地震活動；據石棉附近長水準形變觀測資料，1973～1981年間斷裂東盤相對西盤下降的年速率僅為0.45mm/a。上述表明該斷裂主要活動期在早～晚更新世時期，全新世以來活動性較弱，以小震活動為主。瓦山斷塊：壩址及庫首段所在的瓦山斷塊，其東西兩則分別為宜坪—美姑斷裂和漢源—昭覺斷裂所切割，塊內主要由基底和蓋層兩套巖系組成。晉寧運動使前震旦紀基底巖系褶皺變質，早震旦世伴有大規模的酸性巖漿侵入和噴發，澄江運動之后斷塊以間歇性的振蕩升降活動為主，其南北兩側始有濱海～淺海相沉積，華里西晚期以來，斷塊整體隆起成陸，印支、燕山和喜山運動在本區反映不甚強烈，沉積蓋層產狀平緩、褶皺舒闊，雖塊內萬里、順河鄉、七百步和金口河等次級斷層較發育，但規模一般不大，切割不深，破碎帶擠壓較緊密，均屬斷塊邊界斷裂的低序次構造成分，對工程影響不大。瓦山斷塊的新構造活動，以繼承性的整體緩慢隆起為其基本特點，主要表現在斷塊內現代地貌無明顯差異，塊內河谷深切，階地分布極為零星，與上下游河谷盆地或寬谷地貌形成鮮明對照；近壩庫岸堆積之Ⅱ級階地粉砂層夾鈣質條帶（14C測定年齡值距今約1.4～2萬年），層理平整，未發生構造形變；斷塊內及壩址區次級斷裂構造，未發現其3.5萬年以來的活動跡象；塊內歷史上無中、強地震活動記載，現今弱震稀少且分布零星。上述表明壩址及庫首段所在的瓦山斷塊形成歷史悠久，新構造活動及地震活動微弱，晚更新世以來處于間歇性整體隆起階段，區域構造上屬相對穩定區。2.3地震xx水電站地處中國中部南北向地震帶中南段的東側。工程區無強震發生的地震地質背景,歷史上也無5級以上強震活動記載,其地震效應屬工程區外圍強震活動的波及區。外圍強震發生帶主要有：①西北面的爐霍—康定地震帶(歷史記載最大震級級)；②西南面的冕寧—西昌地震帶(最大震級級)；③北面的松潘、龍門山地震帶(最大級)；④東面的馬邊—昭通地震帶(最大震級7.1級)。其強震震中與壩址的距離分別為95km、165km、320km和135km。°′～106°00′與北緯24°50′～32°40′之間)，共發生7級以上強震16次，6.1～7.0級地震42次，5.1～6.0級地震137次。其中，以1786年6月1日康定、瀘定磨西間級地震震級為最大、波及最強，影響到壩址區的烈度達Ⅶ度；其余如1850年9月12日西昌級地震、1936年4月27日馬邊級地震、1974年5月11日永善7.1級地震，波及到壩址區的烈度均未超過Ⅵ度。地震地質、地震活動性以及潛在危險性的研究成果表明，工程區未來面臨的地震危險性主要來自外圍地震帶發生強震時對它的影響（見表2-1），其中對壩址影響最大的潛在強震震源區是西北面爐霍—康定強震帶的康定、磨西間和漢源—昭覺斷裂帶的漢源地區，其潛在的地震震級分別為M＞級和～6級，發震時對壩址的最大影響烈度可達Ⅶ度。1981年經四川省地震局鑒定，xx水電站地震基本烈度為Ⅶ度；1985年國家地震局地質研究所、四川省地震局和國家地震局工程力學研究所又對其開展了大量的地震地質、地震活動性研究和地震危險性分析，以及地震動參數和地震基本烈度復核鑒定工作，并經國家地震局全國地震烈度評定委員會審查、國家地震局審定批準，xx水電站地震基本烈度定為Ⅶ度。有關超越概率水平1×10-4的壩址基巖峰值加速度為0.21g和地面峰值加速度為0.33g等一套設計地震動參數詳見表2-2、表2-3。壩址外圍潛在震源區及其對壩址地震的影響烈度表2-1潛在震源區潛在地震震級構造部位與壩址最近距離(km)對壩址的最大影響烈度康定、磨西間≥鮮水河斷裂帶東南段957°石棉6~安寧河斷裂帶北端506°冕寧—西昌≥安寧河斷裂帶1006°漢源~6漢源—昭覺斷裂帶157°峨邊6~峨邊—煙峰斷裂帶406°馬邊—昭通~7隱伏斷裂帶806°不同概率水平下的壩址基巖峰值水平加速度表2-2年超越概率1×10-45×10-41×10-3校正前0.100g0.076g0.063校正后0.211g0.133g0.098g壩址不同深度處最大地震加速度Amax與基巖自由面最大加速度Amin表2-3深度0.0-6.0-12.4-40.1-69.9AinAmax(g)0.3290.3100.2800.2300.1670.211Amax/Ain1.561.471.331.090.7912.4水庫基本地質條件xx水庫地跨漢源、石棉、甘洛三縣境區，控制流域面積6.85萬km2，當正常蓄水位850.00m時，干流水庫回水至石棉縣城，庫長為72km，總庫容53.90億m3。水庫河谷總體呈東西向展布，具有峽谷與寬谷或河谷盆地相間分布的特點。其中，庫首xx～官地沱段和庫尾火廠壩～石棉段，屬中高山峽谷型地貌，兩岸谷坡陡峻，基巖裸露；官地沱～漢源～火廠壩之間的庫中段，河谷開闊，河道蜿蜒曲折，谷坡寬緩，顯現出斷陷河谷盆地之地貌景觀。庫區出露地層以震旦系下統陸相酸性火山熔巖、火山碎屑巖和澄江期花崗巖為主；庫中段則由上震旦統～古生界碳酸鹽巖、中生界紅層和下更新統昔格達組地層組成。另外，河谷、支溝及兩岸谷坡，尚有零星的第四系沖洪積、冰水河湖相堆積或坡崩積等松散層分布。庫區斷裂構造以北西向、南北向為主，北東向和東西向次之。其中，漢源—昭覺斷裂、金坪斷裂和石棉斷裂對庫區的地貌和工程地質條件具有較明顯的控制作用。根據庫區構造發育特征，可將庫區分為庫首、庫中、庫尾三段(見表2-4)。庫區主要斷裂構造特征表2-4類型斷裂名稱長度(km)產狀所斷地層破碎帶特征性質所在工程部位走向（°）傾向傾角(°)寬度(m)組成物南北向漢源—昭覺斷裂120近南北北或西60~80震旦系~中生界20~60糜棱巖、碎裂巖、斷層泥左旋逆沖庫中段北東向楊家溝斷裂10北30~40東北西陡傾震旦系5~10碎裂巖、糜棱巖右旋逆沖河南站斷裂＞19北30~60東南東60~80震旦系10碎裂巖、糜棱巖右旋逆沖北西向金坪斷裂100北40西南東50~70震旦系~中生界20~40糜棱巖、碎裂巖、斷層泥左旋逆沖庫中段順河鄉斷裂32北20~50東北東60~85震旦系~中生界30~60千枚糜棱巖夾斷層泥左旋逆沖庫首段美羅斷裂20北40西北東陡傾震旦系三系5~10碎裂巖、糜棱巖左旋逆沖庫尾段石棉斷裂38北40~60西北東或南西60~80震旦系＜200碎裂巖夾糜棱巖、斷層泥左旋逆沖東西向永和斷裂12.5近東西北陡傾震旦系、三迭系5~10碎裂巖、糜棱巖右旋逆沖石棉—峨邊東西向隆起帶位于北緯29°10′左右，大渡河南側石棉~峨邊一帶，由蘇雄、大營盤等復式背斜組成，核部為前震旦系峨邊群變質砂板巖、火山夾大理巖，生成于晉寧期，晚元古代產生了永和等斷裂，重磁異常顯示清楚。2.5樞紐區基本地質條件2.5.1地形地貌樞紐區位于瓦山斷塊西側大渡河由北向南急轉向東流的“L”型河灣地段。河流深切，呈“V”型峽谷地貌，兩岸谷坡陡峻，山體雄厚，水流湍急，枯水期河水面高程676～678m，水深7～11m，河面寬60～80m。右岸為河流凹岸（侵蝕岸），主河床偏向右岸，坡度一般40°～45°，谷坡上基本無侵蝕平臺堆積階地分布。左岸為河流凸岸，約以850m高程為界，在垂直向上可將岸坡分為上、下兩個地貌單元：下部地貌單元從河床河水位至850.00m高程，高差約180m，谷坡坡度一般大于40°，其中南北向岸坡坡度相對較緩一般30°～45°，較好地保存有Ⅱ、Ⅲ級河流階地，階地高程分別為730m和760m。東西向岸坡相對較陡，平均坡度大于60°，基巖裸露，常形成幾乎直立巖壁，谷底寬150～200m，河谷高寬比1:3，為典型峽谷“Ⅴ”型地貌；上部地貌單元850m高程以上，谷坡一般20°～35°，其中850～870m和970～1020m高程為兩級開闊平臺地形，分別為Ⅳ、Ⅴ級河流階地，曾屬早期河流流經之地，呈現出開闊寬谷或“U”型河谷地貌形態。東西向河流右岸因下游約1.0km處有尼日河匯入和南測卡爾溝切割，地形上形成低矮山脊，山體相對較單薄。2.5.2地層巖性樞紐區地層巖性主要由前震旦系淺變質玄武巖和震旦系下統蘇雄組凝灰巖及流紋斑巖和澄江期花崗巖和第四系松散堆積層組成。現由老到新簡述如下：(1)前震旦系淺變質玄武巖（AnZβ）灰綠色，巖石致密堅硬，局部具杏仁狀、氣孔狀噴發構造。主要出露于右岸XⅥ線以上谷坡地帶及掩埋于河床底部。該玄武巖時代老，質堅性脆，巖體小斷層及構造裂隙發育，卸荷作用強烈，巖體完整性差。(2)震旦系下統蘇雄組（Zas）Zas3-1流紋斑巖：暗灰、淺灰色，巖石致密呈塊狀，柱狀節理發育，柱徑0.3～0.8m。分布面積大，主要出露于樞紐區下游兩岸。Zas3-1流紋質凝灰巖及流紋巖：淺灰色，殘余玻屑火山碎屑結構，塊狀構造，大面積出露于樞紐區上游右岸一帶，樞紐區分布較少。凝灰巖巖體節理裂隙發育，呈鑲嵌～碎裂結構，抗風化能力弱，自然谷坡穩定性差。(3)澄江期花崗巖侵入體（γ22）花崗巖灰白色、中粗粒結構，塊狀構造，呈巖基或巖株形態產出，巖體邊界為斷層接觸，廣泛出露于樞區左岸上、下游，右岸僅尼日河口有少量分布。該巖體堅硬、完整、質量好，是樞紐區主要工程利用巖體。花崗巖中有后期輝綠巖脈（βμ）侵入。(4)第四系松散堆積（Q）樞紐區第四系松散地層根據成因類型有：沖積、沖洪積、崩積和崩坡積。從堆積地貌與分布位置可分為古河道堆積和現代河槽（床）堆積，現依其工程地質意義擇其主要簡述如下：①古河道堆積含漂卵石層（Q2）：分布于左岸860m高程一帶，為Ⅳ級階地堆積物。層厚24～68.05m，漂卵石成分較雜，由遠源花崗巖、閃長巖、砂巖和近源凝灰砂巖、玄武巖組成，粒徑一般30～70mm，大者200～400mm，磨圓度上部稍差，下部較好，顆粒間為砂、角礫充填，結構較密實。該層中夾有透鏡狀砂層，厚薄不一，最厚達8.72m，薄者僅0.42m，由粗砂、中細砂組成，結構緊密，局部呈半膠結狀態。②現代河床堆積主要分布于現代河谷谷底，由老到新分為四層：A.漂卵石層（Q23）：一般厚40～50m,最大勘探厚度70.72m，頂面高程730～734m，底面高程620～600m。下部為含泥砂漂卵石層，中部為砂卵石層，上部為含泥砂漂卵石夾砂卵石層。漂卵石成分以近源紫紅色凝灰砂巖為主，流紋質凝灰巖、玄武巖、花崗巖次之。分選性差，顆粒大小懸殊，漂石粒徑300～800mm,最大達3000mm，卵石粒徑一般20～50mm,砂礫充填，平均含砂率6.19%。該層結構較密實，但局部具架空結構，主要分布于南北向河段左岸谷底及Ⅱ級階地，Ⅱ級階地前緣高程730m左右。B.卵礫石層(Q41-1):分布于河床底部，殘留厚度22～32m，谷底高程597～620m，為雜色卵石夾少量漂石組成，局部谷底有厚約8～12m的含砂泥卵碎石堆積，該層磨圓度較好,粒徑較均一,一般為20～60mm，顆粒間為砂礫充填，結構密實，局部具架空結構。C.含漂卵石層夾砂層透鏡體（Q41-2）：分布于左岸I級階地及河床堆積層中部，上迭于②卵礫石層（Q41-1）之上。I級階地最大堆積厚度為42.5～54m，谷床殘留厚度一般5～18m,局部20～30m，漂卵石以花崗巖、花崗閃長巖、流紋斑巖、凝灰巖為主，紫紅色凝灰巖次之，粒徑大小懸殊，分選性較差，漂石粒徑300～700mm，卵石一般為30～60mm，砂礫充填，局部具架空結構。該層下部夾砂層，呈透鏡狀展布。平面上分兩個區段，根據相對位置分別稱上游砂層透鏡體和下游砂層透鏡體，物質組成分別為中細砂和細砂。分布于東西向河段河床。D.漂（塊）卵石層（Q24）：為現代河床上部及漫灘堆積物，厚10～25m，頂面高程670～680m，底面高程650～660m，粒徑大小懸殊，分選性差，卵石粒徑一般20～60mm，漂石300～800mm以上，砂礫充填，局部架空。表層有透鏡狀砂層分布。③古崩滑體堆積塊碎石層(colQ)：位于左岸下游距壩線約1km高程900m以下的花崗巖斜坡下部，前緣在谷床殘留厚23.76～37.44m，塊石粗大,成分單一,由斜坡上部花崗巖體崩塌堆積而成，結構松散，架空顯著，地貌上呈扇形，前緣抵達河床。2.5.3地質構造樞紐區內5km范圍內無活動性深大斷裂分布，但次級小斷層比較發育，一般規模較小。其中樞紐建筑物區內規模相對大的斷層主要有F1、F2、F7三條，均不具活動性.F1斷層：走向N50°～70°E，傾向NW，傾角65°～70°，呈舒緩波狀順沿中粗花崗巖與流紋斑巖接觸界面發育，斜穿尾水建筑物和泄洪建筑物末段，長約1.8km，破碎帶寬0.2～0.8m，由片狀巖、壓碎巖、糜棱巖組成，旁側花崗巖體有強烈蝕變現象，具右旋逆沖性質。F2斷層：總體走向N30°W，傾向NE，傾角75°～80°，主要沿中粗花崗巖與淺變質玄武巖接觸帶分布，斜穿壩址河床和引水建筑物進水口，長約2km，破碎帶寬0.4～0.6m，最寬處1.7m，局部具分枝現象，由千枚巖、糜棱巖夾斷層泥組成，斷面擦痕清晰，顯示左旋逆沖性質。F7斷層：走向N20°～40°W，傾向SW，傾角40°～50°，破碎帶寬0.8～3.0m。延伸長3.0km，主要發育于壩址右岸淺變質玄武巖中，由碎裂巖、角礫巖、千枚狀構造巖組成，常見石英脈、輝綠巖脈充填，擠壓緊密，具左旋逆沖性質。區內其余小斷層，其分組產狀與上述三條斷層具有較好一致性，經地表調查40余條斷層分組統計共發育四組斷層(表2-5)，均以中高傾角為主且以NW、NNW向居多，NEE向次之，NWW向較少且多見于探洞巖體中，前三組分別以F7、F2和F1為代表。樞紐區斷層發育特征表2-5組別產狀破碎帶寬度(m)主要特征代表性斷層分布情況走向傾向傾角①北西組N30°~50°WSW30°∫60°0.2~0.8延伸長，數量多，破碎帶為碎塊巖、糜棱巖F7、f59、f63F73、f28玄武巖、凝灰巖分布較多，花崗巖中較少分布②北北西組N10°~30°WNE60°∫80°0.1~0.6延伸較長，數量較多，破碎帶為糜棱巖、片狀巖F2、f51、f55F71、f30玄武巖、凝灰巖分布較多，花崗巖中較少分布③北東東組N60°~80°ENW60°∫85°<0.2多沿輝綠巖脈壁發育，延伸較長，坡碎帶由片狀巖、糜棱巖組成F1、f70、f4花崗巖中分布④北西西組N60°-80°WSW70°∫85°<0.5多沿輝綠巖脈脈壁發育探洞較多花崗巖中分布斷層分布特點，NW、NWW組主要分布于右岸F2、F7附近的玄武巖和凝灰巖中，NEE、NWW組主要分布于花崗巖中，多屬輝綠巖脈斷層，其中NEE組靠近F1斷層分布較多。區內構造裂隙的發育也具有與斷層基本一致的特征，仍以中高傾角者為主，緩傾角裂隙零星少見，裂隙的優勢方位以NW、NWW和NEE向為主，其它方向較少。2.5.4物理地質現象樞紐區巖體以弱、微風化為主，風化深度與巖性及地形地貌有關。總體而言，花崗巖較玄武巖、流紋斑巖、凝灰巖風化深度大；高高程（右岸750m以上，左岸850m以上）比低高程（右岸750m以下，左岸850m以下）巖體風化深度大；古河道下部、單薄山脊巖體風化深度大，且有強風化帶分布。岸坡卸荷作用強度與地貌密切相關，谷坡越高越陡，卸荷作用越強；弱卸荷深度一般不超過巖體弱風化深度。樞紐區岸坡巖體風化、卸荷水平深度見表2-6。樞紐區岸坡巖體風化卸荷特征表2-6巖性地貌部位風化水平深度（m）卸菏深度代表性探洞編號強風化弱風化m花崗巖左岸850m高程以下—70~10070~100PD1、51#、2#、6#、21#、23#850m高程以上20大于11070~110PD3、PD5古河道下部—120~20030~6045#、50#、6#右岸單薄山脊20~60大于1201002#、4#玄武巖750m以下—40~5020~4053#、54#、47#、43#750m以上10902049#凝灰巖750m以下—605052#750m以上4010065~808#流紋斑巖左岸—40~7040~503#、7#、33#、9#、35#區內四大巖體均屬堅硬巖。總體來說，岸坡巖體變形破壞表現不強烈，變形強度和類型與巖性和地形地貌有關。較明顯的有兩處：一是右岸玄武巖傾倒拉裂變形體，即右岸壩前古拉裂體。二是壩下游左岸花崗巖崩塌（滑）體：該崩塌（滑）體距壩軸線約1.0km，地形上無階地平臺，谷坡高陡。崩塌區的分布高程主要在970m以上至1270m，平均坡度45°，上、下游寬200余m，地形上呈凹形。當前，崩塌區后緣兩側尚殘留40～45萬m3危巖體，面臨著崩滑的可能。崩塌機理是該斜坡靠F1斷層較近，巖體中發育一系列北東東向輝綠巖脈斷層和三組以上節理裂隙的不利組合，構成不穩定楔體，在重力作用下沿斜面坡發生崩塌，屬節理裂隙崩塌類型。崩塌堆積體主要分布在高程800m以下谷坡至現代河床中部，平面上呈扇形，前緣寬達300～500m，堆積物主要為花崗巖塊石、大孤石，勘探揭示谷床殘留厚度23～37m，直抵河流右岸。雨季常有危石下落和上部堆積物向下移動阻塞交通，表明該崩塌仍在活動。另外，右岸凝灰巖，受小斷層和巖性接觸帶弱面影響，似層面、節理裂隙發育，巖體呈碎裂-鑲嵌結構，完整性差，斜坡表面巖石在風化作用下，撒落強烈，斜坡穩定性較差。區內小型沖溝少且切割不深，泥石流活動較弱。工程區左岸沖溝有深啟低溝和xx兩條，枯水期無流水，洪水期有少量水流下泄，在暴雨期常有小型泥石流發生。右岸尼日河和卡爾溝無泥石流之虞。需要指出的是，樞紐區下游7km處，右岸發育有著名的泥石流溝利子伊達溝，據文獻記載，該溝歷史上曾多次發生大型泥石流活動，最近于1981年7月9日發生的泥石流，造成成昆鐵路大橋沖毀，列車顛覆的嚴重自然災害。因此，在工程施工場地布置利用時要充分估計該溝再次發生泥石流的可能性及其危害。2.5.5水文地質區內地下水類型有基巖裂隙潛水和松散堆積層孔隙潛水兩大類。基巖裂隙潛水賦存于兩岸巖體中，接受大氣降水下滲和地下水側向補給，由兩岸向大渡河排泄。基巖裂隙潛水涌水量一般較小，多富集于斷層破碎帶，影響帶及裂隙密集帶，具局部承壓集中涌水特點，初見涌水量較大，隨后逐漸減小乃至干枯，左岸45#探洞揭穿f7斷層帶，最大涌水量60～70l/min，右岸43#探洞揭穿f7涌水量僅3～6l/min。由于左岸為河流凸岸，右岸有尼日河和卡爾溝切割，地下水排泄條件好，地形坡度較陡，因此兩岸地下水埋藏較深。河床松散堆積層孔隙潛水受兩岸基巖裂隙地下水和河水補給，與河水水力聯系密切，具互補關系，其動態受河水影響較大，隨河水位漲落而升降。不同巖性裂隙潛水的化學類型略有差異。花崗巖和流紋斑巖屬重碳酸鈣鉀鈉(HCO3-Ca-(Na+K))型水，玄武巖屬重碳酸硫酸鈣(HCO3-SO4-Ca)型水，凝灰巖屬硫酸重碳酸鉀鈉鈣(SO4-HCO3-(Na+K)-Ca)型水；河床覆蓋層孔隙潛水和大渡河水二者化學類型基本一致，屬重碳酸鈣(HCO3-Ca)型水，尼日河水為重碳酸鈣鎂(HCO3-Ca-Mg)型水。它們的礦化度0.01～0.27g/1，PH值一般7.1～9.5，均屬弱堿性低礦化度淡水；對混凝土均不具任何腐蝕性。大量鉆孔壓水試成果表明，區內巖體具有中等～弱透水性。兩岸巖體透水性較強，中等透水帶垂直埋深與巖風化卸荷關系密切，左岸為80～90m，右岸為50～80m，河床底部基巖除F2斷層帶外無中等透水巖體分布。河床抽水試驗結果表明，河床覆蓋層四大層滲透系數一般2.3×10-2～1.04×10-1cm2.6人類工程活動對地質環境的影響壩、庫區內工業不發達，絕大多數為農業區。1998年以前，由于對沿江坡地森林的亂砍亂伐，對整個大渡河流域的水土保持產生了較大的破壞作用。可是隨著近年來國家在大渡河上游實行水土保持和封山育林政策的實施，人類對邊坡坡地綠化意識大為增強，其最大特點是流域內泥石流暴發頻率及次數已大大減少。當前庫區內主要人類工程活動表現為沿江農民還進行的少部分坡耕地種植造成的局部水土流失，以及新建公路和既有公路的改擴建，特別是后者，當對路塹邊坡開挖不當時，將對邊坡穩定性有較大影響。但縱觀整個評估區，人類工程活動總體較輕微。故當前相應的人類工程活動對地質環境的影響相對較弱。3地質災害危險性現狀評估3.1地質災害危險性評估標準根據國土資源部《建設用地地質災害危險性評估技術要求》，將地質災害危險性劃分為三個等級：（1）地質災害危險性大；（2）地質災害危險性中等；（3）地質災害危險性小；地質災害危險性大，指場地存在各類不良工程地質現象，而且已發生過嚴重的地質災害，場地穩定性差，工程建設會受到地質災害的危害，或工程建設必然會誘發或加劇地質災害的發生；地質災害危險性中等，指場地存在不良工程地質現象，場地穩定性較好，但當場地條件稍有變化就可能發生地質災害，工程建設宜采取一定的措施進行防范；地質災害危險性小，指場地穩定性好，地質環境條件沒有重大變化，不會發生地質災害，工程建設不會受到地質災害的危害，也不會誘發地質災害。3.2樞紐建筑區地質災害類型、發育特征及危險性現狀評估樞紐區位于瓦山斷塊西側大渡河由北向南急轉向東流的“L”型河灣地段。河流深切，呈“V”型峽谷地貌，兩岸谷坡陡峻，山體雄厚。地層巖性主要由前震旦系淺變質玄武巖和震旦系下統蘇雄組凝灰巖及流紋斑巖和澄江期花崗巖組成，巖性堅硬，河床覆蓋層深厚。樞紐區5km范圍內無活動性深大斷裂分布，但次級小斷層比較發育，一般規模較小。其中樞紐建筑物區內規模相對大的斷層主要有F1、F2、F7三條，均不具活動性。裂隙以中高傾角為主，緩傾角裂隙少見，優勢方位以NW、NWW和NEE向為主，其它方向較少。巖體以弱、微風化為主，風化深度與巖性及地形地貌有關。谷坡越高越陡，卸荷作用越強；但弱卸荷深度一般不超過巖體弱風化深度。總體來說，樞紐區內現狀地質災害主要表現為邊坡失穩，具體有古拉裂變形體、上游橋變形體、崩塌（滑）體和泥石流。3.2.1古拉裂變形體發育特征及危險性現狀評估3.2.1.1地質概況古拉裂體位于壩軸線上游約540m河流右岸（凹岸）的玄武巖谷坡中，該處山頂面高程約1600m，河水面高程676m，高差達900余米。拉裂體發育最高高程1000m，前緣位于谷坡中下部。地貌形態似圈椅形，谷坡總體走向N31°W，谷坡縱向呈折線狀，下陡上緩，860m高程以下谷坡坡度45°，860m高程以上為35°，橫向上呈弧形；拉裂體兩側有深10～35m沖溝切割，地表呈鼻梁狀。拉裂體平面長250m，寬200m，水平發育深度100～140m，體積約350～400萬m3。詳見圖3-1。古拉裂體部位出露的地層為前震旦系淺變質玄武巖，隱裂隙發育，巖體完整性較差。玄武巖體中發育一系列NNW向的次級壓扭性小斷層，以F7和f63為其代表，斷層走向N20°～40°W，傾向SW，傾角50°～70°,斷層帶寬分別為3～4m和0.6～1.0m，由擠壓片理、千糜巖、斷層泥組成，并有后期石英脈充填。受斷裂構造的控制和影響，巖體中伴生了與構造相關的四組構造裂隙：1）N20°～40°W/SW∠50°～70°2）SN/W∠65°～80°3）N20°～50°W/NE∠55°～80°4）SN/E∠65°～75°①、②組裂隙最為發育，裂面平直，延伸長，且密集，使巖體片理化，①組部分發生位移以小錯動帶或小斷層形式出現。這些裂隙組，走向與邊坡走向基本一致或夾角較小，且具中高傾角，具備了巖體拉裂傾倒變形的內在條件。3.2.1.2古拉裂體的變形特征(1)古拉裂體高位表現為拉裂變形為主，低位表現為傾倒變形為主。地表調查表明，拉裂體后緣高程1000m一帶，可見25m寬范圍內巖體拉裂松動帶，拉裂縫寬0.1～0.3m，最寬可達0.8～1.2m，裂縫多為斜坡坡積碎石土充填；拉裂體兩側較低位置，拉裂變形現象不明顯，與完整巖體界限不清。而低位巖體變形則以傾倒、彎曲、折斷為主要變形形式。傾倒變形多利用傾向坡里的巖體片理面向坡外傾倒，傾角發生變化。圍巖多處出現片理彎曲、折斷現象。但拉裂松動遠不如高位探洞明顯嚴重。(2)古拉裂體水平向變形表現出外強里弱的漸變過渡關系，與完整巖體界線模糊。探洞資料表明，巖體由外向里可大致分為三帶：強烈變形帶、弱變形帶及未變形巖體。如1#探洞（主洞深162.5m），0～68m為強變形帶，巖石強～弱風化、強卸荷拉裂松動、破碎變形，片理密度大，普遍彎曲傾倒轉動角大，產狀由N26°W/SW∠68°變為N25°SW∠25°,沿片理面或與片理小角度斜交的節理面形成反傾向揉錯帶，伴有大量張裂縫，洞壁干燥無水。68～139m為弱變形帶，巖體弱～微風化，片理向坡外傾倒，圍巖中多處出片理彎曲折斷現象，少量拉張裂縫，洞壁干燥無地下水。139～162.5m為未變形帶，巖體微風化，相對較完整，無彎曲折斷及拉裂現象，有地下水出露。弱變形帶與完整巖體無明確界限和滑動跡象。(3)巖體變形是沿著巖體中先期存在的不連續結構面進行的。巖體所發育的四組裂隙，多平行密集發育，其走向與斜坡走向一致或夾角較小，且具有中高傾角，有利于巖體產生彎曲、傾倒變形。探洞觀察，傾倒彎曲變形以傾向坡里的①②組裂隙為主，而拉裂變形則以傾向坡外的③④組裂隙為主。巖體不存在貫穿性的、可構成整體滑動的結構面。3.2.1.3古拉裂體變形觀測及穩定性評價為了解古拉裂體當前變形情況，初步設計階段曾在1#探洞內進行了變形觀測工作。分別采用多點伸長計、三向測縫計、洞軸收劍鋼絲和水泥及玻璃條帶四種觀測方法。變形系統布置和儀器選型能較好地滿足該拉裂體變形監測的要求。同時開展了探洞地下水流量長期觀測。水泥條帶于1992年1月，多點伸長計、三向測縫計和洞軸收斂三項于1992年5月，簡易玻璃條帶及地下水流量于1992年7月，先后正式開始觀測。經過一年多時間的觀測，各種儀器設備運行狀態良好，除個別測點因安裝后混凝土固化收縮，敏感元件絕緣度下降，產生非變形顯示外，基本上未觀測到拉裂體的變形顯示，水泥條帶完好無損；簡易玻璃條帶無一拉斷。由古拉裂體變形特征和變形監測資料可知，古拉裂體現階段未見變形顯示；古拉裂體內歷史上未發生過整體滑動，也不存在構成整體滑動的控制性弱面。現狀處于穩定狀態，地質災害危險性中等。3.2.2上游橋變形體發育特征及危險性現狀評估3.2.2.1地質概況上游橋變形體位于壩軸線上游約850~900m河流右岸（凹岸）的流紋質凝灰巖谷坡中，該處山頂面高程約1600m，河水面高程676m，高差達900余米。該變形體是本次野外調查中發現的（5月23日由右岸高線公路施工的水電五局工程人員在1070~1090m高程之間發現拉張裂縫；而據對當地牧羊的居民調查表明，在1070~1090m高程之間的拉張裂縫最早在2月開始出現）。本次調查顯示，變形體發育最高高程約1090m，前緣因山體陡竣及上部覆蓋層掩埋而尚不能確定。地貌形態似圈椅形，與古拉裂體不同，平面上呈三角形狀；谷坡總體走向N45°W，谷坡縱向呈折線狀，也呈“下陡上緩”的特點，890m高程以下谷坡坡度約55°，890m高程以上為35°，橫向上呈弧形；變形體下游側有明顯沖溝切割，而上游側沖溝不甚明顯。因未做詳細的地質勘探工作，因此變形體下伏的準確邊界尚不能明確。初步調查顯示，變形體平面長約200m，寬200~250m，平均水平發育深度約100m，初估變形體體積約300～400萬m3。變形體部位出露的地層為前震旦系淺變質流紋質凝灰巖，隱裂隙發育，巖體完整性較差。地表調查顯示，在變形體下游側沖溝處，可明顯看出沖溝兩側巖體緊密程度的差異，在1040~1060m高程之間沖溝下游側變形體部位凝灰巖巖體淺表層卸荷強烈，巖體明顯松動；而沖溝上游側巖體則較緊密~緊密。在1070~1090m高程之間變形體后緣邊界的拉張裂縫產狀主要為N30°～60°E/SW∠60°～75°，裂縫呈上寬下窄的“V”字型，縫寬10~20cm，下錯位移最大達30cm，根據上述地表拉裂縫分布及其邊坡巖體松動情況，初步判斷該變形體屬下伏基巖和表層崩坡積層的聯合卸荷拉裂變形，主變形方向朝大渡河下游，約S30°～60°E，當前邊坡處于蠕變階段。3.2.2.2變形體穩定性分析及評價（1）變形體成因初析從地表調查看，變形體變形特征與前述的古拉裂體在成因上有相似之處，即高高程表現為拉裂變形為主，但低高程因無勘探揭露，變形特征尚不明了。但據該山坡早期所進行的8#探洞（高程848.44m）揭示，0～59m為強卸荷帶，巖石強～弱風化、強卸荷拉裂松動、破碎變形。59～79m為弱卸荷帶，巖體弱～微風化，主要結構面有：N50~60Eo/NW∠65~75o；N20~30WEo／NE∠60~70o等節理，以碎裂～鑲嵌結構為特征，少量表現拉張裂縫，洞壁潮濕，局部滴水。79m以內為未變形帶，巖體微風化，相對較完整。弱變形帶與完整巖體無明確界限和滑動跡象。這也顯示出，深切河谷岸坡，在地質演變過程中，邊坡淺表部巖體由于河谷下切，應力調整形成卸荷拉裂。這種作用為邊坡的潛在不穩定提供了地質基礎。據調查，在xx開工前期的右岸低線公路（高程約700米）施工前，變形體所在邊坡整體穩定，未發現明顯的變形跡象；但在11~12月，因公路施工對該變形體坡腳進行了開挖，切坡高差約30m，導致變形體后緣于2月出現拉裂縫。這表明人工開挖坡腳是誘發邊坡變形的主要因素。（2）變形體穩定性分析從當前變形體變形特征可知，后緣表現為強烈的拉裂下錯，最大下錯達30cm左右；而前緣因條件所限，尚不能判斷其準確位置，但從前緣邊坡巖體穩定現狀看，說明當前完整的控制性底滑面并未形成。從現有資料分析表明，上游橋變形體現階段變形較為明顯，當前尚未構成整體滑動的控制性弱面，未發生整體滑動，現狀整體較穩定，但邊坡后緣當前處于應力調整和拉裂縫發展階段，因此上游橋變形體現狀地質災害危險性中等。3.2.3崩塌變形體發育特征及危險性現狀評估評估區較明顯的崩塌（滑）變形體有3處，具體特征如下。3.2.3.1xx附近崩塌體該崩塌（滑）體距壩軸線下游約1.0km，地形上無階地平臺，谷坡高陡。崩塌區的分布高程主要在970m以上至1270m，平均坡度45°，上、下游寬200余米，地形上呈凹形。當前，崩塌區后緣兩側尚殘留40～45萬m3危巖體，有局部崩滑的可能。崩塌機理是該斜坡靠F1斷層較近的花崗巖體中發育一系列北東東向輝綠巖脈小斷層和三組以上節理裂隙的不利組合，構成不穩定楔體，在重力作用下沿裂隙面發生崩滑，屬節理裂隙崩滑類型。崩滑堆積體主要分布在高程800m以下谷坡至現代河床中部，平面上呈扇形，前緣寬達300～500m，堆積物主要為花崗巖塊石、大孤石，勘探揭示河床殘留厚度23～37m，前緣直抵河流右岸。崩滑體大部分地質歷史上以下滑，殘留的巖體整體具較好的穩定性，主要表現為危巖體局部的崩滑和殘留在斜坡上的崩滑塊石在雨季崩落阻塞交通。由于該崩滑體位置高，仍有零星活動，現狀地質災害危險性中等。3.2.3.2毛日依地崩塌體位于壩址右岸上游約1.8km的谷坡上，分布高程830～870m，規模約2.43萬m3，巖性為凝灰巖，危巖體兩側為淺溝切割，坡體向臨空方向凸出呈孤巖狀，其上部卸荷拉裂明顯，底部形成傾向坡外的似層狀裂隙密集帶，危巖體已顯示出壓裂—傾倒變形特征。回水709m高程時對其無影響，但經結構面組合分析，該危巖體穩定性較差，在暴雨和地震作用下，存在失穩的可能性。雖該危巖體方量不大，但距離壩址區較近，對圍堰和施工運輸以及水庫運行均有一定影響。現狀地質災害危險性中等。3.2.3.3加里俄呷崩塌體位于壩址左岸上游約3.6km的花崗巖谷坡上，坡腳部崩塌堆積體高程746～806m，體積約3.8萬m3。上部不穩定巖體分高程806～878m，體積約1.28萬m3，卸荷拉裂特征明顯，穩定性較差。崩塌體和上部不穩定巖體均處于圍堰回水位以上，施工期庫水對其無影響。該處擬作為大壩堆筑材料的主要料源將予以開采利用。現狀地質災害危險性中等。另外，右岸壩軸線上游凝灰巖由于受小斷層和巖性接觸帶弱面影響，似層面、節理裂隙發育，巖體呈碎裂~鑲嵌結構，完整性差，斜坡表面巖石在風化作用下，常有局部塌落，斜坡穩定性較差。現狀地質災害危險性中等。3.2.4泥石流發育特征及危險性現狀評估壩址樞紐區內小型沖溝少且切割不深，泥石流活動較弱。工程區左岸沖溝有深啟低溝和xx兩條，枯水期無流水，洪水期有少量水流下泄，在暴雨期常有小型泥石流發生。右岸尼日河和卡爾溝無泥石流之虞。因此樞紐區內泥石流現狀地質災害危險性中等。需要指出的是，樞紐區下游7km處，右岸發育有著名的泥石流溝利子伊達溝，據文獻記載，該溝歷史上曾多次發生大型泥石流活動，最近于1981年7月9日發生的泥石流，造成成昆鐵路大橋沖毀，列車顛覆的嚴重自然災害。因此，在工程施工場地布置利用時要充分估計該溝再次發生泥石流的可能性及其危害。綜上所述，壩址樞紐區地形總體完整，河谷狹窄，谷坡高陡，巖體堅硬，風化卸荷較強，工程地質條件良好~一般。區內除上述拉裂變形體、崩塌、泥石流及右岸壩軸線上游凝灰巖部位邊坡整體穩定性一般或較差，現狀地質災害危險性中等外。其余地段邊坡總體穩定，無重大地質災害發育，現狀地質災害危險性小。3.3建材開挖區地質災害類型、發育特征及危險性現狀評估xx水電站為礫石土心墻堆石壩，根據主體工程對各類天然建筑材料的需求，分別對其開展了相應精度的地質勘探及試驗論證，并選擇針對不同材料的相應料場。具體有用作心墻防滲料的黑馬及深啟低料場區；用作壩殼堆筑料卡爾及加里俄呷料場區；用作粘土材料的管家山料場區等。3.3.1黑馬料場3.3.1.1黑馬Ⅰ區料場黑馬Ⅰ區料場位于壩址上游右岸黑馬溝黑馬鄉政府附近，分布高程1345～1510m，長約2km、寬0.4～1km，地勢相對寬闊，地面坡度5°～10°，均為耕地。根據地質測繪及勘探揭露，按土類成因在平面上劃分為三個亞區：洪積亞區、坡積洪積亞區、堰塞亞區。(1)洪積亞區（plQ）分布于該料場的中部，總面積約40.4萬m2。該亞區表層耕植土層厚0.3～0.4m，有用層礫石土料在剖面上分為三層：上部為灰黃色礫石土，本亞區均有分布，一般厚度4～8.0m；中部為淺灰色礫石土，局部夾薄層透鏡狀粉砂土層，僅分布于本亞區上游偏左側，一般厚度1～4.0m；底部為乳白色、棕紅色塊碎石土，未見底。上部和中部兩層礫石土中的塊石、碎石、礫石多棱角狀，少量次圓狀，成分以灰巖、凝灰巖為主，紫紅色凝灰砂巖、流紋巖次之，粒徑以2～40mm碎石居多，土層結構較密實。(2)洪積、坡積亞區（pl+dlQ）分布于該料場的北西側，總面積約22.9萬m2。該亞區除表層厚0.2～0.3m耕植土外，土料僅上部為褐黃色含塊碎（礫）石土，一般厚度0.5～1.5m，其余為乳白色含塊碎（礫）石土組成，成分較單一，僅局部夾薄層透鏡狀灰黑色礫石土層。碎石土中碎礫石主要成分為白云質灰巖，少量凝灰巖，粒徑以0.5～40mm礫石居多，結構密實。(3)洪積堰塞型亞區分布于料場北東側（黑馬鄉政府旁），總面積約12.7萬m2。該亞區表層為0.2～0.3m厚的耕植土層；上部為薄層黃色粉質粘土層；下部為紫灰色粉粘土層，局部夾紫灰色礫石土透鏡體。該亞區土料以極細砂、粉粒和粘粒為主，并含少量中細砂，結構較松散，且地下水位較高。該土料勘探揭露厚4.7～5.9m，平均5m，詳查勘探儲量30.0萬m3。3.3.1.2黑馬0區料場黑馬0區緊鄰黑馬Ⅰ區上游，分布高程1450～1575m，料場地形相對平緩，均為耕地。根據地質測繪及勘探揭露該料場按土類成因在平面上也劃分為三個亞區：洪積、坡積亞區，洪積亞區和崩坡積亞區。(1)洪積、坡積亞區（pl+dlQ）分布于該料場北西側，總面積約8.1萬m2。該亞區表層為0.2～0.3m厚的耕植土；上部為灰黃色含塊碎礫石土層，勘探揭露厚4.3～10.4m，塊碎（礫）石成分以灰巖、凝灰巖為主，少量紫紅色凝灰質砂巖；下部為紫灰色含塊碎石土層，塊碎石主要成分為紫紅色凝灰質砂巖、流紋巖、凝灰巖等，次棱角狀，其它性狀與上部相同。整層結構較密實，總體上粗粒及超徑塊石含量較大。(2)洪積亞區（plQ）分布于該料場東南部，總面積約29.9萬m2，約占該料場的3/4。表層耕植土層厚0.2～0.4m，其下由紫灰(紅)色含塊碎礫石土層組成，厚4～8.8m，塊碎（礫）石成分主要為紫紅色凝灰質砂巖、凝灰巖、流紋巖，灰巖少量，多呈棱角～次棱角狀，少量次園狀，結構較密實。(3)崩、坡積亞區（col+dlQ）分布于料場上游東側，總面積約3.8萬m2。除表層0.3m厚的耕植土外，土料主要由褐黃色塊碎石土組成，塊石粒徑一般100～300mm，少量大于500mm，成分以凝灰巖為主，紫紅凝灰砂巖、灰巖少量，棱角狀，土層顆粒級配偏粗，結構較松散，土料質量差，不宜開采使用。綜合分析兩料場的地形地貌及地層巖性等條件，顯示了場內地質條件良好，無地質災害現象，現狀地質災害危險性小。3.3.2深啟低料場深啟低料場位于左壩肩附近的谷坡上。分布高程890～1380m。該料場地勢東北高而西南低，呈條形階梯狀，其間被深啟低溝切割劃分為Ⅰ、Ⅱ兩區。(1)Ⅰ區Ⅰ區主要分布在深啟低溝右側，土料均為褐黃色含礫石粘土層，結構密實，自表層往下部其礫石含量逐漸增多，且局部夾少量塊石，碎（礫）石成分以花崗巖為主，少量輝綠巖，在980～1020m高程之間為緩坡地帶。土層厚度隨地形和基巖面起伏變化大，厚者勘探深度達9.9m未見其底，薄者僅2m即見強風化花崗巖。按土類成因從平面上可分為兩個亞區，山脊左側以及山脊右側980m高程以下為崩坡積亞區，其余部分為坡殘積亞區，兩亞區的區別是崩、坡積亞區超徑及孤塊石含量較高，約20～30%，塊徑大者達3～5m的孤石都有好幾處，將來開采時，剝離會有一些難度。兩亞區詳查勘察儲量分別為崩坡積亞區18.8萬m3和坡殘積亞區45.8萬m3。(2)Ⅱ區Ⅱ區主要分布在深啟低溝左側，分布高程950～1380m，地勢高差較大，部分地帶坡度達40°。土料均為褐黃色坡殘積含礫石粘土層，結構密實，自表層往下部其礫石含量逐漸增多，且局部夾少量碎石，碎（礫）石成分以花崗巖為主，少量輝綠巖。土層厚度隨地形和基巖面起伏變化大，厚者勘探達9.9m未見底，薄者僅2m即見強風化花崗巖。從勘探揭露情況來看，有用層厚度5.1～5.3m，詳查勘探儲量為169.4萬m3。綜合分析該料場兩區的地形地貌及地層巖性等條件，