1、 1計算依據相關施工圖紙；鋼結構設計規范（GB50017-2003）；建筑地地基基礎礎設計規規范（GBB 5000077-20011）；路橋施施工計算算手冊人民交通出版社；建筑施施工碗扣扣式鋼管管腳手架架安全技技術規范范(JGGJ1666-220088)；建筑施施工扣件件式鋼筋筋腳手架架安全技技術規范范（JGGJ1330-220011）；建筑施施工模板板安全技技術規范范（JGJJ1622-20008）；MIDDAS/civvil計計算軟件件。2工程概況況圖2-1邊邊跨現澆澆段梁端端截面構構造圖圖2-2邊邊跨現澆澆段一般般截面構構造圖3支架布置置形式支架立面圖圖如下圖圖所示。圖3-1 箱梁梁邊跨

2、現現澆段支支架立面面圖圖3-2箱箱梁邊跨跨現澆段段支架平平面圖翼板及頂板板下橫向向設軸間間距4000mmm的100mm方木木，縱向向設置間間距6000mmm的1500mm方方木，碗碗扣式支支架橫向向間距6600mmm，縱縱向間距距9000mm，橫橫桿水平平步距112000mm。碗碗扣支架架下端支支撐于間間距600cm的的縱向II28aa工字鋼鋼上。底腹板下橫橫向設軸軸間距4400mmm的100mm方木木，縱向向設置II40aa工字鋼鋼，腹板板區工字字鋼間距距60ccm，頂頂底板區區工字鋼鋼間距990cmm。支撐立柱為為3880mmm(t=10mmm)鋼鋼管，單單排間距距3.66m3.99m設置

3、置7根，共共兩排，鋼鋼管之間間由220a槽槽鋼平聯聯連接增增加整體體剛度，鋼鋼管立柱柱頂部有有雙拼II40aa工字鋼鋼大梁，大大梁與外外側2根鋼管管立柱由由斜撐連連接。梁端處翼板板處除I288a工字字鋼變成成I188工字鋼鋼外，其其他布置置情況同同上，II18工工字鋼間間距要與與非梁端端處I228a工工字鋼對對應。梁梁端處底底腹板處處模板和和10ccm方木木布置同同上，II40aa工字鋼鋼改為II18工工字鋼，間間距為660cmm。所有模板均均為155mm厚厚優質竹竹膠板。4設計參數數及材料料強度4.1 設設計參數數表4.1-1 材料料設計參參數表序號材料規格截面積(mmm2)慣性矩I（mm4

4、）截面矩W（mm3）彈性模量（MPa）備注1竹膠板厚15mmm1.511042.811063.75104510331m寬2方木15cm15ccm2.251044.221075.63105910333方木10cm10ccm1.011048.331061.67105910334鋼管4833.5mmm4.891021.221055.081035.081035鋼管38010mmm1.161042.061056工字鋼I28a2.061057工字鋼I40a2.061058槽鋼20a2.061059槽鋼32a2.06105備注混凝土容重重取266kN/m3,鋼材容容重取778.55kN/m34.2 材材料設

5、計計強度表4.2-1 鋼鋼材設計計強度值值（N/mm22）鋼材抗拉、抗壓壓、抗彎彎抗剪承壓型號厚度或直徑徑(mmm)Q23548*33.5mmm普通通鋼管及及碗扣支支架145Q2351621512532516-44020512040-660200115Q3451631018040016-440295170說明：設計計強度按按建筑筑施工鋼鋼管扣件件式腳手手架安全全技術規規范（JGJ130-2001）、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 166-2008）、鋼結構設計規范（GB50017-2003）取值。5荷載取值值及荷載載組合5.1荷載載類型模板、背背帶自重重新澆筑混混凝土自自重（取取

6、26kkN/mm3）施工人員員、材料料及機具具等施工工荷載（2.5kPa）傾倒混凝凝土產生生的沖擊擊荷載（2kPa）振搗混凝凝土產生生的荷載載（2kkPa）新澆筑混混凝土對對側面模模板的壓壓力標準準值混凝土側壓壓力按下下列兩公公式計算算，并取取其中的的較小者者：F = 00.222ct012(5.1-11)F= ccH(5.11-2)式中：F新澆澆筑混凝凝土對模模板的最最大側壓壓力(kPaa)；h為有有效壓頭頭高度(m)；混凝凝土的澆澆筑速度度(m/hh)，可按實實測確定定(暫定為1.88m/hh)；t0新新澆混凝凝土的初初凝時間間(h)，可按按實測確確定(暫定為6小時)；c混混凝土的的容重(

7、kN/m3)；1外外加劑影影響修正正系數，不不摻外加加劑時取取1.00，摻緩緩凝作用用的2.8外加加劑時取取1.22；2混混凝土坍坍落度影影響修正正系數，當當坍落度度小于330mmm時，取取0.885；5090mmm時，取取1.00；11001500mm時時，取11.155。混凝土側壓壓力標準準值由式（5.1-1）得F0.222266.001.221.11563.5 kkPa由式（5.1-22）得F262.6667.6kPPa按取最小值值，最大大側壓力力為633.5KKPa，有有效壓頭頭高度h=故有效壓頭頭為2.44mm。5.2荷載載組合5.2.11箱梁底板、翼板板計算荷載組合合I（用于于強度

8、計計算）：荷載組合合II（用用于剛度度計算）：5.2.22箱梁側側模計算算荷載組合合IIII（用于于強度計計算）荷載組合合（用用于剛度度計算）5.3荷載載計算5.3.11梁端根據梁端截截面分析析，翼板板最厚00.6mm，底腹腹板最厚厚2.66m。翼板區恒載載；翼板板區活載載。底腹板區恒恒載；底底腹板區區活載。5.3.22一般截截面根據梁端截截面分析析，翼板板最厚00.6mm，頂底底板區最最厚1.5m，腹腹板區最最厚2.6m。（腹腹板區考考慮內側側模及一一排內模模支架荷荷載2kkN/mm2，頂底底板區考考慮內模模支架及及頂板模模型荷載載4.55KN/m2）。翼板區恒載載；翼板板區活載載。頂底板區

9、恒恒載；頂頂底板區區活載。腹板區恒載載；腹板板區活載載。6結構計算算6.1翼板板模型計算6.1.11翼板155mm竹竹膠板計計算6.1.11.1計計算模型型圖6.1.1-11 翼板板模型面面板計算算模型取1m板寬寬進行受受力分析析。強度計算：，L=0.40mm剛度計算：，L=0.40mm6.1.11.2計計算結果果強度剛度6.1.22翼板下下10ccm10ccm方木木小愣計計算翼板模型面面板下面面10ccm*10ccm方木木計算時時按三跨跨連續梁梁考慮。6.1.22.1計計算模型型圖6.1.2-11側模100cm*10ccm方木木小楞計計算模型型強度計算：q= 22.10.44=8.84kkN

10、/mm，L=0.6m剛度計算：q= =155.60.44=6.24kkN/mm，L=0.6m6.1.22.2計計算結果果強度剛度6.1.33翼板模模型下115cmm15ccm分配配梁計算算15cm15ccm方木木分配梁梁計算時時按三跨跨連續梁梁考慮。由于小楞方木的布置具有一定的隨機性，因此檢算應力時應按產生最大應力布載模式進行計算。6.1.33.1計計算模型型圖6.1.3-1115ccm*115cmm方木分分配梁計計算模型型10cm10ccm方木木小楞傳傳遞給15ccm15ccm方木木分配梁梁的集中中力為強度計算：P=1.18.8840.665.883kNN剛度計算：P=1.16.2240.6

11、64.111kNN6.1.33.2計計算結果果強度組合應力圖圖如下：圖6.1.3-2215ccm*115cmm方木分分配梁組組合應力力圖由以上組合合應力圖圖可知：滿足要求剛度位移圖如下下圖6.1.3-3315ccm*115cmm方木分分配梁位位移變形形圖由以上位移移圖可知知：滿足要求。6.1.44翼板下下I288a工字字鋼分配配梁計算算6.1.44.1計計算模型型I40a工工字鋼分分配梁計計算在MIDDAS中中建模，翼翼板下77根分配配梁受力力分析如如下。圖6.1.4-11 翼翼板下II28aa工字鋼鋼分配梁梁計算模模型強度計算算時P=（15.6+66.5）0.660.99=111.933kN

12、；剛度計算算時P=15.60.660.99=8.42KKN。6.1.44.2計計算結果果強度組合應力圖圖如下：圖6.1.4-22 II28aa工字鋼鋼分配梁梁組合應應力圖由以上組合合應力圖圖可知：滿足要求。剛度位移圖如下下：圖6.1.4-33I28aa工字鋼鋼分配梁梁位移變變形圖由以上位移移圖可知知：滿足要求。反力支點反力圖圖如下：圖6.1.4-44 II28aa工字鋼鋼分配梁梁支點反反力圖一一圖6.1.4-55 II28aa工字鋼鋼分配梁梁支點反反力圖二二6.2一般般底板下下模型計算6.2.11底板下下15mmm竹膠膠板計算算6.2.11.1計計算模型型圖6.2.1-11腹板下下模型面面板計

13、算算模型取1m板寬寬進行受受力分析析。強度計算：，L=00.4m剛度計算：，L=00.4m6.2.11.2計計算結果果強度剛度6.2.22底板下10cm10cm方木木小愣計算算底模面板下下面10cm10cm方木木計算時時按連續續梁考慮慮。6.2.22.1計計算模型型圖6.2.2-11底模10cm10cm方木木小楞計算算模型由于底腹板板屬于對對稱結構構，因此此取一半半進行計計算。腹板下：強度計算：q=744.10.4429.64kkN/mm剛度計算：q=677.60.4427.04kkN/mm頂底板下：強度計算：q= 45.50.4418.2kNN/m剛度計算：q= 390.4415.6kNN/

14、m6.2.22.2計計算結果果強度組合應力圖圖如下：圖6.2.2-210cm10cm方木木小楞組合應應力圖由以上組合合應力圖圖可知：滿足要求剛度位移圖如下下圖6.2.2-315cm*15cm方木木小楞位移移變形圖由以上位移移圖可知知：滿足要求。支點反力力圖6.2.2-44 方木木小楞支點點反力圖圖一圖6.2.2-55方木小楞支點點反力圖圖二6.2.33底板下下I400a工字鋼鋼分配梁梁計算I40工字字鋼分配配梁計算算在MIDDAS中中建模，底底板下77根分配配梁受力力分析如如下。6.2.33.1計計算模型型圖6.2.3-11 I440a工工字鋼分分配梁計計算模型型10cm10cm方木木小楞傳遞

15、遞給工字鋼鋼分配梁梁的集中中力。強強度計算算時P分別為為7.77kN 、17.2kNN 、15kN、16.8kN、16.3kN、16.3kN、16.8kN、14.4kN、16.8kN、12.8kN、13kN、19.1kN、12.8kN。剛度度計算時時P分別為為6kN、15.9kN、12.9kN、14.4kN、14kN、14kN、14.4kN、12.4kN、15.4kN、11.3kN、11.1kN、16.4kN、11kN。計算時時按最大大荷載計計算。強度計算：P= 19.1kNN；剛度計算：P=116.44kN。6.2.33.2計計算結果果強度組合應力圖圖如下：圖6.2.3-22I400a工字鋼

16、鋼分配梁梁組合應應力圖由以上組合合應力圖圖可知：滿足要求剛度位移圖如下下：圖6.2.3-33 I440a工字鋼鋼分配梁梁位移變變形圖由以上位移移圖可知知：滿足要求。支反力支反力結果果如下表表所示：表6.2.3-11 II40aa工字鋼鋼分配梁梁半幅支反反力匯總總表強度計算剛度計算近墩處支反反力_kN遠墩處支反反力_kN近墩處支反反力_kN遠墩處支反反力_kN工字鋼145.022101.22835.08878.922工字鋼2100.555226.22592.955209.115工字鋼387.699197.33175.422169.668工字鋼498.222220.99884.188189.442

17、工字鋼595.299214.44181.855184.115工字鋼695.299214.44181.855184.115工字鋼798.222220.99884.188189.442工字鋼884.188189.44272.499163.111工字鋼998.222220.99890.033202.557工字鋼10074.833168.33766.066148.664工字鋼1117617164.899146.001工字鋼122111.666251.22495.888215.772工字鋼13374.833168.33764.311144.669注：工字鋼鋼序號從從邊到中中排列。6.2.44雙拼I440

18、a工字鋼鋼大梁計算算6.2.44.1計算算模型雙拼I400a工字字鋼大梁梁計算在在MIDDAS中中建模，大梁受力分析如下。圖6.2.4-11 雙雙拼I440a工工字鋼大大梁半幅幅計算模模型6.2.44.2計算算結果強度組合應力圖圖如下：圖6.2.4-2雙拼I440a工工字鋼大大梁組合合應力圖圖由以上組合合應力圖圖可知：滿足要求剛度位移圖如下下：圖6.2.4-33 雙雙拼I440a工工字鋼大大梁位移移變形圖圖由以上位移移圖可知知：滿足要求。反力支點反力圖圖如下：圖6.2.4-44雙拼I440a工工字鋼大大梁支點反反力圖6.3梁端端底板下下模型計計算梁端底板下下竹膠板板和方木木布置情情況和一一般底

19、板板下腹板板區情況況相同，在在此不再再贅述。方方木下工工字鋼分分配梁直直接布置置在蓋梁梁上，不不需要驗驗算。6.4側模模計算6.4.11側模面面板計算算6.4.11.1計計算模型型圖6.4.1-11 側側模面板板計算模模型強度計算：q= 65.5kNN/m，L=00.4mm剛度計算：q= 63.5kNN/m，L=00.4mm6.4.11.2計計算結果果強度剛度6.4.22側模面面板100cm10ccm方木木小愣計計算側模面板外外側100cm10ccm方木木計算時時按三跨跨連續梁梁考慮。6.4.22.1計計算模型型圖6.4.2-11 側側模100cm10ccm方木木小楞計計算模型型強度計算：q=

20、 26.2kNN/m，L=00.6m剛度計算：q= 25.4kNN/m，L=00.6m6.4.22.2計計算結果果強度剛度6.4.33 248鋼管管背帶計計算側模2448鋼管管背帶計計算時按按三跨連連續梁考考慮。由由于小楞楞方木的的布置具具有一定定的隨機機性，因因此檢算算應力時時應按產產生最大大應力布布載模式式進行計計算。圖6.4.3-222448鋼管管背帶計計算模型型10cm10ccm方木木小楞傳傳遞給2 48 鋼管背背帶的集集中力為為強度計算：P=266.20.6615.72kkN剛度計算：P=255.40.6615.24kkN6.4.33.2計計算結果果強度組合應力圖圖如下：圖6.4.3

21、-332448鋼管管背帶組組合應力力圖由以上組合合應力圖圖可知：滿足要求剛度位移圖如下下圖6.4.3-442448鋼管管背帶位位移變形形圖由以上位移移圖可知知：滿足要求。6.4.44拉桿受受力檢算算圖6.4.4-12448鋼管管背帶受受力圖根據雙拼鋼鋼管背帶帶的支反反力圖可可知，拉拉桿受最最大的拉拉力為226.006kNN，設計計采用14圓鋼鋼拉桿，套套16的螺螺母（有有效直徑144mm，設設計強度度2100MPaa）。F26.06kkNA21001533.8/10000=332.33KN 滿足足要求。6.5碗扣扣鋼管支支架計算算頂板及翼板板下采用用鋼管滿滿堂支架架，橫橋橋向間距距0.66m，

22、順順橋向00.9mm，橫桿桿步距11.2mm。6.5.11計算簡簡圖每根立柱所所承受的的堅向力力按其所所支撐面面積內的的荷載計計算，如如下圖所所示：圖6.5.1488鋼管支支架受力力檢算示示意圖6.5.22碗扣鋼鋼管支架架計算支架立桿采采用=48mmm(=3.55mm)的碗扣式式鋼管，直直接承受受由頂托托傳遞下下來的豎豎向荷載載，計算算時荷載載數值取取方木大大楞最大大支反力力，計算算以立桿桿穩定性性計算為為主。立桿截面面面積4899.3mmm2,慣性矩矩I=11.2119105mm2,回轉半半徑i=15.8mmm步距為1.2m時時，長細細比查建筑施施工碗扣扣式腳手手架安全全技術規規范（JGJ166-2008）附錄E，可知軸心壓桿穩定系數=0.744（步距為1.2m）。6.5.22.1翼翼板下碗碗扣鋼管管支架受受力計算算N22.10.990.6611.9kN，滿足要求求。6.5.22.3頂板下碗碗扣鋼管管支架受受力計算算頂板厚600cm，與與翼板計計算厚度度相同，在在此不再再計算。6.6鋼管管支架計計算6.6.11計算簡簡圖圖6.6.1-1鋼管架架屈曲分分析簡圖圖6.6.22穩定性性計算鋼管樁擬采采用=3800mm(=10mmm)。鋼管樁樁支反力力最大為為9500.044k