1、頁眉鋼結(jié)構(gòu)期末復習題一、 選擇題:承重結(jié)構(gòu)用鋼材應(yīng)保證的基本力學性能內(nèi)容應(yīng)是（C ）A抗拉強度、伸長率B抗拉強度、屈服強度、冷彎性能C抗拉強度、屈服強度、伸長率D屈服強度、伸長率、冷彎性能鋼材牌號Q235、Q345、Q390是根據(jù)材料的（A ）進行命名。A屈服點B設(shè)計強度C標準強度D含碳量在鋼材所含化學元素中，均為有害雜質(zhì)的一組是（C ）。A 碳磷硅B 硫磷鈕C 硫氧氮D碳銳研為提高梁的整體穩(wěn)定性，從用鋼量的角度，經(jīng)濟的做法是（D ）A加強兩個翼緣B加強受拉翼緣計算梁的（A ）時,A計算梁的（A ）時,A正應(yīng)力C整體穩(wěn)定應(yīng)該采用凈截面的幾何參數(shù)。B剪應(yīng)力D局部穩(wěn)定下列梁不必驗算整體穩(wěn)定的是（D

2、 ）。A焊接工字形截面B箱形截面梁C型鋼梁D有剛性鋪板的梁格構(gòu)軸心受壓柱設(shè)置橫隔的目的是（D ）。A保證柱截面幾何形狀不變 B提高柱抗扭剛度C傳遞必要的剪力D上述三種都是對于普通螺栓連接，限制端 距e 2d0的目的是為了避免（D ）。A.螺栓桿受剪破壞B.螺栓桿受彎破壞C,板件受擠壓破壞D. 板件端部沖剪破壞為提高軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，在桿件截面面積不變的情況下，桿件截面的 形式應(yīng)使其面積分布（B ）A.盡可能集中于截面的形心處B.盡可能遠離形心C.任意分布，無影響D.盡可能集中于截面的剪切中心1 / 21頁眉焊接工字型截面梁腹板設(shè)置加勁肋的目的（A.提高梁的局部穩(wěn)定性C.提高梁的抗剪強度B

3、.D.A 頁眉焊接工字型截面梁腹板設(shè)置加勁肋的目的（A.提高梁的局部穩(wěn)定性C.提高梁的抗剪強度B.D.A ）提高梁的抗彎強度提高梁的整體穩(wěn)定性鋼結(jié)構(gòu)用鋼的含碳量一般不大于（C ）。0.25%C C ）。0.25%鋼材的強度指標是（C ）。A延伸率B韌性指標C屈服點D冷彎性能在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，無明顯先兆的情況是（A）的典型特征A脆性破壞B塑性破壞C強度破壞D失穩(wěn)破壞產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（C ）。A鋼材的塑性太低B鋼材的彈性模量太高C焊接時熱量分布不均D焊縫的厚度太小驗算組合梁剛度時，荷載通常?。ˋ ）。A標準值B設(shè)計值C組合值D最大值軸壓柱在兩個主軸方向等穩(wěn)定的條件是（C ）。A

4、桿長相等B計算長度相等C長細比相等D截面幾何尺寸相等承壓型螺栓連接比摩擦型螺栓連接（B ）。A 承載力低，變形大B承載力高，變形大C 承載力低，變形小D承載力高，變形小格構(gòu)式軸壓構(gòu)件繞虛軸的穩(wěn)定計算采用了換算長細比ox是考慮（D ）。A格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實腹構(gòu)件B考慮強度降低的影響C考慮單支失穩(wěn)對構(gòu)件承載力的影響D考慮剪切變形的影響同類鋼種的鋼板，厚度越大（A ）。A強度越低B塑性越好C韌性越好D內(nèi)部構(gòu)造缺陷越少2 / 21頁眉焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強度的大小與（A ）關(guān)系不大。A鋼材的種類B應(yīng)力循環(huán)次數(shù)C連接的構(gòu)造細節(jié)D殘余應(yīng)力大小梁的正常使用極限驗算是指（D ） oA.梁的抗彎強

5、度驗算 B.梁的抗剪強度演算C.梁的穩(wěn)定計算D. 梁的撓度計算80 h0170對于Q235鋼，當梁腹板的高厚比A橫向加勁肋C縱橫向加勁肋/ 對于Q235鋼，當梁腹板的高厚比A橫向加勁肋C縱橫向加勁肋B縱向加勁肋D短加勁肋A整體穩(wěn)定、 BA整體穩(wěn)定、 B整體穩(wěn)定、 C整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定、剛度端面承壓、剛度端面承壓、連接焊縫D連接焊縫、端面承壓、剛度如圖所示，兩塊鋼板焊接，根據(jù)手工焊構(gòu)造要求，焊角高度hf應(yīng) 滿足A要求。I 10mmI 16mmA 6 hf 8-9mmB 6 hf 12mmC 5 hf 8-9mmD 6 hf 15-20mm(B) 25-30mm(C)10mm(D)40mm下列中的

6、哪一項是屬于正常使用極限狀態(tài)的驗算指標(C )B.穩(wěn)定D.B.穩(wěn)定D.疲勞C.變形受固定集中荷載作用的組合工字形鋼梁，其腹板可不計算局部 承壓的條件是(B ) 0B.集中荷載作用處有支承加勁肋D.B.集中荷載作用處有支承加勁肋D.任何情況下均要計算C.翼緣鋼板比較厚6 / 21頁眉隨著鋼材中含碳量的提高，正確描述其性能變化的是下列中哪 一項（A ）。A,強度提高，而塑性和韌性下降B,強度提高，塑性和韌性也同時提高C.強度降低，塑性和韌性也同時降低D,強度降低，而塑性和韌性提高實腹式軸心受壓柱，其腹板上加縱向加勁肋目的是（D ） 0A.提高強度承載力B.提高剛度C.提高整體穩(wěn)定性D.提高腹板局部

7、穩(wěn)定性在計算格構(gòu)式鋼柱（綴條式、綴板式）繞虛軸穩(wěn)定承載力時， 其換算長細比通常大于實際長細比，這主要是由于（A ）。A.格構(gòu)式鋼柱剪切變形的影響B(tài).格構(gòu)柱軸向變形的影響C.柱肢局部屈曲的影響D.綴材局部屈曲的影響某簡支鋼梁上作用的均布永久荷載標準值為Qk=4kN/m,可變 荷載標準值為Pk=6kN/m ,則在計算該鋼梁撓度時采用的荷載值 應(yīng)是（B ）。A. 13.3B. 10C. 12D. 14以下四種厚度的Q235B鋼板中，鋼材設(shè)計強度值最高的為（A ） 的鋼板。A 12mmB 24mmC 30mmD 50mm現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定，結(jié)構(gòu)鋼材的牌號Q235B是（）。A、fu=235N/mm 2 B級碳

8、素結(jié)構(gòu)鋼B、fy=235N/mm 2 B級碳素結(jié)構(gòu)鋼C、fu=345N/mm 2 B級 低合金 結(jié)構(gòu)鋼D、fy=345N/mm 2 B級 低合金 結(jié)構(gòu)鋼一個8.8級的M24高強度螺栓，其設(shè)計預拉力為180kN ,則該高強 度螺栓的抗拉承載力為（B ）A. 108B. 144C. 162D. 1807 / 21頁眉采用手工焊接方法將鋼號為Q235B與鋼號為Q345B的板件相焊接 時，應(yīng)選用（B ）進行施焊。A. E43型焊條B. E50型焊條C. E55型焊條D.其它焊條摩擦型高強度螺栓的抗剪連接強度計算時以（）作為承載能力極限狀態(tài)。A.螺桿被拉斷B.螺桿被剪斷C.孔壁被壓壞D.連接板件間的摩擦

9、力剛被克服螺栓的性能等級為“8.8”級，描述該螺栓材料性能時，下列 中的不正確的一項是（B ） oA.螺栓材料的抗拉強度800MPaB.螺栓材料的屈服強度800MPaC.螺栓材料的屈服強度640MPaD.螺栓材料的屈強比為0.8某簡支鋼梁，在跨中作用著一個集中荷載，對該集中荷載分別 作用于上翼緣和作用于下翼緣的兩種情況，梁的整體穩(wěn)定性承載 能力（B ）。A.前者大B.后者大C.二者相同D.不能確定鋼中含碳量越高（A ）。A.強度越高B.塑性韌性越高C.塑性越差，韌性越好 D.可焊性越好焊接殘余應(yīng)力使受動載的鋼梁疲勞強度（B ）。A.提高B.降低C.隨條件不同提高或降低 D.沒有影響 端焊縫與側(cè)

10、焊縫相比，端焊縫的（B ）。A.承載能力和塑性較好B.承載力較高但是塑性較差C.彈性模量和塑性較大D.承載能力要低一些當荷載或跨度很大而梁高受到限制、或?qū)孛婵古偠纫筝^高時, 宜選用（D ）。A.熱軋型鋼梁B.冷彎薄壁型鋼C.工字形截面組合梁D.箱形截面組合梁鋼材的設(shè)計強度是根據(jù)（A）確定的。A.屈服點B.彈性極限C.比例極限D(zhuǎn).抗拉強度8 / 21頁眉在彈性階段，側(cè)面角焊縫盈利沿長度方向的分布為（D ）。A.均勻分布B. 一端大、一端小C,兩端大、中間小D.兩端小、中間大根據(jù)鋼材的一次拉伸試驗，可得到如下四個力學性能指標，其中（B ）是鋼結(jié)構(gòu)的強度儲備。A.屈服點fyB.抗拉強度fuC.

11、伸長率6D.彈性模量E鋼構(gòu)件最易產(chǎn)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是（B ）。A.單向壓應(yīng)力狀態(tài)B.三向拉應(yīng)力狀態(tài)C.二向拉一向壓的應(yīng)力狀態(tài) D.單向拉應(yīng)力狀態(tài)（如圖左）等邊角鋼與節(jié)點板僅采用側(cè)面焊縫連接，角鋼受軸心力 N=600kN ,肢背焊縫受力Ni為（D ）。A.150kNB.200kND.400kN兩鋼板用直角角焊縫連接，手工焊，合適的焊角尺寸C.300kND.400kN兩鋼板用直角角焊縫連接，手工焊，合適的焊角尺寸(如圖右) hf= ( C )B. 10mmA. 12mmB. 10mmC. 8mm下面的（C. 8mm下面的（D. 5mmB ）情況應(yīng)將其設(shè)計強度進行折減。B繞弱軸的長細比B繞弱軸的

12、長細比D兩方向長細比的較小值0B提高柱抗扭剛度D上述三種都是A動力荷載作用的構(gòu)件B單角鋼單面按軸壓計算穩(wěn)定的構(gòu)件C有應(yīng)力集中影響的構(gòu)件D殘余應(yīng)力較大的構(gòu)件驗算工字形組合截面軸心受壓構(gòu)件翼緣和腹板的局部穩(wěn)定時，計算公式中的長細比為（C）。A繞強軸的長細比C兩方向長細比的較大值格構(gòu)柱設(shè)置橫隔的目的是（D ）A保證柱截面幾何形狀不變C傳遞必要的剪力9 / 21頁眉計算長度一定的軸心壓桿回轉(zhuǎn)半徑增大，其穩(wěn)定承載力（A） oA提高B降低C不變D不能確定大跨度結(jié)構(gòu)常采用鋼結(jié)構(gòu)的主要原因是鋼結(jié)構(gòu)（B）A.密封性好B.自重輕C.制造工廠化D.便于拆裝鋼材的抗拉強度fu與屈服點fy之比fu/fy 反映的是鋼材的

13、（A）A.強度儲備B.彈塑性階段的承載能力C.塑性變形能力D.強化階段的承載能力對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，宜采用（C）。A、焊接連接B、普通螺栓連接C、摩擦型高強度螺栓連接D、承壓型高強度螺栓連、填空題:焊縫缺陷有多種，其中裂紋 對焊縫受力的危害最大。角焊縫的最小計算長度不得小于 8hf和 40mm 。普通螺栓是通過一栓桿抗剪和板件孔壁承壓.來傳力的；摩擦型 高強螺栓是通過.擰緊螺栓而產(chǎn)生的連接件間的摩擦力 來傳力的。格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸失穩(wěn)時，剪切變形較大， 剪切變形 不能忽略，因而繞虛軸的長細比要采用 換算長細比。在梁支座截面處和較大固定集中荷載作用截面處，宜設(shè)置支承加勁肋，當為/口

14、8%235/fy時，應(yīng)按構(gòu)造配置 橫向加勁肋。高強度螺栓摩擦型連接的承載力取決于 構(gòu)件接觸面的摩擦 力。鋼材中氧的含量過多，將使鋼材出現(xiàn) 熱脆 現(xiàn)象。焊接的連接形式按構(gòu)造可分為對接焊縫和 角焊縫兩種類型焊接工字形梁的腹板高厚比部失穩(wěn)，應(yīng)設(shè)置 橫向加勁肋h焊接工字形梁的腹板高厚比部失穩(wěn)，應(yīng)設(shè)置 橫向加勁肋h0170tw235fy時，為保證腹板不發(fā)生局和 縱向加勁肋焊接工字形截面梁腹板上配置橫向加勁肋的目的是提高梁的局部 穩(wěn)定。按正常使用極限狀態(tài)計算時，受彎構(gòu)件要限制 撓度,拉、壓構(gòu)10 / 21頁眉件要限制 長細比 。衡量鋼材塑性性能的主要指標是伸長率。將一塊Q235B級鋼板與Q345B級鋼板通

15、過焊接進行連接時，宜選擇 E43型焊條。普通螺栓連接受剪時，限制端距e2d。是避免端部剪切破壞。梁的強度計算包括抗彎、抗剪 和 腹板局部壓應(yīng)力 。垂直于屋面坡度放置的楝條，按雙向受彎構(gòu)件設(shè)計計算。能承受壓力的系桿是剛性系桿，只能承受拉力而不能承受壓力的系 桿是柔性系桿。對于軸心受壓構(gòu)件，其初始彎曲越大，穩(wěn)定承載力就越 小。螺栓排列應(yīng)符合構(gòu)造要求，通常螺栓端距不應(yīng)小于2倍螺栓孔徑， 兩排螺栓之間的最小距離為二倍螺栓直徑。結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的可靠度指標越高，則失效概率愈 小 。用結(jié)構(gòu)鋼材制成的拉伸試件進行拉伸試驗時，得到的平均應(yīng)力-應(yīng) 變關(guān)系曲線（b-e關(guān)系曲線）可分為彈性階段、彈塑性階段、塑性 階段、強

16、化階段和頸縮階段。焊縫連接根據(jù)截面形狀可以分為對接焊縫和角焊縫兩種類型。型鋼按照制作方式可以分為熱軋型鋼和焊接型鋼兩種類型。用作鋼結(jié)構(gòu)的鋼材必須符合下列要求：較高的抗拉強度和屈服 以；較高的塑性和韌性；良好的工藝性能（包括冷加工、熱加工和 焊接性能）。冷彎薄壁構(gòu)件設(shè)計時，為了節(jié)省鋼材，允許板件受壓屈曲，并利用 其屈曲后強度講行設(shè)計。軸心受壓構(gòu)件，當構(gòu)件截面無孔眼削弱時，可以不講行強度計算。三、判斷題：（正確的填，錯誤的填“X”）鋼材的沖擊韌性值越大，表示鋼材抵抗脆性斷裂的能力越弱。（X ） 荷載作用在上翼緣的梁較荷載作用在下翼緣的梁整體穩(wěn)定承載小。 （V）當其他條件不變時，減少梁受壓翼緣的自由

17、長度，可提高梁的整體 穩(wěn)定性。（，）對于摩擦型高強螺栓的抗剪連接，應(yīng)進行螺栓抗剪和構(gòu)件抗擠壓的 計算。（X ）正面角焊縫的強度高于側(cè)面角焊縫，而且塑性變形要好些，而側(cè)面11 / 21頁眉角焊縫的強度高于斜焊縫。（X）梁的受壓翼緣板受力時，為了充分發(fā)揮材料強度，設(shè)計翼緣時是采 用一定厚度的鋼板，讓其臨界應(yīng)力cr不低于鋼材的屈服點fy。（V）設(shè)計時常采用增加腹板高度的辦法來增大梁的抗剪強度。（X）彎矩繞實軸作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定計 算均與實腹式構(gòu)件相同。（，）受拉構(gòu)件沒有整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定問題，極限承載力一般由強度控 制，所以，設(shè)計時只考慮強度和剛度。（，）梁的最小高度是由

18、剛度條件控制的。（，）采用摩擦型高強螺栓連接，其受力時的變形比承壓型高強螺栓連接 大。（X）單個普通螺栓傳遞剪力時的設(shè)計承載能力由單個螺栓抗剪和承壓設(shè)計承載力中的較大值確定。（X）計算梁的整體穩(wěn)定時，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。（X）四、名詞解釋：疲勞破壞鋼材在循環(huán)荷載作用下，經(jīng)歷一定時間的損傷積累，構(gòu)件和連接部位 出現(xiàn)裂紋，直到最后斷裂破壞，稱為疲勞破壞。應(yīng)力集中實際上鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件中存在著孔洞、槽口、凹角、截面突然改變以及鋼 材內(nèi)部缺陷，此時構(gòu)件中的應(yīng)力分布將不再保持均勻，而是在某些區(qū) 域產(chǎn)生局部高峰應(yīng)力，在另外一些區(qū)域則應(yīng)力降低，形成應(yīng)力集中。五、簡答題：影響梁的整體穩(wěn)定的主要因素有哪些？（1）梁

19、的抗彎剛度；（2）梁的抗扭剛度；（3）端部約束條件；（4）受壓翼緣的自由長度；（5）截面形式。格構(gòu)軸心受壓柱繞虛軸的穩(wěn)定設(shè)計為什么要采用換算長細比？寫 出換算長細比的公式。12 / 21頁眉1）格構(gòu)式軸心受壓柱當繞虛軸失穩(wěn)時，剪力主要由綴材分擔，2）柱 的剪切變形較大，剪力造成的附加撓曲影響不能忽略，故對虛軸的失 穩(wěn)計算，3）常以加大長細比的辦法來考慮剪切變形的影響，加大后 的長細比稱為換算長細比。冷拉將明顯改變鋼材的什么力學性能指標？ 答：提高鋼材的抗拉強度和屈服極限，降低鋼材的塑性和韌性。為什么要設(shè)置溫度縫？答：當廠房平面尺寸很大時，由于溫度影響會使構(gòu)件內(nèi)產(chǎn)生很大的溫 度應(yīng)力，并導致墻和屋

20、面的破壞，因此要設(shè)置溫度縫。六、計算題：圖示角焊縫連接，承受外力N 50kN的靜載，hf 8mm,f： 160N/mm2,沒有采用引弧板，驗算該連接的承載力。 TOC o 1-5 h z 43Nx 500 400kN, Ny 500 300kNNx heNx helw300 1032 0.7 8 (410 2 8)90.65 N mm267.98N. mm290.65 N mm267.98N. mm2f2 0.7 8 (410 2 8)f90.65 222. ()2 67.982 1 00.7 N . mm2.1.22圖示角焊縫連接承載力滿足要求13 / 21頁眉在圖 計值）1所示角鋼和節(jié)點板

21、采用兩邊側(cè)焊縫的連接，拉力N=660kN（設(shè)在圖 計值）,角鋼為2 110X10,節(jié)點板厚度t=12mm,鋼材為Q235-A ,焊條為E43系列型，手工焊，試確定所需角焊縫的焊角尺寸hf和實際焊條為長度。fy2解：角焊縫的強度設(shè)計值f =160N/mm最小 hf: hf 1.5 t 1.5 12 5.2mm最大 hf: hf t (12)mm 10 (1 2) 9 8mmhf1.2t 1.2 10 12mm角鋼肢尖和肢背都取hf 8mm焊縫受力：N焊縫受力：N11N 6600.67 442.2kNN22N22N 6600.33 217.8kN所需焊縫長度:lw1 N1/2 0.7hf lw1

22、N1/2 0.7hf ffwlw2 N2/2 0.7hf ffw3442.2 102 0.7 8 160217.8 103247 mm0.7 8 160122 mm側(cè)焊縫的實際長度為1i Iwi1i Iwi 2hf 247 2263mml2 b 2hf 122 2138mm驗算圖示普通螺栓連接時的強度，已知螺栓直徑d 20mm, C級螺14 / 21頁眉栓，螺栓和構(gòu)件材料為Q235,外力設(shè)計值F 100kN, fvb 14N/mm2, ftb 170 N/mm2fcb 305 N/mm2Ae 2.45cm2。解：螺栓群受到剪力和彎矩的聯(lián)合作用：V 100kN, M 100 0.25 25kN

23、m受力最大的螺栓所受的剪力和拉力分別是：12.5kNV 10012.5kNNv -n 8NtMy1NtMy12I V25 103 3002 (3002 2002 1002)26.78kN單個螺栓的承載力設(shè)計值為:Ntb Aeftb 245 170 41.65kNNbvnv-d-fvb 14Nbvnv-d-fvb 142140 44 kNtfcb 20 20 305 122kN cNcb d c(b)2Nt(12.5)2 (26.78)24441.650.703 1Nv 12.5kN N： 122kN vc該圖示摩擦型高強螺栓群連接節(jié)點的強度滿足要求 試驗算圖示摩擦型高強螺栓群連接節(jié)點的強度(不

24、需驗算連接板的 強度)是 否滿足鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003 )要求。圖中荷 載為靜力荷載設(shè)計值，高強螺栓采用10.9級M20 (孔d0=21.5mm), 被連接板件鋼材Q235-A ? F,板件摩擦面間作噴砂處理15 / 21頁眉頁眉解：螺栓群受到剪力和彎矩的聯(lián)合作用：V 100kN V 100kN M 100 0.15 0.01616.6kN mP 155kN,0.45Nt1My12VNt1My12V16.6 103 1204 (1202 402)31.1kNNtb 0.8P 124kNNt1Nt2 5 10.4kN3Nti 2 31.1 10.4 83kNNVb NVb 0.

25、9% (nP 1.25 Nti) 0.9 10.45 (8 155 1.25 83) 460kN 100kN圖示摩擦型高強螺栓群連接節(jié)點的強度符合要求 某實腹式實際軸心受壓柱截面如圖所示，承受軸向壓力設(shè)計值為3500kN ,該柱計算長度L 10000mm, l0y 5000mm，截面為焊接組合工 字型截面，翼緣邊為剪切邊，鋼材采用Q235鋼，試驗算該實腹式軸 心受壓柱的整體穩(wěn)定與局部穩(wěn)定是否滿足鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003 )要求。16 / 21頁眉(1)驗算整體穩(wěn)定性400 20 2_4400 10 2 1042 mm(400 20312400 20 2102) 212310 4

26、00 _ 847.595 10 mm194.87mm103.30mmxIxl0 x3102.1348410 mm51.32150l 0yiy48.40150B類截面對y軸為C類截面，查表得x 0.850, y 0.78533500 10一一 40.785 2 10222.9N/mm2 f 205 N/mm2整體穩(wěn)定不滿足要求。(2 )驗算局部穩(wěn)定翼緣：b t200 59.75 (100.1 )235:fy10 0.151.32 15.13腹板：h0 tw4004010(25 0.5 )23525 0.5 51.32 50.66fy局部穩(wěn)定滿足要求如圖示某簡支梁 均布荷載設(shè)計值為,不計自重，Q2

27、35鋼，密鋪板牢固連接于上翼緣， 50kN/m。問該梁的抗彎強度及剛度是否滿足鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003 )要求17 / 21頁眉解：1.正應(yīng)力強度驗算梁的跨中最大彎矩為： TOC o 1-5 h z 22_M ql /8 50 6 /8 225kN m 234Ix 2 15 1 25.50.8 50 /12 27841cm3WX 2 Ix/h 1071cmM_3_3_32_2max225 1 03 1 03 /1.05 1 071 103 2 00.08 N / mm2 215N /mm2maxxWx(2分)所以正應(yīng)力強度滿足要求。2.剛度驗算w 5qkl4 /384EIx 5

28、 (50/1.3) 60004/(384 2.06 1 05 27841 104) 11.3mmw l / 250 24mm剛度滿足要求某連接接頭兩塊被連接鋼板截面為18 X400,上下采用蓋板連接， 鋼材Q235,承受軸心力設(shè)計值N= 1181kN ,采用M22普通C級螺柱連 接，d0 = 23.5mm ,按下圖連接。試驗算該連接節(jié)點是否滿足鋼結(jié)構(gòu) 設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003 )要求。圖2某蓋板連接接頭解：(1)螺栓強度驗算 單個螺栓抗剪承載力設(shè)計值18 / 21頁眉bd bd bNv nv fv43.14 22單個螺栓抗壓承載力設(shè)計值No dtfcb22 18 305 120.8k

29、N2 單個螺栓抗壓承載力設(shè)計值No dtfcb22 18 305 120.8kN故取 Nmin106.4kN 0每側(cè)12個螺栓，承載力為12 106.4 1276.8kN N 1181kN(2)驗算被連接鋼板的凈截面強度 _ _2nd0t 40 1.8 4 2.35 1.8 55.08cm1181 103222 214.4N / mm f 215N / mm55.08 102節(jié)點安全如圖所示為工字形軸心受壓柱截面，柱的軸心壓力設(shè)計值N=4000kN, 計算長度 Lox=7m, L oy=3.5m,A=275Cm 2,I x=150892Cm4,I y=41667Cm, 鋼材為 Q235-BF

30、, f=215N/mm 2。足設(shè)計要求。試驗算該柱的剛度和整體穩(wěn)定性發(fā)滿入材為 Q235-BF , f=215N/mm 2。足設(shè)計要求。試驗算該柱的剛度和整體穩(wěn)定性發(fā)滿入10203040500.9920.9700.9360.8990.856600.807y244解：截面模量已知 A 275cm J、15089253 41667cm、ii、iix計算如下：Ix15089223.4cmiyIy1 ox x .iyIy1 ox x .i x70029.923.415010yiy35028.4612.315041667 , 12.3cm275長細比19 / 21頁眉頁眉均滿足要求因?qū),y軸 均屬于B類，故長細比的較大值，查的0-9364000 1030.936 275 1024000 1030.936 275 102155.4 N 2 P fmm215Nmm2滿足要求 如圖