1、*工程 模板支撐專項施工方案 PAGE 36一、編制依據建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社；建筑施施工計算算手冊江正榮榮著中國國建筑工工業出版版社；建筑施施工手冊冊第四四版中國國建筑工工業出版版社；建筑施施工扣件件式鋼管管腳手架架安全技技術規范范JGGJ1330-220011 中國國建筑工工業出版版社；鋼結構構設計規規范GGB 5500117-220033中國建建筑工業業出版社社；永嘉藍天天龍鞋業業有限公公司車間間及附屬屬用房工工程施工工圖紙。*建筑筑工程公公司的內內部技術術標準、工作標標準、管管理標準準以及

2、公公司ISSO90002質質量體系系程序文文件。二、工程程概況*有限限公司新新廠區工工程（以以下簡稱稱本工程程）位于于*工業園園，由*有有限公司司投資建建設，*施施工圖設設計，*地地質勘察察，*監理理有限責責任公司司監理，*建筑工工程公司司承建。本工程建建設面積積206693，有夾夾包成型型車間及及附屬用用房、鞋鞋楦車間間及附屬屬用房、制鞋楦楦機車間間機附屬屬用房共共三個單單位工程程，夾包包成型車車間及附附屬用房房層數為為五七七層，建建筑物檐檐高233.9米米，建筑筑面積996588；鞋鞋楦車間間及附屬屬用房、制鞋楦楦機車間間機附屬屬用房均均為二六層，檐高119.44米，建建筑面積積均為555

3、177.5?？偣すて?550天。三、模板板及支撐撐系統材材料選用用根據GBB50220420002對模模板及支支架的選選材要求求，模板板及其支支架需滿滿足足夠夠的承載載能力、剛度和和穩定性性等要求求。本工工程模板板采用118mmm厚膠合合板，枋枋木采用用501000mm22，模板板支撐體體系采用用48，t=33.5mmm鋼管管扣件式式腳手架架。為保證模模板施工工質量和和施工進進度，本本工程將將根據施施工進度度的要求求，柱豎豎向模板板配備能能滿足33層結構構施工的的3套定型型模板，樓梯模模板每座座二套，模板支支撐配足足3層結構構施工用用量。四、施工工方法基礎模板板施工根據測量量員放出出的軸線線，

4、彈出出基礎邊邊線，根根據承臺臺及地梁梁斷面尺尺寸預先先將模板板釘在木木楞上，采用地地錨結合合木楞支支撐固定定。柱模施工工（1）.根據測測量員放放出的軸軸線彈出出柱邊線線，柱腳腳采用電電焊30303角鋼或或8圓鋼定定位。（2）.根據柱柱斷面及及柱高（柱腳找找平以后后標高至至上層板板底）預預先將模模板釘在在木楞上上，并開開出梁口口、澆筑筑洞口、清掃口口，以形形成定型型柱模板板，為防防止柱角角漏漿，采用模模板與模模板、木木楞與木木楞雙咬咬合。模模板制作作時，按按不同柱柱編好號號，分別別堆放，以方便便組裝。（3）用用型鋼柱柱箍將定定型模板板進行固固定。柱柱箍根據據柱模的的尺寸、側壓力力大小等等因素確確

5、定，柱柱箍采用用方鋼管管，截面面808080mmm，每每道柱箍箍1根鋼箍箍，間距距5000mm。（4）柱柱模校正正及固定定。利用用線錘復復核校正正柱模的的垂直度度，然后后固定于于四周鋼鋼管支撐撐架上。梁模施工工（1）.定型模模板。根根據梁的的斷面、板厚、梁凈跨跨定出梁梁底模、側模尺尺寸，將將模板釘釘在木楞楞上使之之成型。梁下角角采用模模板、木木楞雙重重咬合以以防漏漿漿。（同同柱角做做法一樣樣）圖三-6梁模支設示意圖（2）.梁模支支撐及模模板安裝裝。先支支鋼管架架，支架架立桿沿沿梁縱向向間距10000mmm，橫向向間距小小于15500mmm，小小橫桿間間距同立立桿間距距。（立立桿間距距經計算算確

6、定附附后）小小橫桿立立桿交接接處立桿桿加設保保險扣。立桿應應設水平平拉桿和和掃地桿桿，梁縱縱向立桿桿設斜撐撐形成排排架。梁梁底模放放置于小小橫桿上上，對準準柱模梁梁口的位位置，用用扣件將將梁底模模固定在在小橫桿桿上，待待扎完梁梁鋼筋后后吊裝梁梁側模。梁側模模應設置置斜撐，當梁高高大于7700mmm時設設置腰楞楞，并用用穿墻螺螺栓加固固，間距距為60008000，具體體做法如如圖三6所示示。5樓板板模板施施工（1）根根據模板板拼裝圖圖搭設樓樓面模板板支架和和模板龍龍骨。支支架立桿桿與龍骨骨的間距距，應根根據樓板板的砼重重量與施施工荷載載大小，在模板板結構設設計中確確定。支支架立桿桿應設置置水平拉

7、拉桿，水水平拉桿桿間距不不大于33m且符符合立桿桿間距要要求。每每隔兩排排立桿設設斜撐一一道，使使模板支支架成為為排架。（2）掛掛通線將將大龍骨骨找平。根據標標高確定定大龍骨骨頂面標標高，然然后架設設小龍骨骨，鋪設設模板。（3）樓樓面模板板鋪完后后，應認認真檢查查支加查查否牢固固。模板板梁面、板面清清掃干凈凈。6樓梯梯模板樓梯底模模采用膠膠合板，踏步側側模板和和踏步檔檔板采用用50厚木木板，踏踏步面為為使踏步步尺寸準準確，棱棱角分明明，踏步步擋板應應設置拉拉桿或頂頂撐。由由于澆搗搗砼時將將產生模模板上頂頂力，在在施工時時要加強強對模板板變形的的控制。7衛生生間模板板方案（1）衛衛生間翻翻口模板

8、板，按圖圖紙尺寸寸，用光光面方條條，制成成定型翻翻口模板板并留出出門洞位位置。數數量同底底板，在在砼澆筑筑的過程程復核衛衛生間軸軸線后以以軸線為為標準安安裝翻口口模板。五、模板板的拆除除1、模板板的拆除除，側模模應以能能保證砼砼表面及及棱角不不受損壞壞時（砼砼強度大大于1.2N/mm22）方可可拆除，底模應應按砼砼結構工工程施工工及驗收收規范（GBB502204-20002）的的有關規規定執行行。并有有砼試壓壓報告，經施工工員向技技術負責責人申請請審批后后簽發拆拆模通知知書后方方可拆模模。2、模板板拆除的的順序和和方法。應按照照配板設設計的規規定進行行，遵循循先支后后拆，先先非承重重部位后后承

9、重部部位，自自上而下下的原則則。拆模模時嚴禁禁用大錘錘和撬棍棍硬砸硬硬撬。3、拆模模時，操操作人員員應站在在安全處處，以免免發生安安全事故故。待該該片（段段）模板板全部拆拆除后，將模板板、配板板、支架架等清理理干凈，并按文文明施工工要求運運出堆放放整齊。4、拆下下的模板板、配件件等，嚴嚴禁拋扔扔，要有有人接應應傳遞。按指定定地點堆堆放，并并做到及及時清理理，維修修和涂刷刷好隔離離劑，以以備待用用。六、施工工質量及及驗收標標準1、模板板及支撐撐體系應應滿足混凝土土結構工工程施工工質量驗驗收規范范（GGB5002044-20002）相關規規定，要要求一次次性驗收收合格率率達到1100%。2、要求求

10、嚴格按按照月施施工進度度計劃施施工。七、質量量保證措措施及施施工注意意事項1、模板板需通過過設計計計算，滿滿足剛度度，強度度和穩定定性要求求。能可可靠承受受所澆砼砼重量、側壓力力及施工工荷載。2、施工工前由木木工翻樣樣繪制模模板圖和和節點圖圖，經施施工負責責人復核核后方可可施工，安裝完完成后，經項目目部有關關人員復復核驗收收。3、模板板施工前前，對班班組進行行書面技技術交底底，拆模模要有項項目施工工員簽發發拆模通通知書。4、澆筑筑混凝土土時，木木工要有有專人看看模。5、認真真執行三三檢制度度，未經經驗收合合格不允允許進入入下一道道工序。6、嚴格格控制樓樓層荷載載，施工工用料要要分散堆堆放，模模

11、板工程程質量控控制詳見見圖六-1（附附后）。7、在封封模以前前要檢查查預埋件件是否放放置，位位置是否否準確。八、安全全生產及及文明施施工模板支撐撐架嚴格格按照文文明施工工要求搭搭設整齊齊劃一，支撐搭搭設完畢畢后，多多余架料料、模板板均應清清理干凈凈；不得得有多余余雜物堆堆放于施施工樓層層或外架架上；圓圓盤鋸只只允許在在木工加加工車間間或置于于專用鋸鋸料盤中中使用，以防鋸鋸木落到到模板內內。墻、柱模板板應在柱柱、墻內內垃圾清清掃干凈凈驗收后后方可支支設。拆拆模時，必須一一次拆除除干凈，不得有有多余模模板附在在墻或梁梁板上。所有架架桿均需需一次性性全部轉轉移干凈凈，完畢畢后立即即組織清清掃、做做到

12、樓層層無雜物物，無積積水和浮浮塵。1、支模模過程中中應遵守守安全操操作規程程，如遇遇中途停停歇，應應將就位位的支頂頂，模板板聯結穩穩固，不不得空架架浮擱。2、拆模模間歇時時應將松松開的部部件和模模板運走走，防止止墜下傷傷人。3、拆模模時應搭搭設腳手手架。4、廢爛爛木枋不不能用作作龍骨。5、內模模板安裝裝超過22.5mm時，應應搭設臨臨時腳手手架。6、在44m以上上高空拆拆模時，不得讓讓模板、材料自自由下落落，更不不能大面面積同時時撬落。操作時時必須注注意下方方人員動動向。7、正在在施工澆澆筑的樓樓板其下下一層樓樓板的支支撐不準準拆除。8、堅持持每次使使用后清清理板面面，涂刷刷脫模劑劑。9、材料

13、料應按編編號分類類堆放。10、每每次下班班時保證證工完場場清。九、模板板計算模板高支支撐架計計算書因本工程程梁支架架高度大大于4米，根根據有關關文獻建建議，如如果僅按按規范計計算，架架體安全全性仍不不能得到到完全保保證。為為此計算算中還參參考了施工技技術220022（3）：扣件式式鋼管模模板高支支撐架設設計和使使用安全全中的的部分內內容。一、參數數信息:1.腳手手架參數數橫向間距距或排距距(m):1.00；縱距(m):1.000；步步距(mm):11.800；立桿上端端伸出至至模板支支撐點長長度(mm):00.100；腳手手架搭設設高度(m):7.660；采用的鋼鋼管(mmm):4883.5

14、；扣件連接接方式:雙扣件件，考慮慮扣件的的保養情情況，扣扣件抗滑滑承載力力系數:0.880；板底支撐撐連接方方式:方木支支撐；2.荷載載參數模板與木木板自重重(kNN/m22):00.3550；混混凝土與與鋼筋自自重(kkN/mm3):225.0000；樓板澆筑筑厚度(m):0.2200；施工均布布荷載標標準值(kN/m2):11.0000；3.木方方參數木方彈性性模量EE(N/mm22):995000.0000；木木方抗彎彎強度設設計值(N/mmm2):113.0000；木方抗剪剪強度設設計值(N/mmm2):11.4000；木木方的間間隔距離離(mmm):2250.0000；木方的截截面寬

15、度度(mmm):550.000；木木方的截截面高度度(mmm):1100.00；圖2 樓板支支撐架荷荷載計算算單元二、模板板支撐方方木的計計算:方木按照照簡支梁梁計算，其慣性性矩I和截面面抵抗矩矩W分別為為:W=5.000010.000010.0000/6 = 883.333 ccm3；I=5.000010.000010.000010.0000/122 = 4166.677 cmm4；方木楞計計算簡圖圖1.荷載載的計算算：(1)鋼鋼筋混凝凝土板自自重(kkN/mm)：q1= 25.00000.22500.2200 = 11.2550 kkN/mm；(2)模模板的自自重線荷荷載(kkN/mm):

16、q2= 0.33500.2250 = 00.0888 kkN/mm ；(3)活活荷載為為施工荷荷載標準準值與振振倒混凝凝土時產產生的荷荷載(kkN)：p1 = (11.0000+22.0000)1.00000.2250 = 00.7550 kkN；2.方木木抗彎強強度驗算算:最大彎矩矩考慮為為靜荷載載與活荷荷載的計計算值最最不利分分配的彎彎矩和，計算公公式如下下:均布荷載載 q = 11.2(1.2500 + 0.0088) = 1.6605 kN/m；集中荷載載 p = 1.40.7750=1.0050 kN；最大彎距距 M = Pll/4 + qql2/8 = 11.05501.0000

17、/4 + 11.60051.000022/8 = 0.4633 kNN.m；最大支座座力 NN = P/22 + ql/2 = 1.0500/2 + 11.60051.0000/2 = 1.3288 kNN ；方木的最最大應力力值= M / ww = 0.44631066/833.33331103 = 5.5558 N/mmm2；方木抗彎彎強度設設計值 f=133.0 N/mmm2；方木的最最大應力力計算值值為 55.5558 NN/mmm2小于方木木的抗彎彎強度設設計值 13.0 NN/mmm2，滿足足要求!3.方木木抗剪驗驗算：最大剪力力的計算算公式如如下: Q = qll/2 + PP/

18、2截面抗剪剪強度必必須滿足足: T = 3QQ/2bbh TT其中最大大剪力: V = 11.00001.6605/2+11.0550/22 = 1.3328 kN；方木受剪剪應力計計算值 T = 3 13227.5500/(2 50.0000 1000.0000) = 00.3998 NN/mmm2；方木抗剪剪強度設設計值 T = 1.4400 N/mmm2；方木受剪剪應力計計算值為為 0.3988 N/mm22小于方木木的抗剪剪強度設設計值11.4000 NN/mmm2，滿足足要求!4.方木木撓度驗驗算:最大彎矩矩考慮為為靜荷載載與活荷荷載的計計算值最最不利分分配的撓撓度和，計算公公式如下

19、下:均布荷載載 q = q11 + q2 = 1.2250+0.0088=1.3337 kN/m；集中荷載載 p = 0.7500 kNN；方木最大大撓度計計算值 VV= 551.333710000.000044 /(384495000.0000416666666.667) +7550.000010000.000033 /( 48895000.0000416666666.667) = 0.8835 mm；方木最大大允許撓撓度值 V= 10000.0000/2550=44.0000 mmm；方木的最最大撓度度計算值值 0.8355 mmm 小于于方木的的最大允允許撓度度值 44.0000 mmm

20、,滿滿足要求求!三、木方方支撐鋼鋼管計算算:支撐鋼管管按照集集中荷載載作用下下的三跨跨連續梁梁計算；集中荷載載P取縱向向板底支支撐傳遞遞力，PP = 1.66051.0000 + 11.0550 = 2.6555 kNN；支撐鋼管管計算簡簡圖支撐鋼管管計算彎彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管管計算變變形圖(kN.m) 支撐鋼管管計算剪剪力圖(kN) 最大彎矩矩 Mmaax = 0.9966 kNN.m ；最大變形形 Vmaax = 2.7955 mmm ；最大支座座力 QQmaxx = 11.6166 kNN ；鋼管最大大應力= 00.99961106/50080.0000=1996.0021 N/

21、mmm2；鋼管抗壓壓強度設設計值 f=2005.0000 N/mmm2；支撐鋼管管的計算算最大應應力計算算值 1196.0211 N/mm22小于鋼管管的抗壓壓強度設設計值 2055.0000 NN/mmm2,滿足要要求!支撐鋼管管的最大大撓度小小于10000.0000/1550與10 mm,滿足要要求!四、扣件件抗滑移移的計算算:按照建建筑施工工扣件式式鋼管腳腳手架安安全技術術規范培培訓講座座劉群群主編，P966頁，雙雙扣件承承載力設設計值取取16.00kkN，按按照扣件件抗滑承承載力系系數0.80，該工程程實際的的旋轉雙雙扣件承承載力取取值為112.880kNN ?？v向或橫橫向水平平桿傳給

22、給立桿的的豎向作作用力設設計值 R= 11.6166 kNN；R 12.80 kN,所以雙雙扣件抗抗滑承載載力的設設計計算算滿足要要求! 五、模板板支架立立桿荷載載標準值值(軸力):作用于模模板支架架的荷載載包括靜靜荷載、活荷載載和風荷荷載。1.靜荷荷載標準準值包括括以下內內容：(1)腳腳手架的的自重(kN)：G1 = 0.11667.6600 = 00.8882 kkN；鋼管的自自重計算算參照扣件式式規范附錄AA。(2)模模板的自自重(kkN)： NNG2 = 0.35001.00001.0000 = 00.3550 kkN；(3)鋼鋼筋混凝凝土樓板板自重(kN)： NG33 = 25.00

23、000.22001.00001.0000 = 55.0000 kkN；經計算得得到，靜靜荷載標標準值 NG = NG11+NG22+NG33 = 6.2232 kN；2.活荷荷載為施施工荷載載標準值值與振倒倒混凝土土時產生生的荷載載。經計算得得到，活活荷載標標準值 NQ = (1.0000+2.0000 ) 1.00001.0000 = 33.0000 kkN；3.不考考慮風荷荷載時,立桿的的軸向壓壓力設計計值計算算N = 1.22NG + 1.44NQ = 11.6799 kNN；六、立桿桿的穩定定性計算算:立桿的穩穩定性計計算公式式:其中 N 立桿桿的軸心心壓力設設計值(kN) ：N =

24、111.6779 kkN； 軸軸心受壓壓立桿的的穩定系系數,由長細細比 llo/ii 查表表得到； ii 計算立立桿的截截面回轉轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； AA 立桿凈凈截面面面積(ccm2)：A = 4.89 cm22； WW 立桿凈凈截面模模量(抵抗矩矩)(ccm3)：W=55.088 cmm3； 鋼管立立桿最大大應力計計算值 (N/mm22)； ff 鋼管立立桿抗壓壓強度設設計值：f =2205.0000 N/mm22； L0 計計算長度度 (mm)；如果完全全參照扣件式式規范，按下下式計算算 l00 = h+22a kk1 計計算長度度附加系系數，取取值為11.1555

25、； uu 計算長長度系數數，參照照扣件件式規范范表55.3.3；u = 1.7000； aa 立桿上上端伸出出頂層橫橫桿中心心線至模模板支撐撐點的長長度；aa = 0.1100 m；上式的計計算結果果：立桿計算算長度 L0 = h+22a = 1.8000+0.10002 = 2.0000 m； L0/i = 220000.0000 / 155.8000 = 1227.0000 ；由長細比比 Loo/i 的結結果查表表得到軸軸心受壓壓立桿的的穩定系系數= 0.4122 ；鋼管立桿桿的最大大應力計計算值；=1116778.8832/（0.44124899.0000） = 57.9699 N/mm

26、22；鋼管立桿桿的最大大應力計計算值= 557.9969 N/mmm2小于鋼管管立桿的的抗壓強強度設計計值 f = 2205.0000 N/mm22，滿足足要求！如果考慮慮到高支支撐架的的安全因因素，適適宜由下下式計算算l0 = k11k2(h+2a) k1 計計算長度度附加系系數按照照表1取值1.1855；k2 計計算長度度附加系系數，hh+2aa = 2.0000 按照表表2取值1.0111 ；上式的計計算結果果：立桿計算算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.11851.0011(1.8000+0.10002) = 22.3996 mm； Lo/i = 223966.0770 /

27、 155.8000 = 1552.0000 ；由長細比比 Loo/i 的結結果查表表得到軸軸心受壓壓立桿的的穩定系系數= 0.3011 ；鋼管立桿桿的最大大應力計計算值；=1116778.8832/（0.33014899.0000） = 79.3466 N/mm22；鋼管立桿桿的最大大應力計計算值= 779.3346 N/mmm2小于鋼管管立桿的的抗壓強強度設計計值 f = 2205.0000 N/mm22，滿足足要求！模板承重重架應盡盡量利用用剪力墻墻或柱作作為連接接連墻件件，否則則存在安安全隱患患。以上表參參照杜榮榮軍: 扣件式式鋼管模模板高支支撐架設設計和使使用安全全。七、梁和和樓板模模

28、板高支支撐架的的構造和和施工要要求工程經經驗:除了要遵遵守扣扣件架規規范的的相關要要求外，還要考考慮以下下內容1.模板板支架的的構造要要求：a.梁板板模板高高支撐架架可以根根據設計計荷載采采用單立立桿或雙雙立桿；b.立桿桿之間必必須按步步距滿設設雙向水水平桿，確保兩兩方向足足夠的設設計剛度度；c.梁和和樓板荷荷載相差差較大時時，可以以采用不不同的立立桿間距距，但只只宜在一一個方向向變距、而另一一個方向向不變。2.立桿桿步距的的設計：a.當架架體構造造荷載在在立桿不不同高度度軸力變變化不大大時，可可以采用用等步距距設置；b.當中中部有加加強層或或支架很很高，軸軸力沿高高度分布布變化較較大，可可采

29、用下下小上大大的變步步距設置置，但變變化不要要過多； c.高支撐撐架步距距以0.91.55m為宜宜，不宜宜超過11.5mm。3.整體體性構造造層的設設計：a.當支支撐架高高度20mm或橫向向高寬比比6時，需需要設置置整體性性單或雙雙水平加加強層；b.單水水平加強強層可以以每46米米沿水平平結構層層設置水水平斜桿桿或剪刀刀撐，且且須與立立桿連接接，設置置斜桿層層數要大大于水平平框格總總數的11/3；c.雙水水平加強強層在支支撐架的的頂部和和中部每每隔100-115m設設置，四四周和中中部每11015mm設豎向向斜桿，使其具具有較大大剛度和和變形約約束的空空間結構構層；d.在任任何情況況下，高高支

30、撐架架的頂部部和底部部（掃地地桿的設設置層）必須設設水平加加強層。4.剪刀刀撐的設設計：a.沿支支架四周周外立面面應滿足足立面滿滿設剪刀刀撐；b.中部部可根據據需要并并依構架架框格的的大小，每隔11015mm設置。5.頂部部支撐點點的設計計：a.最好好在立桿桿頂部設設置支托托板，其其距離支支架頂層層橫桿的的高度不不宜大于于4000mm；b.頂部部支撐點點位于頂頂層橫桿桿時，應應靠近立立桿，且且不宜大大于2000mmm；c.支撐撐橫桿與與立桿的的連接扣扣件應進進行抗滑滑驗算，當設計計荷載NN12kkN時，可用雙雙扣件；大于112kNN時應用用頂托方方式。6.支撐撐架搭設設的要求求：a.嚴格格按照

31、設設計尺寸寸搭設，立桿和和水平桿桿的接頭頭均應錯錯開在不不同的框框格層中中設置；b.確保保立桿的的垂直偏偏差和橫橫桿的水水平偏差差小于扣件架架規范的要求求；c.確保保每個扣扣件和鋼鋼管的質質量是滿滿足要求求的，每每個扣件件的擰緊緊力矩都都要控制制在455-600N.mm，鋼管管不能選選用已經經長期使使用發生生變形的的； d.地基支支座的設設計要滿滿足承載載力的要要求。7.施工工使用的的要求：a.精心心設計混混凝土澆澆筑方案案，確保保模板支支架施工工過程中中均衡受受載，最最好采用用由中部部向兩邊邊擴展的的澆筑方方式；b.嚴格格控制實實際施工工荷載不不超過設設計荷載載，對出出現的超超過最大大荷載要

32、要有相應應的控制制措施，鋼筋等等材料不不能在支支架上方方堆放；c.澆筑筑過程中中，派人人檢查支支架和支支承情況況，發現現下沉、松動和和變形情情況及時時解決。梁模板計計算書高支撐架架的計算算依據建筑施施工扣件件式鋼管管腳手架架安全技技術規范范（JJGJ1130-20001）、混凝凝土結構構設計規規范GGB5000100-20002、建筑筑結構荷荷載規范范(GGB 5500009-220011)、鋼結構構設計規規范(GB 500017-20003)等等規范編編制。因本工程程梁支架架高度大大于4米，根根據有關關文獻建建議，如如果僅按按規范計計算，架架體安全全性仍不不能得到到完全保保證。為為此計算算中

33、還參參考了施工技技術220022（3）：扣件式式鋼管模模板高支支撐架設設計和使使用安全全中的的部分內內容。梁段:KKL9。一、參數數信息1.模板板支撐及及構造參參數梁截面寬寬度 BB(m):0.30；梁截面高高度 DD(m):1.00混凝土板板厚度(mm):0.12；立桿縱距距（沿梁梁跨度方方向間距距）Laa(m):0.80；立桿上端端伸出至至模板支支撐點長長度a(m):0.110；腳手架步步距(mm):11.655；梁支撐架架搭設高高度H(m)：7.660；梁兩側立立柱間距距(m):1.50；承重架支支設:木方支支撐平行行梁截面面A；立桿橫向向間距或或排距LLb(mm):11.800；采用的

34、鋼鋼管類型型為44833.500；扣件連接接方式:雙扣件件，考慮慮扣件質質量及保保養情況況，取扣扣件抗滑滑承載力力折減系系數:00.800；2.荷載載參數模板自重重(kNN/m22):00.355；鋼筋自重重(kNN/m33):11.500；施工均布布荷載標標準值(kN/m2):22.5；新澆混凝凝土側壓壓力標準準值(kkN/mm2):118.00；傾倒混凝凝土側壓壓力(kkN/mm2):22.0；振搗混凝凝土荷載載標準值值(kNN/m22):22.03.材料料參數木材品種種：柏木木；木材彈性性模量EE(N/mm22)：100000.0；木材抗彎彎強度設設計值ffm(NN/mmm2)：17.0

35、；木材抗剪剪強度設設計值ffv(NN/mmm2)：1.77；面板類型型：膠合合面板；鋼材彈性性模量EE(N/mm22)：21000000.0；鋼材抗彎彎強度設設計值ffm(NN/mmm2)：2055.0；面板彈性性模量EE(N/mm22)：95000.00；面板抗彎彎強度設設計值ffm(NN/mmm2)：13.0；4.梁底底模板參參數梁底模板板支撐的的間距(mm)：3000.0；面板厚度度(mmm)：18.0；5.梁側側模板參參數主楞間距距(mmm)：5000；次楞間距距(mmm)：3000；穿梁螺栓栓水平間間距(mmm)：5000；穿梁螺栓栓豎向間間距(mmm)：3000；穿梁螺栓栓直徑(m

36、m)：M122；主楞龍骨骨材料：木楞,，寬度度50mmm，高高度1000mmm；主楞龍骨骨材料：木楞,，寬度度40mmm，高高度600mm；二、梁模模板荷載載標準值值計算1.梁側側模板荷荷載強度驗算算要考慮慮新澆混混凝土側側壓力和和傾倒混混凝土時時產生的的荷載；撓度驗驗算只考考慮新澆澆混凝土土側壓力力。按施工工手冊，新澆澆混凝土土作用于于模板的的最大側側壓力，按下列列公式計計算，并并取其中中的較小小值:其中 - 混凝土土的重力力密度，取244.0000kNN/m33； t - 新澆混混凝土的的初凝時時間，可可按現場場實際值值取，輸輸入0時系統統按2000/(T+115)計計算，得得5.7714

37、hh； T - 混凝土土的入模模溫度，取200.0000； V - 混凝土土的澆筑筑速度，取1.5000m/hh； H - 混凝土土側壓力力計算位位置處至至新澆混混凝土頂頂面總高高度，取取0.7750mm；1 外加加劑影響響修正系系數，取取1.2200；2 混凝凝土坍落落度影響響修正系系數，取取1.0000。根據以上上兩個公公式計算算的新澆澆筑混凝凝土對模模板的最最大側壓壓力F；分別為 44.3433 kNN/m22、18.0000 kNN/m22，取較較小值118.0000 kN/m2作為本本工程計計算荷載載。三、梁側側模板面面板的計計算面板為受受彎結構構,需要驗驗算其抗抗彎強度度和剛度度。

38、強度度驗算要要考慮新新澆混凝凝土側壓壓力和傾傾倒混凝凝土時產產生的荷荷載；撓撓度驗算算只考慮慮新澆混混凝土側側壓力。計算的的原則是是按照龍龍骨的間間距和模模板面的的大小,按支撐撐在內楞楞上的三三跨連續續梁計算算。面板計算算簡圖1.抗彎彎驗算其中， 面面板的彎彎曲應力力計算值值(N/mm22)； M - 面板的的最大彎彎距(NN.mmm)； W - 面板的的凈截面面抵抗矩矩，W = 550.0001.881.88/6=27.00ccm3； ff 面面板的抗抗彎強度度設計值值(N/mm22)；按以下公公式計算算面板跨跨中彎矩矩：其中，qq 作用用在模板板上的側側壓力，包括:新澆混凝凝土側壓壓力設計

39、計值: q1= 11.20.55018.000.990=99.722kN/m；傾倒混凝凝土側壓壓力設計計值: q2= 11.40.5502.0000.990=11.266kN/m；q = q1+q2 = 9.7720+1.2260 = 110.9980 kN/m；計算跨度度(內楞間間距): l = 3300.00mmm；面板的最最大彎距距 M= 0.110.983000.0002 = 9.888104N.mmm；經計算得得到，面面板的受受彎應力力計算值值: = 99.8881004 / 2.7701104=3.6600N/mmm2；面板的抗抗彎強度度設計值值: f = 113.0000NN/m

40、mm2；面板的受受彎應力力計算值值 =3.6660NN/mmm2小于面板板的抗彎彎強度設設計值 f=133.0000N/mm22，滿足足要求！ 2.撓撓度驗算算 q作用用在模板板上的側側壓力線線荷載標標準值: q = 118.0000.550 = 9.00NN/mmm； ll-計計算跨度度(內楞間間距): l = 3300.00mmm； EE-面面板材質質的彈性性模量: E = 995000.000N/mmm2； II-面面板的截截面慣性性矩: I = 500.0001.8801.8801.880/112=224.330cmm4；面板的最最大撓度度計算值值: = 00.677799.00030

41、00.0004/(110095000.00022.4331005) = 0.2144 mmm；面板的最最大容許許撓度值值: = l/2250 =3000.0000/2500 = 1.2200mmm；面板的最最大撓度度計算值值 =0.2214mmm 小小于面板板的最大大容許撓撓度值 =1.2000mm，滿足要要求！四、梁側側模板內內外楞的的計算1.內楞楞計算內楞(木木或鋼)直接承承受模板板傳遞的的荷載，按照均均布荷載載作用下下的三跨跨連續梁梁計算。本工程中中，龍骨骨采用木木楞，截截面寬度度40mmm，截截面高度度60mmm，截截面慣性性矩I和截面面抵抗矩矩W分別為為:W = 406060/6 =

42、 244.000cm33；I = 40606060/12 = 772.000cmm4；內楞計算算簡圖（1）.內楞強強度驗算算強度驗算算計算公公式如下下:其中， 內內楞彎曲曲應力計計算值(N/mmm2)； M - 內楞的的最大彎彎距(NN.mmm)； W - 內楞的的凈截面面抵抗矩矩； f 內楞楞的強度度設計值值(N/mm22)。按以下公公式計算算內楞跨跨中彎矩矩：其中，作作用在內內楞的荷荷載，qq = (1.218.00000.990+11.42.00000.990)0.3300/1=66.599kN/m；內楞計算算跨度(外楞間間距): l = 5500mmm；內楞的最最大彎距距: MM=0.

43、16.5595000.0002= 11.655105N.mmm；經計算得得到，內內楞的最最大受彎彎應力計計算值 = 1.6651105/2.401044 = 6.8863 N/mmm2；內楞的的抗彎強強度設計計值: f = 17.0000N/mmm2；內楞最大大受彎應應力計算算值 = 66.8663 NN/mmm2內楞的的抗彎強強度設計計值小于于 ff=117.0000NN/mmm2，滿足足要求?。?）.內楞的的撓度驗驗算其中 EE 面板板材質的的彈性模模量： 100000.00NN/mmm2； q作用用在模板板上的側側壓力線線荷載標標準值： q =188.0000.330/11= 55.40

44、0 N/mm； l計算算跨度(外楞間間距)：l = 5000.000mmm； I面板板的截面面慣性矩矩：E = 77.200105N/mmm2；內楞的最最大撓度度計算值值: = 00.677755.4005000.0004/(1100100000.007.2201105) = 0.3177 mmm；內楞的最最大容許許撓度值值: = 22.0000mmm；內楞的最最大撓度度計算值值=00.3117mmm 小于于內楞的的最大容容許撓度度值 =2.0000mmm，滿滿足要求求！2.外楞楞計算外楞(木木或鋼)承受內內楞傳遞遞的荷載載，按照照集中荷荷載作用用下的三三跨連續續梁計算算。本工程中中，外龍龍骨

45、采用用木楞，截面寬寬度500mm，截面高高度1000mmm，截面面慣性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分別為為:W = 5010001000/6 = 883.333cmm3；I = 50100010001000/122 = 4166.677cm44；外楞計算算簡圖（1）.外楞抗抗彎強度度驗算其中 外外楞受彎彎應力計計算值(N/mmm2) M - 外楞的的最大彎彎距(NN.mmm)； W - 外楞的的凈截面面抵抗矩矩； f 外楞的的強度設設計值(N/mmm2)。最大彎矩矩M按下式式計算：其中，作作用在外外楞的荷荷載: P = (11.218.000.990+11.42.0000.990)0.5500.3

46、30/11=3.29kkN；外楞計算算跨度(對拉螺螺栓豎向向間距): ll = 3000mm；外楞的最最大彎距距：M = 00.177532994.00003000.0000 = 1.73105N.mmm經計算得得到，外外楞的受受彎應力力計算值值: = 11.7331005/8.331044 = 2.0075 N/mmm2；外楞的抗抗彎強度度設計值值: f = 117.0000NN/mmm2；外楞的受受彎應力力計算值值 =2.0075NN/mmm2小于外楞楞的抗彎彎強度設設計值 f=177.0000N/mm22，滿足足要求！（2）.外楞的的撓度驗驗算其中 EE 外楞楞的彈性性模量，其值為為 1

47、000000.000N/mmm2； p作用用在模板板上的側側壓力線線荷載標標準值： p =188.0000.5500.330/11= 22.700 KNN； l計算算跨度(拉螺栓栓間距)：l = 3000.000mmm； I面板板的截面面慣性矩矩：I = 44.177106mm4；外楞的最最大撓度度計算值值: = 11.144622.70010033000.0003/(1100100000.004.1171106) = 0.0200mm；外楞的最最大容許許撓度值值: = 11.2000mmm；外楞的最最大撓度度計算值值 =0.0020mmm 小小于外楞楞的最大大容許撓撓度值 =1.2000mm

48、，滿足要要求！五、穿梁梁螺栓的的計算驗算公式式如下:其中 NN 穿梁梁螺栓所所受的拉拉力； A - 穿梁螺螺栓有效效面積 (mmm2)； f - 穿梁螺螺栓的抗抗拉強度度設計值值，取1170.0000 N/mm22；查表得：穿梁螺栓栓的直徑徑: 12 mm；穿梁螺栓栓有效直直徑: 9.85 mm；穿梁螺栓栓有效面面積: A= 76 mm22；穿梁螺栓栓所受的的最大拉拉力: N =188.00000.55000.33002 =5.4400 kN。穿梁螺栓栓最大容容許拉力力值: N = 1700.000076/10000 = 122.9220 kkN；穿梁螺栓栓所受的的最大拉拉力 NN=5.400

49、0kN 小于穿梁梁螺栓最最大容許許拉力值值 NN=112.9920kkN，滿滿足要求求！六、梁底底模板計計算面板為受受彎結構構,需要驗驗算其抗抗彎強度度和撓度度。計算算的原則則是按照照模板底底支撐的的間距和和模板面面的大小小,按支撐撐在底撐撐上的三三跨連續續梁計算算。強度驗算算要考慮慮模板結結構自重重荷載、新澆混混凝土自自重荷載載、鋼筋筋自重荷荷載和振振搗混凝凝土時產產生的荷荷載；撓撓度驗算算只考慮慮模板結結構自重重、新澆澆混凝土土自重、鋼筋自自重荷載載。本算例中中，面板板的截面面慣性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分別為為:W = 3000.00018.0018.00/6 = 1.62104mm3；

50、 I = 3300.0018.0018.0018.00/12 = 11.466105mm4；1.抗彎彎強度驗驗算按以下公公式進行行面板抗抗彎強度度驗算：其中， 梁底底模板的的彎曲應應力計算算值(NN/mmm2)； M - 計算的的最大彎彎矩 (kN.m)； l計算算跨度(梁底支支撐間距距): l =3000.000mm； q - 作用在在梁底模模板的均均布荷載載設計值值(kNN/m)；新澆混凝凝土及鋼鋼筋荷載載設計值值：q1: 1.22（24.00+1.550）0.3301.0000.990=88.266kN/m；模板結構構自重荷荷載：q2:11.20.3350.3300.990=00.111

51、kN/m；振搗混凝凝土時產產生的荷荷載設計計值：q3: 1.442.0000.3300.990=00.766kN/m；q = q1 + qq2 + q33=8.26+0.111+00.766=9.13kkN/mm；跨中彎矩矩計算公公式如下下:Mmaxx = 0.1109.11310.330022=0.0822kN.m； =00.08821106/1.621044=5.0733N/mmm2；梁底模面面板計算算應力 =55.0773 NN/mmm2小于梁底底模面板板的抗壓壓強度設設計值 f=133.0000N/mm22，滿足足要求！2.撓度度驗算根據建建筑施工工計算手手冊剛剛度驗算算采用標標準荷載

52、載，同時時不考慮慮振動荷荷載作用用。最大撓度度計算公公式如下下:其中，qq-作作用在模模板上的的壓力線線荷載: q =（(244.0+1.550)1.0000+0.335）0.330= 7.776N/mm； l計算算跨度(梁底支支撐間距距): l =3000.000mm； E面板板的彈性性模量: E = 995000.0NN/mmm2；面板的最最大允許許撓度值值: =3300.00/2500 = 1.2200mmm；面板的最最大撓度度計算值值: = 00.677777.75553300.04/(110095000.001.461055)=00.3007mmm；面板的最最大撓度度計算值值: =0

53、.3077mm 小于于面板的的最大允允許撓度度值: = 3000.0 / 2250 = 11.2000mmm，滿足足要求！七、梁底底支撐木木方的計計算1.荷載載的計算算：(1)鋼鋼筋混凝凝土梁自自重(kkN)： qq1= (24.0000+1.5000)0.33001.00000.3300=2.2295 kN；(2)模模板的自自重荷載載(kNN)： qq2 = 0.33500.3300(21.0000+0.3300) =00.2441 kkN；(3)活活荷載為為施工荷荷載標準準值與振振搗混凝凝土時產產生的荷荷載(kkN)：經計算得得到，活活荷載標標準值 P1 = (2.5000+2.0000)

54、0.33000.3300=0.4405 kN；2.木方方的傳遞遞集中力力驗算：靜荷載設設計值 q=11.22.2295+1.220.2241=3.0044 kN；活荷載設設計值 P=11.40.4405=0.5567 kN；P=3.0444+0.5677=3.6111 kNN。本工程梁梁底支撐撐采用方方木，方方木的截截面慣性性矩I和截面面抵抗矩矩W分別為為:W=5.000010.000010.0000/6 = 88.333101 cmm3；I=5.000010.00005.000010.0000/122 = 4.117102 cmm4；3.支撐撐方木抗抗彎強度度驗算：最大彎矩矩考慮為為簡支梁梁

55、集中荷荷載作用用下的彎彎矩，跨中最大大彎距計計算公式式如下:跨中最大大彎距 M=3.66111.5500/4=11.3554 kkN.mm；方木最大大應力計計算值=133540050.0000/8.331044=166.2449 NN/mmm2；方木抗彎彎強度設設計值 ff=117.0000 N/mmm2；方木最大大應力計計算值 16.2499 N/mm22小于方木木抗彎強強度設計計值 f=17.0000 N/mm22，滿足足要求！4.支撐撐方木抗抗剪驗算算：最大剪力力的計算算公式如如下:截面抗剪剪強度必必須滿足足:其中最大大剪力 Q=3.661110000/22=1.8055 kNN；圓木的

56、截截面面積積矩 SS =00.788550.0050.00 = 119622.500 N/mm22；圓木受剪剪應力計計算值 T =1.880519662.550/(4.11710650.00) = 0.0017 N/mmm2；方木抗剪剪強度設設計值 TT=11.7000 NN/mmm2；方木受剪剪應力計計算值 0.0017 N/mmm2小于方木木抗剪強強度設計計值 T=1.7700 N/mmm2，滿足足要求！5.支撐撐方木撓撓度驗算算：最大彎矩矩考慮為為靜荷載載與活荷荷載的計計算值最最不利分分配的撓撓度和，計算公公式如下下:集中荷載載 P = q11 + q2 + p1 = 2.9941 kN

57、；方木最大大撓度=29941.500015500.0033/(4481100000.00044.1771006)=44.9664 mmm；方木的撓撓度設計計值 =1.500010000/2500=6.0000 mmm；方木的最最大撓度度=44.9664 mmm 小小于方木木的最大大允許撓撓度 =6.0000 mm，滿足要要求！八、梁底底支撐鋼鋼管的計計算作用于支支撐鋼管管的荷載載包括梁梁與模板板自重荷荷載，施施工活荷荷載等,通過方方木的集集中荷載載傳遞。1.支撐撐鋼管的的強度計計算：按照集中中荷載作作用下的的簡支梁梁計算集中荷載載P傳遞力力，P=3.6611 kN；計算簡圖圖如下：支撐鋼管管按

58、照簡簡支梁的的計算公公式其中 nn=0.8000/0.3000=3經過簡支支梁的計計算得到到：鋼管支座座反力 RA = RB=(33-1)/23.6611+3.6611=7.2222 kN；通過支撐撐鋼管傳傳遞到支支座的最最大力為為23.6611+3.6611=10.8322 kNN；鋼管最大大彎矩 Mmaax=(33-11)3.66110.8800/(83)=0.9963 kN.m；支撐鋼管管的最大大應力計計算值=0.96331006/50080.0000=1889.5543 N/mmm2；支撐鋼管管的抗彎彎強度的的其設計計值 T=2055.0 N/mmm2；支撐鋼管管的最大大應力計計算值

59、1899.5443 NN/mmm2小于支撐撐鋼管的的抗彎強強度的設設計值 2055.0 N/mmm2,滿足要要求!九、梁底底縱向鋼鋼管計算算縱向鋼管管只起構構造作用用，通過過扣件連連接到立立桿。十、扣件件抗滑移移的計算算:按照建建筑施工工扣件式式鋼管腳腳手架安安全技術術規范培培訓講座座劉群群主編，P966頁，雙雙扣件承承載力設設計值取取16.00kkN，按按照扣件件抗滑承承載力系系數0.80，該工程程實際的的旋轉雙雙扣件承承載力取取值為112.880kNN ?？v向或橫橫向水平平桿與立立桿連接接時，扣扣件的抗抗滑承載載力按照照下式計計算(規范5.2.55): R Rcc其中 RRc 扣扣件抗滑滑

60、承載力力設計值值,取12.80 kN； R 縱縱向或橫橫向水平平桿傳給給立桿的的豎向作作用力設設計值；計算中RR取最大大支座反反力，根根據前面面計算結結果得到到 R=10.83 kN；R 12.80 kN,所以雙雙扣件抗抗滑承載載力的設設計計算算滿足要要求! 十一、立立桿的穩穩定性計計算:立桿的穩穩定性計計算公式式其中 NN 立桿桿的軸心心壓力設設計值，它包括括：橫桿的最最大支座座反力： N1 =110.8832 kN ；腳手架鋼鋼管的自自重： N2 = 1.220.11327.6600=1.2205 kN； N =100.8332+11.2005=112.0037 kN；- 軸心受受壓立桿桿