1、PAGE PAGE 29大直徑筒倉降滑模平臺技術研究報告一、方案設計背景1立項背景我單位近年來施工的21m、22m、25m的筒倉不斷增多，每年采用剛性滑模平臺施工的大直徑筒倉不下20個，大直徑筒倉鋼平臺滑模施工技術日趨成熟。剛性平臺滑模施工的好處在于滑模施工完成后，滑模平臺可作為施工倉上錐殼的承重平臺使用，施工錐殼不再使用滿堂腳手架，問題在于倉上錐殼施工完成后滑模平臺如何降落到地面進行分解拆除。剛性平臺滑模施工降平臺分為兩個過程。第一個過程是滑模施工完成后降平臺施工錐殼，在將滑模機具、開支架和模板拆除完畢后將剛性平臺降到鋼牛腿上，主要目的是利用鋼平臺作為倉上錐殼施工的支撐平臺，此過程主要是采用

2、捯鏈進行，一般下降的高度為16米。第二個過程是倉上錐殼施工完成后將平臺降落到地面或倉內漏斗上進行解體拆除，此過程下降高度一般在3040米之間，主要采用慢速絞車進行，滑模降平臺是一個高度危險的過程，為進一步提高剛性平臺拆除時的安全系數，需要對原有拆除技術進行改進，以期達到更安全高效的施工。我單位2009年承接的霍林郭勒扎魯特旗1號原煤倉工程，首先對鋼平臺的支撐進行設計改進，改過去鋼牛腿為鋼絲繩，使鋼平臺安裝和拆除更加的方便、安全。另外利用新的技術方案對降模系統進行技術改進，達到在整個平臺的下降過程中更加平穩安全的目的。2方案選擇施工方案定為內、外筒同時滑升，平臺采用鋼桁架，中心承重柱采用鋼管、扣

3、件搭設的中心筒腳手架；平臺外支撐采用鋼絲繩吊拉，內支撐擱置在中心筒腳手架挑出的鋼管牛腿上；以考慮滑模平臺承受施工錐殼、錐殼頂板時的荷載；整體降桁架平臺采用2臺5噸慢速絞車。3設計過程在選定了方案后，技術小組任務分解，分別進行如下分部的計算、設計工作：1）施工中各部分、各時期的荷載計算。2）中心筒腳手架內力分析、穩定性驗算。3）鋼桁架受力分析。3）鋼桁架內、外支撐點細部構造及安全驗算。二、施工方案1、滑模裝置設計筒倉倉壁及外扶壁柱均采用液壓滑升模板施工，滑模裝置為單層剛性平臺，主要由操作平臺系統、模板系統、液壓提升系統及中心筒腳手架系統構成。1）操作平臺系統設計操作平臺系統包括上平臺、外挑架平臺

4、、吊架平臺。上平臺為72榀鋼桁架（長12.0m，高1.1m ）上鋪設鋼管和跳板；外挑平臺寬度為1300mm，主要由三腳架及20mm厚木板組成，吊架平臺寬650mm，三角架、吊架采用型鋼制作的滑模專用機具，挑平臺、吊架平臺四周設防護欄桿和安全網，鋼桁架安裝時應抄平，水平誤差不大于10mm。2）模板系統設計模板系統包括提升架、模板、圍圈，提升架外筒布置72架，內筒布置24架。模板采用3012鋼模板，模板圍圈用10#槽鋼制作，模板單面錐度3，聯系圍圈用14#槽鋼制作。操作平臺系統與模板系統的連接為鋼桁架與提升架的側面用螺栓連接，故提升架上只能安裝單挑頭。3）液壓提升系統設計 液壓提升系統由千斤頂、支

5、承爬桿、液壓操作臺、高壓膠油管、分油器及針型閥組成。液壓控制臺采用YKT-80，千斤頂采用GYD60滾珠式千斤頂，支承爬桿采用483.5鋼管。綜合考慮到利用滑模平臺作為倉頂錐殼的支撐平臺等各種因素，單倉共布置千斤頂104臺，其中外筒均勻布置滾珠式千斤頂72臺，內筒布置32臺（按24格布置，其中有8架提升架上各布置2臺千斤頂）。4）中心筒腳手架系統設計中心筒腳手架布置在內筒中，用來固定內筒的32根爬桿及錐殼施工時做為平臺的內支點。中心筒腳手架為扣件式鋼管腳手架，采用483.5鋼管及扣件搭設，為一個圓形的滿堂腳手架，立桿布置原則為縱橫兩個方向間距為600，半徑為3700，橫桿步距為1200mm，并

6、按規定搭設剪刀撐。中心筒腳手架布置在內筒中，初期外筒滑模時，內筒也一起滑升，內筒的32根爬桿不是依靠中心筒腳手架加固，當高程到達內筒頂面時,內筒不再滑升, 此時，內筒的32根爬桿依靠中心筒腳手架加固，要將空滑的32根爬桿與中心筒腳手架連接成一個整體。中心筒腳手架隨著滑模平臺的升高而升高，每升高10米，用鋼絲繩（風繩）在8個方向將中心筒腳手架與外筒壁拉緊，使中心筒腳手架不至于變形，風繩設置3道，高程分別為972.4m、982.4及992.4m，拉緊裝置為1噸捯鏈，在拉緊后用花籃螺栓連接并摘除捯鏈，如下圖。當滑模結束后，平臺鋼桁架的外側通過鋼絲繩掛設在外筒的吊環上；內側擱置在中心筒腳手架的挑架上，

7、其荷載由挑架及千斤頂（不拆除）共同承擔。2、 吊拉方案1）、當滑模到距離滑模頂標高為600時，對應鋼桁架梁位置安裝鋼吊環，鋼吊環一定要安裝準確，滑模中必須由專人負責和復核，見下圖：2）、滑模到頂后，注意對頂層砼加強振搗和養護，加快吊環處混凝土強度上升，保證吊拉鋼桁架安全。3）、拆除外筒壁內側吊架、滑模圍圈、模板和中心筒處吊架、滑模圍圈、模板。4）、按要求搭設中心筒腳手架牛腿，用于支撐鋼桁架內節點，中心筒處開支架不拆除，以加強內支座受力。5）、待砼強度符合要求時，安裝25鋼絲繩，將所有的鋼桁架外節點與吊環連接上，并進行拉緊，內節點支撐于中心筒腳手架牛腿上，由專人進行檢查及驗收。 6）、鋼桁架吊拉

8、完畢驗收合格后，拆除滑模提升架、三腳架、吊架，并在桁架平臺上滿鋪1.2mm厚鐵皮，把縫隙封嚴，以保證倉內漏斗與倉頂錐殼上下交叉施工時的安全。7）、進行倉上錐殼施工，為保證錐殼及錐殼平臺施工時鋼桁架剛度滿足要求，在分段施工錐殼時對鋼桁架采用17的鋼絲繩（每段均勻布置8道）進行斜拉；并對腳手架牛腿采用17鋼絲繩均布8道進行斜拉加固。如下圖： 8）、安裝鋼絲繩的順序：滑模平臺吊拉如下圖： 準備25鋼絲繩，長度約7米，現場實際測量為準，繩子的一頭繞過鋼桁架下環梁，系緊第一個繩扣，設一個臨時繩套；將繩頭向上拉，穿過吊環再向下拉，從同一位置繞過桁架下環梁再向上拉穿過吊環，在端頭設一個繩套，用繩扣卡緊，掛在

9、2噸捯鏈勾頭上，捯鏈安裝在開支架上弦上，拉動捯鏈將鋼絲繩拉緊； 一邊拉捯鏈一邊用手橫向拉動鋼絲繩，感覺鋼絲繩繃緊時停止拉捯鏈，用繩扣將重合的兩條鋼絲繩扣住，要扣4個繩扣間距最少150mm。第一個吊點完成后，再吊第2個吊點，重復上述動作，依次安裝完所有的吊點鋼絲繩后，統一檢查鋼絲繩的松緊程度，盡量使72個吊點的鋼絲繩受力基本相同。3、降模方案1）、預留降模空洞：施工倉頂錐及錐殼平臺時，按下圖預留降模空洞（150洞）：2)、采用2臺5噸慢速絞車降模，將平臺分組降模，72架桁架劃分為18組，每組4片桁架。兩臺慢速絞車設在倉頂板上，兩臺絞車設兩個吊點分別吊在桁架的兩端。降模時，吊桁架外側的絞車先放松，

10、里側絞車不動，待桁架傾斜至能夠躲開腳手架時，兩臺絞車同時慢速放松，將桁架放穩漏斗平臺上進行解體，解體后將構件運出倉外堆放整齊。然后再順序降第二、三、四組等十八組，如下圖。3)施工順序:土建人員拆除鋼桁架平臺上鋼管及木跳板、鐵皮，只留部分木跳板待降模施工用。檢查倉頂錐殼下環梁上的埋件是否符合設計要求。按照下圖安裝安全防護繩，安裝上下行人的鋼梯。防護繩和鋼梯要固定牢固。設置5噸絞車和5噸定滑輪。兩臺絞車都設置在倉頂板上，將兩臺絞車鋼絲繩分別穿過第一組的預留管，拴好吊索。兩臺絞車同時提升拉緊鋼絲繩，割斷第一組與兩側組連接的環梁，拆除倉壁吊拉鋼絲繩并將其綁牢在桁架平臺上，同時拆除中心筒腳手架處對應部位

11、鋼管牛腿并解除鋼桁架與提升架的連接，此時第一組鋼桁架與周圍構件完全隔離開，處于自由狀態。吊桁架外側的絞車先放松，里側絞車不動，待桁架傾斜至能夠躲開中心筒腳手架時，兩臺絞車同時慢速放松，將平臺放穩漏斗上，降至漏斗上約5組后。人員到漏斗上解體每組平臺，解體后將桁架、環梁運出倉外堆放整齊。然后再順序拆除第二、三、四組至十八組。拆除第十八組之前，掛好吊索拆除倉壁吊拉鋼絲繩后，人員撤到中間腳手架上，將安全繩解開抽出盤好。4、材料表如下：序號名稱規格單位數量1吊拉鋼絲繩股數為619、外徑25mm，公稱抗拉強度為1700N/2m4502斜拉鋼絲繩股數為619、外徑17mm，公稱抗拉強度為1700N/2m35

12、03卡環26個2904卡環17個1005捯鏈2噸臺26慢速絞車5噸臺27起重鋼絲繩637+1-17.5m1508吊索鋼絲繩637+1-12.5 L=3m根89鍍鋅鋼絲繩637+1-9m14510單柄滑輪5噸個611安全吊環圓鋼16個18三、荷載及受力計算鋼桁架吊拉完成后，在施工其上的錐殼及錐殼平臺時，對鋼桁架支座及中心筒腳手架將產生很大的力，現分述該兩部分施工時的受載及受力情況，進而驗算其安全穩定性：a、施工倉頂錐殼時，荷載及受力計算施工倉頂錐殼時，錐殼混凝土依次分A段、B段、C段三段施工成型；為保證前段混凝土能有一定的強度，以分擔本身的荷載，每施工段間必須間隔一天的時間，為簡化計算，施工本段

13、時不考慮上段混凝土因強度上升而分擔荷載及對支撐產生的荷載；如下圖所示： 施工錐殼每段時，桁架平臺所承受荷載組成情況如下：Z=（鋼桁架荷載桁架平臺上鐵皮、木板荷載錐殼腳手架荷載+環梁HL2筋荷載錐殼底模荷載錐殼鋼筋荷載）（面模荷載混凝土荷載施工荷載）荷載計算附后，明細表如下：序號荷載名稱代號數量（Kg）備注1鋼桁架（包括聯系梁）GZ379072平臺木板、鐵皮TZ232903錐殼腳手架J錐殼JZ225909錐殼平臺4環梁HL2筋HLZ111985錐殼底模荷載DMZ257656錐殼鋼筋荷載GHZ1012007A段面模荷載MMZa14269B段面模荷載MMZb12064C段面

14、模荷載MMZc99028A段混凝土荷載HZa444251B段混凝土荷載HZb349069C段混凝土荷載HZc2848889A段施工荷載SZa25902B段施工荷載SZb21040C段施工荷載SZc17270計算各荷載在支座產生的反力：1、鋼桁架荷載及環梁HL2筋荷載，近似平均分配于兩支座：H1= (GZ+ HLZ) /72=(37907+11198)/72=682 Kg,P11=P21= H1/2=341Kg。2、桁架平臺上鐵皮、木板荷載，其受力圖如下：H2= TZ/72=23290/72=324KgP12= H27.75/12=209 KgP22= H2- P12=115 Kg3、錐殼腳手架

15、荷載，其受力圖如下：H3=（JZ1+ JZ2）/72=(38363+25909 )/72=892 KgP13= H36.2/12=460KgP23= H3- P13=432 Kg4、底模及鋼筋荷載，其受力圖如下：H4=（DMZ+ GHZ）/72=(25765+101200 )/72=1763 KgP14= H48.8/12=1293KgP24= H4- P14=470 Kg5、面模、混凝土及施工荷載，其受力圖如下：P=面模荷載混凝土荷載施工荷載=MMZ+HZ+SZ5.1當施工A段時,其受力圖如下：Pa=A段面模荷載A段混凝土荷載A段施工荷載=MMZa+HZa+SZa=14269+444251+

16、25902=484422 KgH5a=Pa/72=484422 /72 =6728KgP15a= H5a10.775/12=6041 KgP25a= H5a- P15a =687 Kg5.2當施工B段時,其受力圖如下：Pb=B段面模荷載B段混凝土荷載B段施工荷載=MMZb+HZb+SZb=12064+349069+21040=382173 KgH5b= Pb/72=382173/72 =5308KgP15b= H5b8.4/12=3716 KgP25b= H5b- P15b =1592 Kg5.3當施工C段時,其受力圖如下：Pc=C段面模荷載C段混凝土荷載C段施工荷載=MMZc+HZc+SZc

17、=9902+284888+17270=312060 KgH5c= Pc/72=312060 /72 =4334KgP15c= H5c5.87/12=2120 KgP25c= H5c- P15c =2213 Kg6、匯總支座反力：施工A段時：P1=P11+P12+P13+P14+P15a=341+209+460+1293+6041=8344 KgP2=P21+P22+P23+P24+P25a=341+115+432+470+687=2045 Kg施工B段時：P1=P11+P12+P13+P14+P15b=341+209+460+1293+3716=6019 KgP2=P21+P22+P23+P2

18、4+P25b=341+115+432+470+1592=2950 Kg施工C段時：P1=P11+P12+P13+P14+P15c=341+209+460+1293+2120=4423 KgP2=P21+P22+P23+P24+P25c=341+115+432+470+2213=3571 Kg根據上述計算，當施工A段時，外支座受力：P1=8344 Kg=81.77KN，為最大；當施工C段時，內支座受力：P2=3571=35 KN，為最大；故依這兩個力驗算鋼絲繩吊拉節點及腳手架牛腿節點的安全性。b、施工倉頂錐殼平臺時，荷載及受力計算：施工倉頂錐殼平臺時，為保證澆筑砼時中心筒腳手架及鋼桁架的安全穩定

19、性，平臺梁板采用三層澆筑成型，以減少一次澆筑成型受載過大，發生安全事故；結合本工程平臺最大梁尺寸（寬為1200 mm，高為2000mm）情況，決定整個平臺梁板豎向分800mm，600mm，600mm三層澆筑成型，每澆筑層間隔時間最少3天，以滿足前層砼對后層砼荷載能有一定分擔能力的要求。根據以上情況，澆筑第一層（800mm層）時危險性最大，需驗算澆筑該層時平臺支模腳手架及中心筒腳手架受力安全問題。先驗算平臺支模腳手架受力安全問題。錐殼平臺支模腳手架立桿縱橫間距為1000mm，水平桿步距為1500mm。驗算模板支架穩定性公式：N=1.2（NG1K+ NG2K）+1.4NQKAfNG1K粗算模板支架

20、自重標準值在立桿中產生的軸力，NG2K其他自重（恒載）標準值在立桿中產生的軸力，NQK施工荷載（活載）標準值在立桿中產生的軸力，腳手架采用483.5鋼管，A=489mm2，f=0.205KN/ mm2。NG1K=0.038nH0本腳手架由于h(步距)=1.5mL(桿距)=1.0 m 取n=3H0=11.0m（H0為搭設高度）NG1K=0.038nH0=0.038311=1.254KN澆筑800mm層混凝土時產生的NG2K=Q/S Q-澆筑層鋼筋砼重量=（114+1.218）2+23.149.30.7 0.824.5=2197 KNS-立桿數量=112+64=176 NG2K=Q/S=2197/

21、176=12.48 KNNQK=（114+1.218）2+23.149.30.7 1/176=0.64 KN注:施工荷載取1KN/m2N=1.2（NG1K+ NG2K）+1.4NQK=1.2(1.254+12.48) +1.40.64=17.38 KN查表得：（安全系數）=0.245Af=0.2454890.205=24.6 KN由于N=1.2（NG1K+ NG2K）+1.4NQK=17.38 KNAf=24.6 KN 故滿足要求；再驗算中心筒腳手架受力安全問題。施工錐殼平臺澆筑第一層800mm厚混凝土時，中心筒腳手架受力最不利，驗算此時腳手架的安全穩定問題；中心筒腳手架所受荷載分如下兩部分：

22、一部分為位于中心筒區域內的腳手架、模板、鋼筋砼及施工等荷載，此荷載直接由中心筒腳手架承受；另一部分為位于中心筒區域外的腳手架、模板、鋼筋砼、桁架自重及施工等荷載傳給桁架內支座，再由內支座通過腳手架牛腿傳給中心筒腳手架。荷載計算附后，明細表如下：序號荷載名稱代號數量（Kg）備注1鋼桁架（包括聯系梁）GZ379072平臺木板、鐵皮TZ232903錐殼腳手架J錐殼JZ225909錐殼平臺4中心筒區域外錐殼平臺鋼筋GJZW36667第一層800mm厚中心筒區域外5模板MZW37676砼HZW1808127施工SZW94178中心筒區域內錐殼平臺腳手架JZN9202第一層800

23、mm厚中心筒區域內9鋼筋GJZN586510模板MZN73911砼HZN3548112施工SZN1848施工錐殼平臺澆筑第一層800mm厚混凝土時，桁架受力計算：1、鋼桁架荷載，平均分配于兩支座：H1= GZ/72=37907/72=526Kg,F11=F21= H1/2=263Kg。2、桁架平臺上鐵皮、木板荷載，其受力圖如下：H2= TZ/72=23290/72=324KgF12= H27.75/12=209 KgF22= H2- F12=115 Kg3、錐殼腳手架荷載，其受力圖如下：H3=（JZ1+ JZ2）/72=(38363+25909 )/72=892 KgF13= H36.2/12

24、=460KgF23= H3- F13=432 Kg4、錐殼平臺上中心筒區域外的鋼筋砼、模板、施工等荷載傳給桁架荷載 : F=模板荷載混凝土荷載施工荷載+鋼筋荷載=MZW+HZW+SZW+GJZW=3767+180812+9417+36667=230663 KgH4=F/72=230663/72=3204 KgF14= H44.55/12=1215KgF24= H4- F14=1989 Kg匯總桁架受力：F1=F11+F12+F13+F14=263+209+460+1215=2147 KgF2=F21+F22+F23+F24=263+115+432+1989=2799 Kg再驗算中心筒腳手架受力

25、安全問題。中心筒腳手架立桿縱橫間距為600mm，水平桿步距為1200mm。驗算模板支架穩定性公式：N=1.2（NG1K+ NG2K）+1.4NQKAfNG1K粗算模板支架自重標準值在立桿中產生的軸力，NG2K其他自重（恒載）標準值在立桿中產生的軸力，NQK施工荷載（活載）標準值在立桿中產生的軸力，腳手架采用483.5鋼管，A=489mm2，f=0.205KN/ mm2。NG1K=0.038nH0本腳手架由于h(步距)=1.2mL(桿距)=0.6 m 取n=3H0=45.0m（H0為搭設高度）NG1K=0.038nH0=0.038345=5.13KN澆筑800mm層混凝土時對中心筒腳手架產生的N

26、G2KNG2K=Q/S Q=中心筒腳手架上模板支架荷載+鋼桁架在中心筒腳手架牛腿上產生的荷載+錐殼平臺（中心筒內）砼荷載+錐殼平臺（中心筒內）鋼筋荷載+錐殼平臺（中心筒內）模板荷載=JZN+72F2+HZN+GJZN+MZN=9202+722799+35481+5865+739=252815 Kg=2528.15 KN S-立桿數量=162 NG2K=Q/S=2528.15/162=15.6 KNNQK=SZN 0.01/162=18480.01/162=0.12KNN=1.2（NG1K+ NG2K）+1.4NQK=1.2(5.13+15.6) +1.40.12=25.04 KN查表得：（安全

27、系數）=0.3Af=0.34890.205=30.0 KN由于N=1.2（NG1K+ NG2K）+1.4NQK=25.04 KNAf=30 KN 故滿足要求；四、節點計算1、吊環計算采用直徑25的圓鋼，則：A=3.1412.52=4902 f=235N/2允許拉力F= Af= 490235=115KN因吊環受力性質為雙股，實際可承受荷載為:F實=1152=230 KN81.77KN，符合要求。 2、鋼絲繩計算采用直徑25、股數為619、公稱抗拉強度為1700N/2的鋼絲繩，其破斷拉力總和為：Fg=439.5KN則：允許拉力為：Fg=Fg/K換算系數，按表14-4取用，取0.85K安全系數，按表

28、14-5取用，做捆綁吊索，應取8，因本工程做吊索時承受的是靜態荷載，且鋼絲繩不做頻繁的捆綁動作，故考慮K值取7。則：Fg=Fg/K=0.85439.5/7=55.36KN因鋼絲繩受力性質為雙股，實際可承受荷載為:F=55.362=110.72KN81.77KN，符合要求。3、中心筒腳手架牛腿計算：計算簡圖如下：近似取T=1/3P2=1/335=11.67 KNN=T0.7/1.2=6.8 KN R=T(0.72+1.22)0.5/1.2=13.51KN驗算壓桿穩定性：R=T(0.72+1.22)0.5/1.2=13.51KNAf=37.2 KN 滿足要求。查表：=0.37五、安全要求吊拉鋼絲繩

29、時安全要求：1、吊拉鋼絲繩時必須有詳細的安全交底，并進行現場交底，履行簽字手續。2、吊拉前，先在現場技術員、工長等管理人員監督指導下嚴格按要求進行吊拉第一根鋼絲繩，并經驗收合格后，以此為標準進行其他鋼絲繩的吊拉，整個過程必須有專業技術員盯班，并對鋼絲繩扣的鎖緊程度等關鍵部位進行復查。3、鋼絲繩吊拉必須在內吊架及安全網拆除前進行，具體操作人員必須正確佩戴安全帽及安全帶，安全帶必須掛設在安全可靠處。4、所有鋼絲繩吊拉完且經檢查合格后，才可拆除滑模支架。5、施工倉頂錐殼及錐殼平臺時，設專人對桁架吊拉鋼絲繩及中心筒腳手架牛腿進行觀測，發現問題及時報告。6、為保證鋼桁架整體穩定性，其端部用木方與倉壁頂緊

30、，每片桁架間焊接20鋼筋剪刀撐。 降桁架時安全要求：1、凡患有高血壓、心臟病、癲癇病的人員不能參加高空作業。2、施工前嚴禁喝酒，高空作業嚴禁嬉笑打鬧。3、拆除時，由起重工統一指揮，嚴禁多人指揮，吊裝時互相照應、互相通氣。4、每天上班前開安全會，班長進行安全交底。5、施工人員必須遵守本工種安全操作規程，不得違章操作。6、遇有特殊情況，必須和施工負責人、技術負責人協商解決，不得擅自決定。7、風力超過五級以上（包括五級），停止高空作業。8、進入施工現場必須配戴安全帽，高空作業必須懸掛安全帶，并保證掛在安全可靠的部位。在高空拆除平臺時懸掛在安全防護繩上。使用前必須檢查安全帶和安全帽，保證完好能用，有斷

31、股的安全帶不得使用。9、施工人員系好衣服衣扣，袖口、褲口要扎牢，嚴防高空作業時掛柱衣服發生危險，高空作業嚴禁穿帶跟易滑的鞋。10、拆除前設立周圍10米范圍的警戒線，嚴禁閑雜人員進入警戒范圍。六、應用效果本倉于2009年07月底滑模完，平臺外支撐采用鋼絲繩，內支撐為中心筒腳手架牛腿，10月底降模完；在倉頂錐殼及錐殼平臺施工過程中，經過對鋼絲繩、中心筒腳手架及腳手架牛腿的變形觀測；以及對整個鋼桁架拆除過程中的安全、方便、進度的觀察，均能滿足施工要求，達到了安全快捷施工的效果，等到了甲方及監理各方的認可；取得了良好的經濟效益和社會效益，成為一項具有自主創新的技術成果。七、經濟效益：本次大直徑筒倉降模

32、與傳統工藝相比具有技術更先進、質量安全更有保證等優點，同時縮短了工期，降低了成本；經核算：此項技術應用共計創造經濟效益65萬元，其中縮短工期7天，創造了良好的經濟效益。八、社會效益及應用前景該技術成果將對我處大直徑筒倉的降模施工提供技術支持和借鑒，推動這一施工領域的技術進步。同時因我處此次創新技術的成功應用，提高了企業的知名度和信譽，為企業發展帶來了良好的社會效益。本次大直徑筒倉降模施工技術是一項創新技術，集成了現代化的管理方法和高新技術成果及企業的管理體系，采用工業自動化操作理念，確保降模施工的安全、快捷、方便，采用此技術施工安全高效，能夠顯著的縮短工期節約成本，推廣應用前景十分廣闊；直徑大

33、于18m采用剛性平臺施工的筒倉均可采用類似的方案進行降平臺施工。附荷載計算如下：施工倉頂錐殼時荷載計算：1、桁架平臺上荷載，桁架圖如下： 計算明細表如下：名稱計算公式荷載（Kg）鋼桁架(包括聯系梁)上弦（L11010）：1216.69=200Kg，GZ=(200+108+84+88)72+3347=37907 Kg下弦（L758）：129.03=108Kg，腹桿（L504）：（0.914+1.1513）3.059=84Kg，連接板：（10mm板）：0.20.20.01785028=88Kg，10槽鋼：23.14（16.662+4.662+10.66）10=3347 Kg平臺木板、鐵皮50mm厚

34、木板：3.14 (172-4.32) 0.054000.9=15289 Kg， TZ=（15289 +8001）=23290Kg1.2mm厚鐵皮：3.14 (172-4.32) 0.00127850=8001Kg，2、腳手架荷載（代號為：JZ），腳手架圖如下：倉頂斜錐殼腳手架搭設沿倉中心環向搭設，倉頂錐殼平臺腳手架按十字架搭設。2.1倉頂斜錐殼腳手架荷載：立桿：（1.65+2.76+4+5.3+6.5+7.8）74=2072m水平桿：（7.35+6.8+5.3+3.8+2.3+10.5）74+（1.53+1.37+1.210）74=4562 m剪刀撐：3537=1295 m計：7929m, 取

35、3.84Kg/m，79293.84=30447 Kg；扣件：取腳手桿總量的0.26，304470.26=7916Kg；JZ1=30447+7916=38363Kg；2.2倉頂錐殼平臺腳手架荷載：立桿：9215=1935 m水平桿：2002.17=2940 m剪刀撐：2024=480 m計：5355m, 取3.84Kg/m，53553.84=20563 Kg；扣件：取腳手桿總量的0.26，20563 0.26=5346Kg；JZ2=20563+5346=25909 Kg3、錐殼頂環梁HL2筋荷載（代號為：HLZ）因施工要求，在綁扎錐殼筋前，錐殼頂環梁HL2筋必綁扎完，其配筋圖如下：規格及根數 長

36、度 質量22根25： 23.149.65 5133Kg16根20： 23.149.65 2385Kg405根12： 5.54 1997Kg405根12： 4.67 1683Kg合 計： HLZ= 11198 Kg 4、模板荷載代號為：MZ (注：木模取30 Kg/m2，鋼模取40Kg/m2)底模采用木模：DMZ=3.1410.54（16.65+9.3）30=25765 Kg面模采用鋼模：A段模板荷載為：MMZa=3.143.512（17.45+14.9）40 =14269 KgB段模板荷載為：MMZb=3.143.512（14.9+12.45）40 =12064 KgC段施工荷載為：MMZc=

37、3.143.512（12.45+10）40 =9902 Kg5、混凝土荷載代號為： HZ (注：混凝土容重取2400Kg/m3)A段混凝土荷載為：HZa=3.142.483（17.452+14.92+17.4514.9）-（16.652+14.22+16.6514.2） 2400/3=444251KgB段混凝土荷載為：HZb=3.142.483（14.92+12.452+14.912.45）-（14.22+11.752+14.211.75） 2400/3=349069KgC段混凝土荷載為：HZc=3.142.483（12.452+10.02+12.4510.0）-（11.752+9.32+11

38、.759.3） 2400/3=284888Kg6、施工荷載代號為：SZ (注：施工荷載取100Kg/m2)A段施工荷載為：SZa=3.14（17.452-14.92）100=25902KgB段施工荷載為：SZb=3.14（14.92-12.452）100=21040KgC段施工荷載為：HZc=3.14（12.452-102）100=17270Kg7、鋼筋荷載代號為：GJZ經計算，GJZ =101200Kg施工倉頂錐殼平臺（第一層800mm砼時）荷載計算：1、中心筒外荷載：（LL7、KL1的鋼筋、混凝土、模板、施工荷載作用點簡化到HL2處） 1）桁架平臺、木板、鐵皮及腳手架荷載、：同倉頂錐殼一樣

39、。2）鋼筋荷載：HL2 11198 KgLL7 26根32 15.54m2 5098Kg 14根20 14.7 m2 1013 Kg 40根32 5.55 m2 2801 Kg（54+53）根10 （5.6+4.462）2 1926 KgKL1 39根32 12.4m2 6103 Kg 16根20 11.68m2 919 Kg 56根32 7.02 m2 4962 Kg（60+30）根12 （6.4+5.062）2 2647 Kg合 計：GJZW=36667 Kg3)砼荷載： HL2 23.149.650.70.82400=81449 Kg LL7 213.31.00.82400=51072

40、Kg KL1 210.481.20.82400=48291 Kg合 計：HZW=180812 Kg4）模板荷載：木模取40Kg/m2， HL2 23.149.650.740=1697 Kg LL7 213.31.040=1064 Kg KL1 210.481.240=1006 Kg合 計：MZW=3767 Kg5）施工荷載：施工荷載取100Kg/m2 HL2 23.149.650.7100=4242 Kg LL7 213.31.0100=2660 Kg KL1 210.481.2100=2515 Kg合 計：SZW=9417 Kg2、中心筒內荷載： 1）平臺上腳手架荷載：立桿：1158=638

41、 m水平桿：2000.588=928 m剪刀撐：428=336 m計：1902m, 取3.84Kg/m，19023.84=7303 Kg；扣件：取腳手桿總量的0.26，7303 0.26=1899Kg；合計：JZN=9202 Kg2）鋼筋荷載：KL1 39根32 7.7m2 3789 Kg16根20 7.7m2 606 Kg 50根12 （6.4+5.062）2 1470Kg合計：GJZN=5865 Kg3)砼荷載： KL1 HZN=27.71.20.82400=35481Kg4）模板荷載：木模取40Kg/m2，KL1 MZN=27.71.240=739Kg5）施工荷載：施工荷載取100Kg/m2 KL1 SZN=27.71.2100=1848 Kg中煤七十三處 2009年11月08日大直徑筒倉降滑模平臺技術研究效用情況說明我單位2009年承接的霍林郭勒扎魯特旗1號原煤倉工程，首先對鋼平臺的支撐進行設計改進，改過去鋼牛腿為鋼絲繩，使鋼平