1、6-2-9 深基坑土方開挖深基坑挖土是基坑工程的重要部分， 對于土方數量大的基坑， 基坑工程工期 的長短在很大程度上取決于挖土的速度。 另外，支護結構的強度和變形控制是否 滿足要求，降水是否達到預期的目的，都靠挖土階段來進行檢驗，因此，基坑工 程成敗和否也在一定程度上有賴于基坑挖土。在基坑土方開挖之前， 要詳細了解施工區域的地形和周圍環境； 土層種類及 其特性；地下設施情況；支護結構的施工質量；土方運輸的出口；政府及有關部 門關于土方外運的要求和規定（有的大城市規定只有夜間才允許土方外運） 。要 優化選擇挖土機械和運輸設備； 要確定堆土場地或棄土處； 要確定挖土方案和施 工組織；要對支護結構、

2、地下水位及周圍環境進行必要的監測和保護?；庸こ痰耐谕练桨?，主要有放坡挖土、中心島式（也稱墩式）挖土、盆式 挖土和逆作法挖土。前者無支護結構，后三種皆有支護結構。6-2-9-1 放坡挖土放坡開挖是最經濟的挖土方案。 當基坑開挖深度不大 （軟土地區挖深不超過 4m；地下水位低的土質較好地區挖深亦可較大） 、周圍環境又允許時，經驗算能 確保土坡的穩定性時，均可采用放坡開挖。開挖深度較大的基坑， 當采用放坡挖土時， 宜設置多級平臺分層開挖， 每級 平臺的寬度不宜小于 1.5m。放坡開挖要驗算邊坡穩定， 可采用圓弧滑動簡單條分法進行驗算。 對于正常 固結土，可用總應力法確定土體的抗剪強度， 采用固結快

3、剪峰值指標。 至于安全 系數，可根據土層性質和基坑大小等條件確定，上海的基坑工程設計規程規定， 對一級基坑安全系數取 1.381.43；二、三級基坑取 1.251.30?？焖傩逗傻倪吰?穩定驗算，當采用直剪快剪試驗的峰值指標時，安全系數可相應減小20%。采用簡單條分法驗算邊坡穩定時， 對土層性質變化較大的土坡， 應分別采用 各土層的重度和抗剪強度。 當含有可能出現流砂的土層時， 宜采用井點降水等措 施。對土質較差且施工工期較長的基坑， 對邊坡宜采用鋼絲網水泥噴漿或用高分 子聚合材料覆蓋等措施進行護坡?？禹敳灰硕淹粱虼嬖诙演d（材料或設備） ，遇有不可避免的附加荷載時，在 進行邊坡穩定性驗算時，應

4、計入附加荷載的影響。在地下水位較高的軟土地區， 應在降水達到要求后再進行土方開挖， 宜采用 分層開挖的方式進行開挖。分層挖土厚度不宜超過 2.5m。挖土時要注意保護工 程樁，防止碰撞或因挖土過快、高差過大使工程樁受側壓力而傾斜。如有地下水， 放坡開挖應采取有效措施降低坑內水位和排除地表水， 嚴防地 表水或坑內排出的水倒流回滲入基坑?；硬捎脵C械挖土，坑底應保留 200300mm 厚基土，用人工清理整平，防 止坑底土擾動。待挖至設計標高后，應清除浮土，經驗槽合格后，及時進行墊層 施工?；訖C械挖土，常用的單斗液壓挖掘機如表 6-134 所示。 北京地區的西苑飯店和長城飯店即為放坡開挖和部分放坡開

5、挖的大型基坑。 西苑飯店的基礎分主樓（ A ）、大廳（ B）和北廳（ C）三個部分。主樓基礎 設置在卵石層上，基礎底標高 -12m；大廳和北廳的基礎設置在細砂及輕粘砂層 上，大廳基礎的底標高為 -9.13m，北廳基礎的底標高為 -9.50m 和-7.55m?；佑梅寸P挖土機放坡開挖。 主樓部分分三層開挖， 大廳和北廳部分分兩層 開挖。開挖前先用推土機破凍土層。自然地坪的絕對標高為 51.20m，相對標高為 -0.8m。第一層開挖， A 、B、C 三部分全挖至 -5.80m 處，實際挖深 5m。第二層留設坡道，挖土機下槽開挖， B、 C 部分挖至 -8.73m 處，挖深 2.93m，余下的土方由

6、人工進行清理； A 部分挖至 -7.30m處，挖深 1.50m。第三層 A 部分挖至-11.10m處，挖深 3.8m，余下的土方 由人工進行清理（圖 6-184）。總的施工順序是： A、B、C 部分的第一層 A、C 部分的第二層 A 部分的 第三層 B 部分的第二層。為使挖土機能下槽開挖，留設 1：6坡度的坡道。施工中共用 3 臺反鏟挖土機，總挖土量為 60096m3。國產單斗液壓挖掘機的主要技術性能參數表 6-134項目單位上海建筑機 械廠北京建筑機 械廠合肥礦山機 械廠上海建筑機 械廠撫順挖掘機 制造廠上海建筑機 械廠長江挖掘機 廠WY15WY50WY60AWY100WYl00BR942H

7、DWY160A主參數斗容量m30.150.50.61.01.00.42.01.6整機質量t4.210.617.84529.431.138.5電動機功率 /轉速kW/r/min20.59/200066/200069.17/2150110.33/1800117.68/1800125.04/2150128.71/1800液壓系統系統形式定量二級變量全功率變量定量全功率變量全功率變量全功率變量系統工作壓力MPa131625最大 32283028最大流量L/min250210010021252109218022002220主油泵形式雙聯齒輪泵齒輪泵軸向柱塞泵雙列徑向柱 塞泵斜軸式變量 泵雙聯軸向變 量泵

8、斜軸式軸向 柱塞泵回轉機構驅動方式、轉角液壓馬達、 全 回轉、動臂液壓馬達、 全回轉液壓馬達、 全回轉液壓馬達、 全回轉液壓馬達、 全回轉液壓馬達、 全回轉液壓馬達、全 回轉最大回轉速度r/min擺動土 50108.98.657.886.707.86.9行走裝置行走速度km/h1.52.233.41.6/3.22.202.61.77履帶式爬坡能力%40704545458080接地比壓kPa354050，31，2866，52，42606788輪胎式驅動方式行走速度km/h爬坡能力%離地間隙mm330410452475514520528工作裝置、 工作尺寸工作裝置反鏟反鏟反鏟、正鏟 裝載反鏟、正鏟

9、、 抓斗反鏟正鏟、 反鏟、 抓斗正鏟、反鏟、 抓斗反鏟最大挖掘深度mm3000450051405703585581006100最大挖掘半徑4800738084609030/1200105351160010600最大挖掘高度3640730074907570901595008100最大卸載高度2400504056005390734575505830最大挖掘力kN1751100120113.4斗桿 155，鏟 斗 146壓鏟 180 ，正 鏟 200正鏟最大挖掘高度6350700078008100最大挖掘半徑6540790086008050最大挖掘深度mm2960285028003250最大卸載高度

10、3960420039005700理論生產率m3/h3890120120200200280外形尺寸全長mm503071609280953010265反鏟 10900， 正鏟 7600全寬1687243026503100300032583500全高2200267032203400314833304050圖 6-184 基坑放坡開挖布置圖6-2-9-2 中心島（墩）式挖土中心島（墩）式挖土，宜用于大型基坑，支護結構的支撐型式為角撐、環梁 式或邊桁（框）架式，中間具有較大空間情況下。此時可利用中間的土墩作為支 點搭設棧橋。 挖土機可利用棧橋下到基坑挖土， 運土的汽車亦可利用棧橋進入基 坑運土。這樣可以

11、加快挖土和運土的速度（圖 6-185）。圖 6-185 中心島（墩）式挖土示意圖1-棧橋； 2-支架（盡可能利用工程樁） ；3-圍護墻； 4-腰梁； 5-土墩 中心島（墩）式挖土，中間土墩的留土高度、邊坡的坡度、挖土層次和高差 都要經過仔細研究確定。 由于在雨季遇有大雨土墩邊坡易滑坡， 必要時對邊坡尚 需加固。挖土亦分層開挖， 多數是先全面挖去第一層， 然后中間部分留置土墩， 周圍 部分分層開挖。 開挖多用反鏟挖土機， 如基坑深度大則用向上逐級傳遞方式進行 裝車外運。整個的土方開挖順序， 必須和支護結構的設計工況嚴格一致。 要遵循開槽支 撐、先撐后挖、分層開挖、嚴禁超挖的原則。挖土時，除支護結

12、構設計允許外， 挖土機和運土車輛不得直接在支撐上行走 和操作。為減少時間效應的影響， 挖土時應盡量縮短圍護墻無支撐的暴露時間。 一般 對一、二級基坑，每一工況挖至規定標高后， 鋼支撐的安裝周期不宜超過一晝夜， 混凝土支撐的完成時間不宜超過兩晝夜。對面積較大的基坑， 為減少空間效應的影響， 基坑土方宜分層、 分塊、對稱、 限時進行開挖，土方開挖順序要為盡可能早的安裝支撐創造條件。土方挖至設計標高后， 對有鉆孔灌筑樁的工程， 宜邊破樁頭邊澆筑墊層， 盡 可能早一些澆筑墊層， 以便利用墊層 （必要時可加厚作配筋墊層） 對圍護墻起支 撐作用，以減少圍護墻的變形。挖土機挖土時嚴禁碰撞工程樁、支撐、立柱和

13、降水的井點管。分層挖土時， 層高不宜過大，以免土方側壓力過大使工程樁變形傾斜，在軟土地區尤為重要。同一基坑內當深淺不同時， 土方開挖宜先從淺基坑處開始， 如條件允許可待 淺基坑處底板澆筑后，再挖基坑較深處的土方。如兩個深淺不同的基坑同時挖土時， 土方開挖宜先從較深基坑開始， 待較深 基坑底板澆筑后，再開始開挖較淺基坑的土方。如基坑底部有局部加深的電梯井、 水池等，如深度較大宜先對其邊坡進行加 固處理后再進行開挖。上海梅龍鎮廣場工程施工時即采用中心島（墩）式挖土方案。該建筑為位于上海南京西路鬧市中心的高層建筑，基坑尺寸約92m92m，開挖面積約 8500m2，土方總量約 131000m3，開挖深

14、度 -15.30m。支護結構為地下 連續墻和三層鋼筋混凝土水平支撐，支撐中心標高分別為-2.50m， -7.50m 和-12.30m。降水用 36根深井泵（用于深層降水）和 6套真空井點（用于淺層降水）。考慮到基坑挖土期間只有東西方向運輸車輛可進出， 為此在東西方向搭設長 20m、寬 6m 的棧橋，棧橋內端和中心土墩相連，這樣在東西方向可形成通道， 便于車輛在其上運土。 棧橋支柱盡可能利用工程樁， 否則需專門打設灌筑樁。 棧 橋面的坡度約 8。棧橋是混凝土框架結構，是整個挖土期間的運土通道，要確 保其暢通無阻。土方開挖采用墩式開挖，主要是利用中心土墩搭設棧橋，以加快土方外運。 為此挖土順序如圖

15、 6-186 所示。第一次挖土用 3臺大型反鏟挖土機從天然地面挖 至第一層支撐底，即挖除標高 -0.80m-2.90m之間的土。用 50輛 15t的自卸汽車 運土，每天挖土可達 1500m3。I 層土挖走后澆筑第一層鋼筋混凝土支撐和搭設運 土的棧橋。 第二次挖土要待第一層鋼筋混凝土支撐達到規定強度、 棧橋搭設完畢 開始進行，挖除基坑四周第一層支撐下面的土，即挖除基坑四周標高 -2.90m-7.90m之間的土，用大、中、小型反鏟挖土機各 2 臺，分成兩個工作面 同時進行挖土，為使支撐均勻受力，挖土要對稱進行，大型挖土機停于支撐面 （標高-2.10m）上挖土和裝車，中、小型挖土機在支撐下挖土，挖土

16、結束后澆筑第二 層鋼筋混凝土支撐。第三次挖土要待第二層鋼筋混凝土支撐達到規定強度后進 行，挖除基坑四周 III 層土，1臺大型挖土機、 2 臺中型挖土機和 2 臺小型挖土機 組成一個組， 兩個組分兩個工作面同時進行。 1臺大型挖土機位于 -2.90m標高處 進行裝車， 2 臺中型挖土機位于第二層支撐面上（標高 -7.10m）進行挖土和將土 向上駁運給大型挖土機裝車， 2 臺小型挖土機則在第二層支撐下面進行挖土，挖 土結束后澆筑第三層支撐。 第四層挖土挖除中心墩， 同時向中間挖， 需待第三層 支撐達到規定強度后開始進行，仍為 1臺大型挖土機， 2 臺中型挖土機和 2 臺小 型挖土機組成一個組，

17、兩個組分兩個工作面同時進行， 大型挖土機位于 -2.90m 標 高處進行裝車。 1臺中型挖土機位于 -7.10m（第二層支撐面上）標高處，另 1 臺 中型挖土機位于第三層支撐面上（標高 -11.90m）進行挖土和向上駁運土，小型 挖土機則在坑底進行挖土和駁運（圖 6-187）。圖 6-186 墩式土方開挖順序挖土結束后，將全部挖土機吊出基坑退場。墩式挖土，對于加快土方外運和提高挖土速度是有利的， 但對于支護結構受 力不利，由于首先挖去基坑四周的土， 支護結構受荷時間長， 在軟粘土中時間效 應（軟粘土的蠕變）顯著，有可能增大支護結構的變形量。和此不同的，還有一 種盆式挖土， 即先挖去基坑中間部分

18、的土， 后挖除靠近支護擋墻處四周的土， 這 樣對于支護擋墻受力有利， 時間效應小， 但對于挖土和土方外運的速度有一定影 響。6-2-9-3 盆式挖土（圖 6-188 ）盆式挖土是先開挖基坑中間部分的土， 周圍四邊留土坡， 土坡最后挖除。 這 種挖土方式的優點是周邊的土坡對圍護墻有支撐作用，有利于減少圍護墻的變 形。其缺點是大量的土方不能直接外運，需集中提升后裝車外運。圖 6-188 盆式挖土盆式挖土周邊留置的土坡， 其寬度、高度和坡度大小均應通過穩定驗算確定。 如留的過小， 對圍護墻支撐作用不明顯， 失去盆式挖土的意義。 如坡度太陡邊坡 不穩定，在挖土過程中可能失穩滑動， 不但失去對圍護墻的支

19、撐作用， 影響施工， 而且有損于工程樁的質量。盆式挖土需設法提高土方上運的速度，對加速基坑開挖起很大作用。6-2-9-4 深基坑土方開挖的注意事項 1土方開挖順序、方法必須和設計工況一致，并遵循“開槽支撐，先撐后 挖，分層開挖，嚴禁超挖”的原則。2防止深基坑挖土后土體回彈變形過大深基坑土體開挖后， 地基卸載， 土體中壓力減少， 土的彈性效應將使基坑底 面產生一定的回彈變形（隆起） ?；貜椬冃瘟康拇笮『屯恋姆N類、是否浸水、基 坑深度、基坑面積、暴露時間及挖土順序等因素有關。如基坑積水，粘性土因吸 水使土的體積增加， 不但抗剪強度降低， 回彈變形亦增大， 所以對于軟土地基更 應注意土體的回彈變形。

20、 回彈變形過大將加大建筑物的后期沉降。 寶鋼施工時曾 用有限元法預測過挖深 32.2m 的熱軋廠鐵皮坑的回彈變形，最大值約 354mm， 實測值也和之接近。由于影響回彈變形的因素比較復雜， 回彈變形計算尚難準確。 如基坑不積水， 暴露時間不太長， 可認為土的體積在不變的條件下產生回彈變形， 即相當于瞬時 彈性變形，可把挖去的土重作為負荷載按分層總和法計算回彈變形。施工中減少基坑回彈變形的有效措施，是設法減少土體中有效應力的變化， 減少暴露時間，并防止地基土浸水。因此，在基坑開挖過程中和開挖后，均應保 證井點降水正常進行，并在挖至設計標高后，盡快澆筑墊層和底板。必要時，可 對基礎結構下部土層進行

21、加固。3防止邊坡失穩 深基礎的土方開挖，要根據地質條件（特別是打樁之后） 、基礎埋深、基坑 暴露時間挖土及運土機械、堆土等情況，擬定合理的施工方案。目前挖土機械多用斗容量 1m3 的反鏟挖土機，其實際有效挖土半徑約 56m， 而挖土深度為 46m，習慣上往往一次挖到深度，這樣挖土形成的坡度約 1：1。 由于快速卸荷、挖土和運輸機械的振動，如果再于開挖基坑的邊緣 23m 范圍內 堆土，則易于造成邊坡失穩。挖土速度快即卸載快， 迅速改變了原來土體的平衡狀態， 降低了土體的抗剪 強度，呈流塑狀態的軟土對水平位移極敏感，易造成滑坡。邊坡堆載（堆土、停機械等）給邊坡增加附加荷載，如事先未經詳細計算， 易

22、形成邊坡失穩。上海某工程在邊坡邊緣堆放 3m 高的土，已挖至 -4m 標高的基 坑，一夜間又上升到 -3.8m，后經突擊卸載，組織堆土外運，才避免大滑坡事故。4防止樁位移和傾斜打樁完畢后基坑開挖， 應制訂合理的施工順序和技術措施， 防止樁的位移和 傾斜。對先打樁后挖土的工程， 由于打樁的擠土和動力波的作用， 使原處于靜平衡 狀態的地基土遭到破壞。 對砂土甚至會形成砂土液化， 地下水大量上升到地表面， 原來的地基強度遭到破壞。 對粘性土由于形成很大的擠壓應力， 孔隙水壓力升高， 形成超靜孔隙水壓力， 土的抗剪強度明顯降低。 如果打樁后緊接著開挖基坑， 由 于開挖時的應力釋放， 再加上挖土高差形成

23、一側卸荷的側向推力， 土體易產生一 定的水平位移， 使先打設的樁易產生水平位移。 軟土地區施工， 這種事故已屢有 發生，值得重視。為此，在群樁基礎的樁打設后，宜停留一定時間，并用降水設 置預抽地下水， 待土中由于打樁積聚的應力有所釋放， 孔隙水壓力有所降低， 被 擾動的土體重新固結后，再開挖基坑土方。而且土方的開挖宜均勻、分層，盡量 減少開挖時的土壓力差，以保證樁位正確和邊坡穩定。5配合深基坑支護結構施工深基坑的支護結構， 隨著挖土加深側壓力加大， 變形增大， 周圍地面沉降亦 加大。及時加設支撐（土錨） ，尤其是施加預緊力的支撐，對減少變形和沉降有 很大的作用。為此，在制訂基坑挖土方案時，一定

24、要配合支撐（土錨）加設的需 要，分層進行挖土， 避免片面只考慮挖土方便而妨礙支撐的及時加設， 造成有害 影響。近年來，在深基坑支護結構中混凝土支撐使用漸多， 如采用混凝土支撐， 則 挖土要和支撐澆筑配合， 支撐澆筑后要養護至一定強度才可繼續向下開挖。 挖土 時，挖土機械應避免直接壓在支撐上，否則要采取有效措施。如支護結構設計采用盆式挖土時， 則先挖去基坑中心部位的土， 周邊留有足 夠厚度的土， 以平衡支護結構外面產生的側壓力， 待中間部位挖土結束、 澆筑好 底板、并加設斜撐后，再挖除周邊支護結構內面的土。采用盆式挖土時，底板要 允許分塊澆筑， 地下室結構澆筑后有時尚需換撐以拆除斜撐， 換撐時支

25、撐要支承 在地下室結構外墻上，支承部位要慎重選擇并經過驗算。挖土方式影響支護結構的荷載，要盡可能使支護結構均勻受力，減少變形。 為此，要堅持采用分層、分塊、均衡、對稱的方式進行挖土。6-2-9-5 土方開挖階段的應急措施土方開挖有時會引起圍護墻或臨近建筑物、 管線等產生一些異?，F象。 此時 需要配合有關人員及時進行處理，以免產生大禍。1圍護墻滲水和漏水 土方開挖后支護墻出現滲水或漏水， 對基坑施工帶來不便， 如滲漏嚴重時則 往往會造成土顆粒流失，引起支護墻背地面沉陷甚至支護結構坍塌。 在基坑開挖過程中，一旦出現滲水或漏水應及時處理，常用的方法有： 對滲水量較小， 不影響施工也不影響周邊環境的情

26、況， 可采用坑底設溝排水 的方法。對滲水量較大，但沒有泥砂帶出，造成施工困難，而對周圍影響不大的 情況，可采用“引流修補” 方法。即在滲漏較嚴重的部位先在圍護墻上水平 （略 向上）打入一根鋼管，內徑 2030mm，使其穿透支護墻體進入墻背土體內，由 此將水從該管引出，而后將管邊圍護墻的薄弱處用防水混凝土或砂漿修補封堵， 待修補封堵的混凝土或砂漿達到一定強度后， 再將鋼管出水口封住。 如封住管口 后出現第二處滲漏時，按上面方法再進行“引流修補” 。如果引流出的水為清 水，周邊環境較簡單或出水量不大， 則不作修補也可， 只需將引入基坑的水設法 排出即可。對滲、漏水量很大的情況，應查明原因，采取相應

27、的措施： 如漏水位置離地面不深處，可將支護墻背開挖至漏水位置下 5001000mm， 在支護墻后用密實混凝土進行封堵。 如漏水位置埋深較大， 則可在墻后采用壓密 注漿方法，漿液中應摻入水玻璃， 使其能盡早凝結， 也可采用高壓噴射注漿方法。 采用壓密注漿時應注意， 其施工對支護墻會產生一定壓力， 有時會引起支護墻向 坑內較大的側向位移， 這在重力式或懸臂支護結構中更應注意， 必要時應在坑內 局部回土后進行，待注漿達到止水效果后再重新開挖。2防止圍護墻側向位移發展基坑開挖后， 支護結構發生一定的位移是正常的， 但如位移過大， 或位移發 展過快， 則往往會造成較嚴重的后果。 如發生這種情況， 應針對

28、不同的支護結構 采取相應的應急措施。（1）重力式支護結構 對水泥土墻等重力式支護結構， 其位移一般較大， 如開挖后位移量在基坑深 度的 1/100 以內，尚應屬正常，如果位移發展漸趨于緩和，則可不必采取措施。 如果位移超過 1/100 或設計估計值，則應予以重視。首先應做好位移的監測，繪 制位移一時間曲線，掌握發展趨勢。重力式支護結構一般在開挖后12d 內位移發展迅速，來勢較猛，以后 7d 內仍會有所發展，但位移增長速率明顯下降。如 果位移超過估計值不太多， 以后又趨于穩定， 一般不必采取特殊措施， 但應注意 盡量減小坑邊堆載， 嚴禁動荷載作用于圍護墻或坑邊區域； 加快墊層澆筑和地下 室底板施

29、工的速度， 以減少基坑敞開時間； 應將墻背裂縫用水泥砂漿或細石混凝 土灌滿，防止雨水、 地面水進入基坑及浸泡支護墻背土體。 對位移超過估計值較 多，而且數天后仍無減緩趨勢， 或基坑周邊環境較復雜的情況， 同時還應采取一 些附加措施，常用的方法有：水泥土墻背后卸荷，卸土深度一般 2m 左右，卸土 寬度不宜小于 3m；加快墊層施工，加厚墊層厚度，盡早發揮墊層的支撐作用； 加設支撐，支撐位置宜在基坑深度的 1/2 處，加設腰梁加以支撐（圖 6-189）。圖 6-189 水泥土墻加臨時支撐（ a）對撐；（ b）豎向斜撐1-水泥土墻； 2-圍檁； 3-對撐； 4-吊索； 5-支承型鋼；6-豎向斜撐； 7

30、-鋪地型鋼； 8-板樁； 9-混凝土墊層（2）懸臂式支護結構 懸臂式支護結構發生位移主要是其上部向基坑內傾斜，也有一定的深層滑 動。防止懸臂式支護結構上部位移過大的應急措施較簡單， 加設支撐或拉錨都是 十分有效的，也可采用支護墻背卸土的方法。防止深層滑動也應及時澆筑墊層， 必要時也可加厚墊層， 以形成下部水平支 撐。（3）支撐式支護結構由于支撐的剛度一般較大， 帶有支撐的支護結構一般位移較小， 其位移主要 是插入坑底部分的支護樁墻向內變形。 為了滿足基礎底板施工需要， 最下一道支 撐離坑底總有一定距離， 對一道支撐的支護結構， 其支撐離坑底距離更大， 支護 墻下段的約束較小， 因此在基坑開挖后

31、， 圍護墻下段位移較大， 往往由此造成墻 背土體的沉陷。因此，對于支撐式支護結構，如發生墻背土體的沉陷，主要應設法控制圍護樁（墻）嵌入部分的位移，著重加固坑底部位，具體措施有：1）增設坑內降水設備，降低地下水。如條件許可，也可在坑外降水；2）進行坑底加固，如采用注漿、高壓噴射注漿等提高被動區抗力；3）墊層隨挖隨澆，對基坑挖土合理分段，每段土方開挖到底后及時澆筑墊 層；4）加厚墊層、采用配筋墊層或設置坑底支撐。 對于周圍環境保護很重要的工程， 如開挖后發生較大變形后， 可在坑底加厚 墊層，并采用配筋墊層， 使坑底形成可靠的支撐， 同時加厚配筋墊層對抑制坑內 土體隆起也非常有利。 減少了坑內土體隆

32、起， 也就控制了支護墻下段位移。 必要 時還可在坑底設置支撐， 如采用型鋼， 或在坑底澆筑鋼筋混凝土暗支撐 （其頂面 和墊層面相同），以減少位移，此時，在支護墻根處應設置圍檁，否則單根支撐 對整個支護墻的作用不大。如果是由于支護墻的剛度不夠而產生較大側向位移， 則應加強支護墻體， 如 在其后加設樹根樁或鋼板樁，或對土體進行加固等。3流砂及管涌的處理 在細砂、粉砂層土中往往會出現局部流砂或管涌的情況， 對基坑施工帶來困 難。如流砂等十分嚴重則會引起基坑周圍的建筑、管線的傾斜、沉降。對輕微的流砂現象，在基坑開挖后可采用加快墊層澆筑或加厚墊層的方法 “壓注”流砂。 對較嚴重的流砂應增加坑內降水措施， 使地下水位降至坑底以下 0.51m 左右。降水是防治流砂的最有效的方法。管涌一般發生在圍護墻附近， 如果設計支護結構的嵌固深度滿足要求。 則造 成管涌的原因一般是由于坑底的下部位的支護排樁中出現斷樁，或施打未及標 高，或地下連續墻出現較大的孔、洞，或由于排樁凈距較大，其后止水帷幕又出 現漏樁、斷樁或孔洞， 造成管涌通道所致。 如果管涌十分嚴重也可在支護墻前再 打設一排鋼板樁