1、-PAGE . z.2.4 雙向板肋梁樓蓋如圖2-83所示，梁、板現澆，板厚100mm，梁截面尺寸均為300mm500mm，在磚墻上的支承長度為240mm；板周邊支承于磚墻上，支承長度120mm。樓面永久荷載包括板自重標準值3kN/，可變荷載標準值5kN/。混凝土強度等級C30，板受力鋼筋采用HRB335級鋼筋。試分別用彈性理論和塑性理論計算板的力和相應的配筋。解:按彈性理論計算板的力和相應的配筋1荷載設計值g1.23=3.6 kN/m2q1.45=7 kN/m2g+q/23.6+7/2=7.1 kN/m2q/27/23.5kN/m2g+q3.6+7=10.6 kN/m22計算跨度跨：l0lc

2、軸線間距離，邊跨l0lc-120+100/2。3彎矩設計值計算計算板跨截面最大彎矩值，活荷載按棋盤式布置，為便于計算，將荷載分為正對稱荷載(g+q/2)及反對稱荷載(q/2)。在正對稱荷載作用下，中間支座可視為固定支座；在反對稱荷載作用下，中間支座可視為鉸支座。邊支座按實際情況考慮，可視邊支座梁的約束剛度按固定或按簡支考慮。由于教材附表7的系數是根據材料的泊松比=0制定的，故還需根據鋼筋混凝土泊松比0.2調整彎矩設計值。區格l*(m)5.15.03ly(m)4.434.43l*/ly0.870.88跨計算簡圖SHAPE * MERGEFORMAT0m*(0.02267.1+0.03503.5)

3、4.4325.553(0.02207.1+0.03513.5)4.4325.476my(0.02427.1+0.04863.5)4.4326.710 (0.03037.1+0.04763.5)4.4327.4910.25.553+0.26.7106.895 5.476+0.27.4916.9746.710+0.25.5537.8217.491+0.25.4768.586支座計算簡圖-0.067210.64.432-13.979-0.072310.64.432-15.040-13.97900-0.079710.64.432-16.580-0.068810.64.432-14.31204截面設計截

4、面有效高度：跨中=-30=70mm，=-20=80mm，支座截面=-20=80mm。各跨中、支座彎矩既已求得，即可近似按，近似取=0.9，算出相應的鋼筋截面面積。=214mm2 /m按彈性理論設計的截面配筋工程截面mmkNm/mmm2/m配筋實有mm2/m跨中方向706.8953658130387方向807.8213628130387方向706.9743698130387方向808.5863988120419支座-8014.31266312170665-8015.04069612160707-8016.58076812140808按塑性理論計算板的力和相應的配筋1荷載設計值g+q3.6+7=1

5、0.6 kN/m22計算跨度跨：l0lc-bb為梁寬，邊跨l0lc-120-b/2+100/2。邊區格板：=5.1-0.3=4.8m=4.5-0.12-0.3/2+0.1/2=4.28m邊區格板：=5.1-0.3/2-0.12+0.1/2=4.88m=4.5-0.12-0.3/2+0.1/2=4.28m3彎矩及配筋計算將樓蓋劃分為、兩種區格板，采用別離式配筋，跨中截面及支座截面鋼筋均勻布置，每區格板均取，邊區格板：彎矩計算由式2-36得+0+=解得=3.28 kNm/m，于是有kNm/mkNm/mkNm/m配筋計算跨中截面=-30=70mm，=-20=80mm，支座截面=-20=80mm。板中

6、配筋率一般較低，故近似取力臂系數=0.9進展計算。y方向跨中：mm2 /my方向支座：mm2 /m故y方向跨中選8200=251 mm2 /m，支座選10200=392 mm2 /m。*方向跨中：mm2 /m*方向支座：mm2 /m故*方向跨中選8200=251mm2 /m，支座選8160=314mm2 /m。邊區格板：彎矩計算將區格板的作為區格板的的值。kNm/m由式2-36得+0+0+=解得=4.11 kNm/m，于是有kNm/mkNm/mkNm/m配筋計算跨中截面=-30=70mm，=-20=80mm，支座截面=-20=80mm。板中配筋率一般較低，故近似取力臂系數=0.9進展計算。y方

7、向跨中：mm2 /my方向支座：mm2 /m故y方向跨中選8200=251 mm2 /m，支座選10160=491 mm2 /m。*方向跨中：mm2 /m*方向支座：mm2 /m故*方向跨中選8200=251 mm2 /m，支座選8160=314mm2 /m。按塑性理論設計的截面配筋工程截面mmkNm/mmm2/m配筋實有mm2/m跨中方向703.281748200251方向804.131928200251方向704.112178200251方向805.342478200251支座-808.2638210200392-806.563048160314-8010.6849410160491第3章

8、 單層廠房構造3.1 *單跨廠房排架構造，跨度為24m，柱距為6m。廠房設有10t和30/5t工作級別為A4的吊車各一臺，吊車有關參數見表3-26，試計算排架柱承受的吊車豎向荷載標準值、和吊車橫向水平荷載標準值。吊車有關參數 表3-26解：查表3-11得，=0.9。1吊車梁的支座豎向反力影響線及兩臺吊車的布置情況兩種如下圖。由式3-6=349.12kN=408.83kN排架柱承受的吊車豎向荷載標準值為408.83kN。=103.46kN=111.56kN排架柱承受的吊車豎向荷載標準值為103.46kN。2吊車梁的支座豎向反力影響線及兩臺吊車的布置情況兩種如下圖。由式3-9和3-10可得=4.1

9、4 kN=10.45 kN=12.17kN=14.45kN排架柱承受的吊車豎向荷載標準值為14.45kN。3.3 如圖3-102所示單跨排架構造，兩柱截面尺寸一樣，上柱=，下柱=，混凝土強度等級為C30。吊車豎向荷載在牛腿頂面處產生的力矩=378.94，=63.25。求排架柱的剪力并繪制彎矩圖。解：1剪力分配系數剪力分配系數2計算各柱頂剪力在A柱和B柱的柱頂分別虛加水平不動鉸支座，由表3-9中的簡圖3得=1.17因此不動鉸支座反力kNkN撤銷附加的不動鉸支座，在排架柱頂施加水平集中力和，進展剪力分配：kN疊加上述兩個狀態，恢復構造原有受力狀況，即把各柱分配到的柱頂剪力與柱頂不動鉸支座反力相加，

10、即得該柱的柱頂剪力：kNkN3繪制彎矩圖和剪力圖柱頂剪力求出后，按懸臂柱求彎矩圖和剪力圖，如題3.3圖所示。=19.60=19.60=378.94=63.25a-19.60 +19.60+302.50-76.44+76.44+13.19+120.22 +195.47b c題3.3圖 排架彎矩圖和剪力圖3.4 如圖3-103所示兩跨排架構造，作用吊車水平荷載=17.90kN。eq oac(,A)、eq oac(,C)軸上、下柱的截面慣性矩分別為和，eq oac(,B)軸上、下柱的截面慣性矩分別為和，三根柱的剪力分配系數分別為，空間作用分配系數。求各柱剪力，并與不考慮空間作用的計算結果進展比擬分析

11、。解：1.考慮空間作用的計算1計算各柱頂剪力在A柱、B柱和C柱的柱頂分別虛加水平不動鉸支座，由表3-9中的簡圖5得A柱、C柱：=0.60，B柱：=0.67計算過程：=3.9m，A柱、C柱：由表3-9中的簡圖5得B柱：由表3-9中的簡圖5得因此不動鉸支座反力kNkNkN2將柱頂反力乘以空間作用分配系數，并將它反方向施加于該榀排架的柱頂，按剪力分配法求出各柱頂剪力： kNkN3將上述兩項計算求得的柱頂剪力疊加，即為考慮空間作用的柱頂剪力：kNkNkN根據柱頂剪力和柱上實際承受的荷載，按靜力懸臂柱可求出各柱的力，如題3.4圖a所示。+12.87 +8.22-120.52 -143.61 -75.22-4.95 -3.16+12.95 +14.74 +5.83題3.4圖a考慮空間作用排架彎矩圖和剪力圖2. 不考慮空間作用的計算1將柱頂反力反方向施加于該榀排架的柱頂，按剪力分配法求出各柱頂剪力： kNkN2將上述兩項計算求得的柱頂剪力疊加，即為各柱頂剪力：kNkNkN根據柱頂剪力和柱上實際承受的荷載，按靜力懸臂柱可求出各柱的力，如題3.4圖b所示。+12.47+5.67-128.90 -156.25 -83.59-4.30-2.18+13.60 +15.72 +6.48題3