1、、總信息1、水平力與整體坐標夾角：該參數為地震力、風荷載作用方向與結構整體坐標的夾角。抗規5.1.1條和高規4.3.2條規定，“一般情況下,應允許在建筑結構的兩個主軸方向分別計算水平地震作用并進行抗震驗算”如果地震沿著不同方向作用，結構地震反應的大小一般也不相同，那么必然存在某個角度使得結構地震反應最為劇烈，這個方向就稱為最不利地震作用方向”。這個角度與結構的剛度與質量及其位置有關，對結構可能會造成最不利的影響，在這個方向地震作用下，結構的變形及部分結構構件內力可能會達到最大.SATWE可以自動計算出這個最不利方向角，并在WZQ。OUT文件中輸出。如果該角度絕對值大于15度，建議用戶按此方向角

2、重新計算地震力，以體現最不利地震作用方向的影響。一般并不建議用戶修改該參數，原因有三：考慮該角度后，輸出結果的整個圖形會旋轉一個角度，會給識圖帶來不便；構件的配筋應按“考慮該角度和“不考慮該角度”兩次的計算結果做包絡設計；旋轉后的方向并不一定是用戶所希望的風荷載作用方向綜上所述，建議用戶將“最不利地震作用方向角填到“斜交抗側力構件夾角”欄，這樣程序可以自動按最不利工況進行包絡設計。水平力與整體坐標夾角與地震信息欄中斜交抗側力構件附加地震角度的區別是：水平力不僅改變地震力而且同時改變風荷載的作用方向；而斜交抗側力僅改變地震力方向（增加一組或多組地震組合），是按抗規5.1.1條2款執行的。對于計算

3、結果，水平力需用戶根據輸入的角度不同分兩個計算工程目錄，人為比較兩次計算結果，取不利情況進行配筋包絡設計等；而斜交抗側力程序可自動考慮每一方向地震作用下構件內力的組合，可直接用于配筋設計，不需要人為判斷。只有在風荷載起控制作用時，現有的坐標下風荷載不能起到控制結構的最大受力狀態，此時填寫一個角度（逆時針為正，順時針為負），讓坐標系發生變化，使風荷載在新的坐標系下（如何計算出風荷載產生的內力最大值的角度值？），能起控制作用（控制結構的最大受力狀態），改變參數后，地震作用和風荷載的方向（說明兩者方向是一致）將同時改變，但地震作用方向已經不是最不利的方向了，故需要在附加地震作用方向上輸入一個相反的角

4、度，使地震作用方向應按原坐標系計算，使地震力最大；如不需要改變風荷載的方向，只需考慮其它角度的地震作用時，則無需改變“水平力與整體坐標的夾角”，只增加附加地震作用方向即可。2、混凝土容重：此參數是用來求梁、柱、墻自重時用的，當考慮混凝土構件的表面裝修層荷載時可調整此值，一般情況下用2627KN/m3。現在版本軟件PM與SATWE的“混凝土容重”是聯動的.3、鋼材容重：亦可根據建筑做法填寫相應的數值，一般采用默認值78KN/m3；4、裙房層數：高規第4。8。6條規定:與主樓連為整體的裙樓的抗震等級不應低于主樓的抗震等級，主樓結構在裙房頂部上下各一層應適當加強抗震措施，因此該層數必須給定.層數是計

5、算層數,等同于裙房屋面層層號。可按建筑施工圖所畫裙房層數填寫（含地下室層數），以便正確確定剪力墻底部加強區的高度.5、轉換層所在層號：如有轉換層應在此填寫層號（含地下室層數）,以便正確確定剪力墻底部加強區的高度,另外“轉換層所在層號”和“結構體系”兩項參數來區分不同類型的帶轉換層結構；填寫了“轉換層所在層號”則程序判斷該結構為帶轉換層結構，并自動按規范的相關規定執行，如同時選擇了“部分框支剪力墻結構”，程序還將在上述基礎上自動執行高規針對部分框支剪力墻結構的規定。另外層號按PMCAD的自然層填寫.對于高位轉換的判斷，轉換層位置以嵌固端起算，即以轉換層所在層號減去嵌固端所在層號+1進行判斷是否為

6、3層或3層以上轉換.該指定只為程序決定底部加強部位、軟弱層（主要通過提高地震作用力）及轉換層上下剛度比的計算和內力調整提供信息（減少轉換突變,使結構整體抗側剛度逐漸變化），同時，當轉換層號大于等于三層時，程序自動對落地剪力墻、框支柱抗震等級增加一級（規范規定）,對轉換層梁、柱及該層的彈性板定義仍要人工指定。（層號為計算層號）6、嵌固端所在層號：這里的嵌固端指上部結構的計算嵌固端，注意嵌固端和嵌固端所在層號的區別，理論上講嵌固端以下不參與抗震計算，當地下室頂板作為嵌固部位時，那么嵌固端所在層為地上一層,即地下室層數+1；而如果在基礎頂面嵌固時，嵌固端所在層號為1.程序缺省的嵌固端所在層號為“地下

7、室層數+1”。常見嵌固部位的確定:a、無地下室的，無基礎連系梁的，取在基礎頂；b、無地下室，在室外地坪處有基礎連系梁的，按基礎頂作嵌固計算內力配筋，再取基礎連系梁頂作嵌固，一層柱的配筋取以上兩者的較大值。c、有地下室，周圍不與車庫相連的結構，按剛度比要求確定嵌固部位.d、有地下室，與周圍的地下車庫相連時，計算剛度比可考慮周圍20M范圍內的車庫部分的剛度貢獻.7、地下室層數：1、此參數：1）對計算時回填土對結構的約束作用，2）風荷載計算，3）內力組合控制高度，4）底層內力調整，5）剪力墻底部加強區高度及地下室外墻設計等均有影響。一般按建筑條件圖據實填寫。2、程序據此信息決定底部加強區范圍和內力調

8、整。當地下室局部層數不同時，以主樓地下室層數輸入。地下室一般與上部共同作用分析；地下室剛度大于上部層剛度的2倍，可不采用共同分析；8、墻元細分最大控制長度（單位m）:結構分析時,墻元細分為一系列的小殼元，為保證分析精度而給的限值，一般可取1.0。外部節點:按外部節點處理時，耗機時和內存資源較多。對于高層結構，可選此項.9、轉換層指定為薄弱層:缺省不作為薄弱層,需要人工指定。此項打勾與在“調整信息”欄中“指定薄弱層號”中直接填寫轉換層號的效果一樣。轉換層不論層剛度比如何,都應強制指定為薄弱層。10、對所有樓層強制采用剛性樓板假定:為避免由于局部振動的存在而影響結構位移比等參數的計算，所以在計算六

9、個比值時勾選此項，在計算內力和配筋時不應選用,特別是錯層結構，有躍層柱或定義了彈性板和彈性模的結構。11、地下室強制采用剛性樓板假定:一般情況不選取，按強制剛性板假定時保留彈性板面外剛度考慮。特別是對于板柱結構定義了彈性板3、6情況。但已選擇對所有樓層強制采用剛性樓板假定的話此條無意義.12、計算墻傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣:應勾選，使得墻的無效翼緣部分內力計入框架部分,實現框架，短肢墻和普通墻的傾覆力矩結果更合理。（墻的有效翼緣規定見混規9。3.4條和抗規6.2。13條）13、彈性板與梁變形協調:相當于強制剛性板假定時保留彈性板面外剛度，自動實現梁板邊界變形協調,計算結果符合實際受力情況

10、，應勾選。14、墻元側向節點信息:采用默認值:出口節點15、結構材料信息，結構體系:按結構方案選取。16、恒活荷載計算信息:1）一般不允許不計算恒活荷載，也較少選一次性加載模型；2）模擬施工加載1模式:采用的是整體剛度分層加載模型，該模型應用于各種類型的下傳荷載的結構，但不適用于有吊柱的情況；3）按模擬施工加載2:計算時程序將豎向構件的軸向剛度放大十倍，削弱了豎向荷載按剛度的重分配，柱墻上分得的軸力比較均勻，傳給基礎的荷載更為合理;4）模擬施工加載3:采用分層剛度分層加載模型，接近于施工過程，故此建議一般對多、高層建筑首選模擬施工3；對鋼結構或大型體育場館類（指沒有嚴格的標準樓層概念）結構應選

11、一次性加載。對于長懸臂結構或有吊柱結構，由于一般是采用懸挑腳手架的施工工藝，故對懸臂部分應采用一次性加載進行設計。當有吊車荷載時，不應選用模擬施工3。17、風荷載計算信息:一般選擇:計算水平風荷載。18、地震作用計算信息:一般選擇:計算水平地震作用.19、結構所在地區:可按相關設計規范和文件選取，一般選全國。20、特征值求解方式:一般采用默認值,僅在選擇了“計算水平和反應譜方法豎向地震”時，才允許選擇“特征值求解方式”.21、“規定水平力”的確定方式:一般選樓層剪力差法（規范方法）22、施工次序:只對模擬施工加載3起作用，在計算轉換層時要求轉化的兩層在同一施工次序,這樣剛度計算比較準確。二、風

12、荷載信息地面粗糙度類別：A類：近海海面，海島、海岸、湖岸及沙漠地區。（0。12）B類：指田野、鄉村、叢林、丘陵及中小城鎮和大城市郊區。（0。16）C類：指有密集建筑群的城市市區。（0.22）D類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區。（0。30）修正后的基本風壓：對于高層建筑應按基本風壓乘以系數1。1采用。風荷載作用面的寬度，多數程序是按計算簡圖的外邊線的投影距離計算的，因此，當結構頂層帶多個小塔樓而沒有設置多塔樓時，應注意修改風荷載文件，從風荷載中減.去計算簡圖的外邊線間無建筑面的空面面積上的風載，否則會造成風載過大.特別是風載產生的彎矩過大。（？）頂層女兒墻高度大于1米時應修正頂層風載，在程

13、序給出的風荷上加上女兒墻風荷.當計算坐標旋轉時，應注意風荷計算是否相應作了旋轉處理。大多數程序風載從嵌固端算起，當計算嵌固端在地下室時，應將風荷載修正為從正負零算起。用SATWE進行多塔樓分析時，程序能自動對每個塔樓取為一獨立剛性塊分析，但風荷載按整體投影面計算，因此一定要進行多塔樓定義，否則風荷載會出現錯誤。結構的基本周期：宜取程序默認值（按高規附錄B公式B.0.2）；“蠟枸基本周期用于鳳荷盟廉動増尢系號帛此荷載規苑公式門42.一（完整word版）2010PKPM參數（超詳細）解析規則框架T=（0。080。10）N；框剪結構、框筒結構T二（0.060。08）N；剪力墻、筒中筒結構T=（0。0

14、50.06）N,N為房屋層數，詳見高規3。2。6條表3.2。6-1注；荷規7。4.1條，附錄E；程序中給出的基本周期是采用近似方法計算得到的，建議計算出結構的基本周期后，再代回重新計算。體型系數：a）圓形和橢圓形平面，Us=0。8b）正多邊形及三角形平面，Us=0.8+1。2/（n的平方根），其中n為正多邊形邊數c）矩形、鼓形、十字形平面Us=1.3d）下列建筑的風荷載體形系數Us=1。4i:V形、Y形、弧形、雙十字形、井字形平面；ii:L形和槽形平面；iii:高寬比H/Bmax大于4、長寬比L/Bmax不大于1.5的矩形、鼓形平面。多塔結構風荷載相關調整：申國建貳科聲硏宦愴bldoiAuiH

15、lvFnjvR多塔風荷載下圖若按單塔結構計算，在計算J方向的風荷載時，其迎鳳面積為X向迎鳳面寬度與層高的乘積，計算得到的本層X向風荷載均分到兩個塔的所有節點上，與實際情況相比，各節點的鳳荷載值少算一半，同理Y向計算的節點鳳荷載將偏大.分縫結構也要定義為多塔.X向*頊LRJ寬fr（完整word版）2010PKPM參數（超詳細）解析JCltfn*jBuHirg4.多塔風荷載的遮擋定義對于距離很近的兩個塔，要進行遮捧面定義，同時填寫“設縫多塔背風面體型系數來完成風荷載的調整.每個塔可以同時有幾個遮擋面。由于遮擋造成的風荷載扣減值通過“設縫多塔背風面體型系數出參數來指定比如縫隙很小的矩形單塔該值可取軟

16、件默認值隊5,設計人員可按工程實際情況調整輸入，填0表示沒有遮擋作用口由于有的工程兩邊塔樓高度、寬度不盡相同，在進行遮把定義時需正確圈選遮把部分的節點網格，并輸入遮擋面相應的樓層起止層號*呻凰建詆署哮斫空梳匚I4.多塔風荷載的遮擋定義高規5.1J0條的條文說明：高層建筑結構進行水平風荷載作用效應分析時，除對稱結構外，結構構件在正反兩個方向的鳳荷載作用下效應一般是不相同的，按兩個方向風效應的較大值采用，是為了保證安全的前提下簡化計算.ChinaAuodmjrufBuiIdi吃Hbmri-li-5、群樓效應與多塔結構風荷載計算荷載規范23條規定：當多個建筑物，特別是群集的建筑物，相互間距較近時，宜

17、考慮鳳力相互干擾的群體效應；一般可將單獨建筑物的體型系數U駅乘以相互干擾增大系數，該系數可參考類似條件的試驗資料確定；必要時宜通過風洞試驗得出.ChFrMJUodKintrfEuiMiinVJ根據國內學者的研究，當相鄰建筑物的間距小于35倍的迎風面寬度且兩棟建筑物中心連線與風向成45。時，群樓效應比較明顯，其相互干擾増大系數一般為1.25-1-5,最大可達到1.亂多塔結構中各單塔的平面布置往往間距比較近，需要考慮此群體效應，設計人員可根據塔樓平、立面布置情況建筑物重要性，鳳洞試驗成果等因素綜合確定該放大系數計算時可將多塔結構的體型系數分段，大底盤以上坯樓部分的體型系數卩生用修正后的體型系數替換

18、。三、地震信息三土衛世匡言臨氧曲蘭I1“芒慮曲冋地喪作月冋相對偶界洞止v冋相廿啟:亦扃匕計篡振型平數5550Dn57aDCJDn-9.uDrl-DDD.uD1-11mrniiJj牡I巫月匿戻1電下室盲息|砌祥結枸1丘隹氨|鳳lii弐恰總fe沽1訂言息咼罡信左.設-fe息配帖佇息指足伺魅侷壯結構的祖尼比的持征冃羽g墟!噸吾汞P1車和早MW-12z；.I刃則栓113量茫粒涔M弓咗噬且巧電袈款響去茲呈丈伯豎向電震荽直乖型數豎向電吾卄曲墓慾莊瑕花1、結構規則性信息：該參數在程序內部不起作用，建議選不規則。由于抗震設防烈度為6度時，某些房屋可不進行地震作用計算，但仍應采取抗震構造措施，因此，若在第一頁參

19、數中選擇了不計算地震作用，本頁中地震烈度、框架抗震等級和剪力墻抗震等級仍應按實際情況填寫，其他參數可不必考慮。1）.結構規則性信息：平面不規則的類型扭轉不規則：樓層的最大彈性水平位移（或層間位移），大于該樓層兩端彈性水平位移（或層間位移）平均值的1.2倍。凹凸不規則：結構平面凹進的一側尺寸，大于相應投影方向總尺寸的30%。樓板局部不連續：樓板的尺寸和平面剛度急劇變化，例如，不效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的50%，或開洞面積大于該層樓面面積的30%，或較大的樓層錯層.豎向不規則的類型側向剛度不規則：該層的側向剛度小于相鄰上一層的70%，或小于其上相鄰三個樓層側向剛度平均值的80%；除頂層外,局

20、部收進的水平向尺寸大于相鄰下一層的25%.豎向抗側力構件不連續：豎向抗側力構件（柱、抗震墻、抗震支撐）的內力由水平轉換構件（梁、桁架等）向下傳遞。樓層承載力突變：抗側力結構的層間受剪承載力小于相鄰上一樓層的80%。2、設防地震分組：依據地質勘察報告和抗震規范指定的值填寫.3、設防烈度：依據地質勘察報告和抗震規范指定的值填寫。2、3數據見抗規附表A4、場地類別：按地質勘察報告所提供的值填寫。或按規范填寫見：抗規4.1。65、砼框架、剪力墻、鋼框架的抗震等級：依據相關規范（見抗規6。1.2）確定，注意提高和降低的條件。（完整word版）2010PKPM參數（超詳細）解析Ml熱Ift1579zS6S

21、CiMM袒里四三三乂聘.吐衆崔建拉三或60戈6060坯50三1鬲-噸山町#QHll三蘭母倉郴吏三/=a植柴-PK?簡三一一二一三一/琥視擺箭混濫七居岡的擴整壽甑1.2占L逵塊屈龍，聲時，陸$麓細可核遵內阡M悵師序的忙眾鄒4*取抗矗山直旅聞仏帕円的H昇=承平盹曲低：衛耳母翼誓于耳鷹曲界時眩尢誨徒書瞎旦疔観嵐用場血定網硼J制科E支*謹堆斡齣眠抗羸曜需世皿上的FSK，應圧揪FiJElt鶴陽4A星直剜I祁甌6、抗震構造措施的抗震等級：當抗震構造措施的抗震等級與抗震措施的抗震等級不一致時，在配筋文件中會輸出此項信息。故此系數按規范選取.7、中震（或大震）設計：這是針對結構抗震性能設計提供的選項。結構性能

22、設計在具體提出性能設計要點時，才能對其進行有針對性的分析和驗算，不同的工程，其性能設計要點可能各不相同，因此，用戶可能需要綜合多次計算的結果，自行判斷才能得到性能設計的最終結果。一般情況來講，我國的抗震設計，是以小震為設計基礎的，中震和大震則是通過調整系數和各種抗震構造措施來保證的但對于復雜結構、超高超限結構，基本都要求進行中震驗算。中震（大震）彈性設計和中震（大震）不屈服設計是屬于結構性能設計的范疇，首先需要明確是所有構件還是重要構件（如框支結構構件、連體結構構件、越層柱等）要進行中震（大震）彈性設計或中震（大震）不屈服設計中震（大震）彈性設計實現，首先，要將“地震影響系數最大值”amax,

23、改為中震（大震）地震影響系數最大值amax，其次，選擇“中震不屈服即可中震（大震）彈性設計嚴于中震（大震）不屈服設計。由于按照中震設計時，沒有考慮結構的強柱弱梁、強剪弱彎等調整系數，因此，按照中震設計的內力值不一定比小震計算的內力值大，應進行包絡設計。此處風荷載不參與組合。此參數按需要選取.8、按主振型確定地震內力符號：根據抗規5。2.3條計算的地震效應沒有符號，SATWE原有的符號確定規則是每個內力分量取各振型下絕對值最大者的符號，現增加本參數可解決原有規定下個別構件內力符號不匹配的情況，可勾選。9、考慮偶然偏心：（完整word版）2010PKPM參數（超詳細）解析計算單向地震作用時應考慮偶

24、然偏心的影響，選擇后程序將增加計算4個地震工況,即每層的質心沿垂直于地震作用方向偏移5%的地震作用.計算位移比時看此工況下的值，計算位移（角）時可不考慮此工況下的情況。一般情況下高層都選取。10、考慮雙向地震作用:一般情況下都選取，規范中提到的“質量與剛度分布明顯不均勻不對稱的結構”應考慮，主要看結構剛度和質量的分布情況以及結構扭轉效應的大小.一般而言，多層和高層可根據樓層最大位移與平均位移之比值判斷：若該值超過1.2，則可認為扭轉明顯,需考慮雙向地震作用下的扭轉效應計算，反之可不用選，對高層結構當需要選擇考慮雙向地震作用時,也要選擇考慮偶然偏心的影響，兩者取不利,結果不疊加。但在用SATWE

25、在進行底框計算時，不應選擇地震參數中的偶然偏心和雙向地震，否則計算會出錯（?）。質量和剛度分布明顯不對稱的結構，樓層位移比或層間位移比超過1.2時,應計入雙向水平地震作用下的扭轉影響.偶然偏心：驗算結構位移比時，總是考慮偶然偏心位移比超過1。2時，則考慮雙向地震作用,不考慮偶然偏心.位移比不超過1.2時，則考慮偶然偏心，不考慮雙向地震作用例：一31層框支結構，考慮雙向水平地震力作用時,其計算剪重比增量平均為12。35%；規則框架考慮雙向水平地震作用時，角柱配筋增大10左右，其他柱變化不大；對于不規則框架，角、中、邊柱配筋考慮雙向地震后均有明顯的增大；通過雙向地震力、柱按單偏壓計算和雙向地震力、

26、雙偏壓計算比較可知，后者計算柱的配筋較前者有明顯的增大.建議：若同時勾選雙向地震力、柱雙向配筋,程序自動取二者之間的大值，而不是二者的疊加。考慮偶然偏心及雙向地震作用：計算單向地震力，應考慮偶然偏心的影響.5%的偶然偏心,是從施工角度考慮的.計算考慮偶然偏心，使構件的內力增大510，使構件的位移有顯著的增大，平均為18。47%。11、X、Y向相對偶然偏心：勾選了“考慮偶然偏心”后,允許用戶修改X和Y向的相對偶然偏心值，一般取缺省為0。05。12、計算振型個數：一般最少取3且為3的倍數，一般不小于9，多塔建筑每個塔樓的振型數應大于9，但是指定的振型數不應大于結構固有振型的總數，否則會引起地震力計

27、算異常.衡量指標是：振型參與質量達到總質量的90。建議試算時取15個，最終計算時取30個。13、重力荷載代表值的活荷載組合系數：該參數是指計算地震作用時，重力荷載代表值取恒載標準值與活荷載組合值之和時的不同活荷載組合值系數，一般民用建筑取0。5，其他建筑取值參考抗規5。1.3條.14、周期折減系數：高規3.3。17條規定：當非承重墻體為填充磚墻時，高層建筑結構的計算自振周期折減系數，可按下列規定取值框架結構取0。7，框剪結構取0.8,剪力墻結構取0。95。周期折減的目的是為了充分考慮非承重填充磚墻剛度對結構自振周期的影響.因為周期小的結構，其剛度較大，相應吸收的地震力也較大。若不做周期折減，則

28、結構偏于不安全.根據高規3。3。17條規定，當非承重墻體為實心磚墻時，屮T可按下列規定取值：框架結構0。60.7；框架一剪力墻結構0。70.8；剪力墻結構0.91。0.（完整word版）2010PKPM參數（超詳細）解析實際取值時可根據填充墻的數量和剛度大小來取上限或下限.當非承重墻體為空心磚或砌塊時，屮T可按下列規定取值：框架結構0.75（灰砂磚），0。80（空心砌塊）；框架一剪力墻結構0。91。0;剪力墻結構可取0。95當結構的第一自振周期TIWTg時，不需進行周期折減，因為此時地震影響系數由程序自動取結構自振周期與特征周期的較大值進行計算。15、結構的阻尼比（%）：一般混凝土結構取0。0

29、5,鋼結構取0。02,混合結構在二者之間取值。16、特征周期Tg（秒）：根據“結構所在地區、“場地類別”、“設計地震分組”確定。特征周朋值56.1.4-2設計地陳分齟場地換別IIIIIVU.H35assVrWq,5575II-JE0.450.68劌17、地震影響系數最大值：用于地震作用的計算，程序按規范自動調整，如有特殊要求，也可自行修改，但應注意確認.多遇及罕遇地震影響系數最大值總嚴比屣曲昭樂故雖k悄1.4-17HlN鷹4唯(k啊(LDSCO.12)0.32-0.50CClTZ)ci.mj)1.4018、用于12層以下規則砼框架結構薄弱層驗算的地震影響系數最大值：由“結構所在地區”、“場地類

30、別”、“設計地震分組”等參數控制，程序按規范自動調整，如有特殊要求，也可自行修改，但應注意確認.19、豎向地震參與振型數：用于豎向地震作用的計算.20、豎向地震作用系數底線值：當振型分解反應譜方法計算的豎向地震作用小于該值時，將自動取該參數確定的豎向地震作用底線值。21、斜交抗側力構件方向附加地震數，相應角度：地震作用的最大方向值偏離主軸大于15度時，在此需要填寫此角度，作為附加地震計算的角度，（逆時針為正，順時針為負）。SATWE參數中增加“斜交抗側力構件附加地震角度”與填寫“水平與整體坐標夾角”計算結果有何區別：水平力與整體坐標夾角不僅改變地震力而且改變風荷載的作用方向，而斜交抗側力構件附

31、加地震角度僅改變地震力方向。一般應盡量調整結構使角度不超標。抗規5.1.1條規定，有斜交抗側力構件的結構，當相交角度大于15度時,應分別計算各抗側力構件方向的水平地震作用。主要是針對非正交的、平面不規則”的結構，這里填的是除了兩個正交的，還要補充計算的方向角數。相應角度：就是除0、90這兩個角度外需要計算的其他角度，個數要與“斜交抗側力構件方向附加地震數”相同，這樣程序計算的就是填入的角度再加上0度和90度這些方向的地震力。該角度是與X軸正方向的夾角，逆時針方向為正.四、活載信息（完整word版）2010PKPM參數（超詳細）解析計算戰11】二辰熱10-2-374-5E-S|0.G59-201

32、h.|J=L：1.卜1V荀載組合|訊下宰佶息S信息IM竇Sife.三地寺信忌潔豈偌總說繪信息|左計偌總|配莊后息4時設:十門活市老-不丁讖C抓傳站基瞬活荷戟r仁卜減心折咸架活荀不昂布魚擊虛皓柑4干工限第潔甘或闊超*敦J1、柱墻設計時活荷載是否折減：PMCAD的恒活設置中也有活荷載折減選項，若兩處都選折減，則會重復折減，使結構偏于不安全。PMCAD中考慮樓面荷載折減后，倒算出的主梁活荷載均已進行了折減，這可在“荷載校核”菜單中查看結果，并在后面所有菜單中的梁活荷載均使用折減后結果；但程序對倒算到墻上的活載并沒有折減。建議不進行折減。2、傳給基礎的活荷載：勾選后荷載折減只是傳到底層最大組合內力（W

33、DCNL。OUT文件）中，并沒有傳給JCCAD，計算基礎時應在JCCAD里另行設定折減系數，所以此處建議不進行折減。計算基礎時需要的話在JCCAD中進行折減。3、梁活載不利布置最高層號：從第1到6層，多層應取全部樓層，高層宜取全部樓層，高規5.1.8條。高規5.1。8條規定當樓面活荷載大于4時，須考慮活荷載的不利布置引起的結構內力增大，安全起見在此處可以采用所有樓層均進行活荷載不利布置進行設計計算。考慮活荷不利布置后，程序僅對梁作活荷不利布置作用計算，對柱、墻等豎向構件并未考慮活荷不利布置作用，而只考慮了活荷一次性滿布作用。建議一般取全部樓層。4、柱墻基礎活荷載折減系數：一般采用默認值.對于荷

34、載規范表4.1。1中第1（1）項功能（如住宅、辦公等）的建筑，其SATWE所列的折減系數不需修改，但是對于荷載規范表4。1。1中其它項功能（如教學樓、商場、書店、食堂等）的建筑，其SATWE所列的折減系數需要按照荷載規范第4.1。2條第2項修改。4J.2設計按面喙墻.柱及基咄時.1.1.1屮的樓面活荷礫淮葩在下列情況下應裁規定的折腌奈亂1設計按曲楽時的折血系麹:“諮11）項鋼櫻啣卒從屬面和擔過”巾時.應取1.勺；2）第1T頂當樓面薙從K面租證過刃血I時應取叩;引甫口項對卑冋反樓釜的能聲和痔形阪的縱肋應収IMI:討里問板槎薔崗主卑戍取n出Xt淡佝挨槎篇的累應血U.H；4）.g-12頂應*用與rJ

35、rJffiJEbE別相同的折贏泵的*丁說計端*杠和早礎時的Bi；hi拆豹1】第11聞應按表412規走采用:2）ICZf7WSJfi與其櫻面槃相同的岳屈糸數；引第日頊對單冋麒蓋應馭山5；刈眾問皈桃孟和兀梁櫻孟應取U.0:4）9-17頂應*用與所雇房屋荽別相同伯折減至贊*訂；樓面邀的叢斥而鍥的松邀兩側督皿訓二訃一湮間亦的城國內的文際面抿確忐菇商栽按樓尿的折減系茲哥機、壓礎計寡裁Ifilu上的空數12245609202D計耳獻面臥上各機C活荷哉瓷和的衛|弒念對1.00C0.9D)D.050.700.650.6DH55汀；樓面緞的從癰向很超討”川航.曲采川抬呼內的蒂魏+5、考慮結構使用年限的活荷載調整

36、系數：設計使用年限為50年時取1。0,設計使用年限為100年時取1。1五、調整信息荷茸粗臺|地下室信息I砌悴結構P按抗震規范陰勺調整若樓層地憲內力勇的亡I*T蟲尋比洌J-IJ3狂和亡巨動衛藝比側L）廠楷士貿苗躬斥-穹廠蘋弱思嶂內R啟尢親數戸廠口工長調整系數|).5民規G2El說整護直坦|只時萩佶肖Itv青告宜活荷直國詰蘋佶耳詛計呂JB蛋苗直宜甲鞘訕吉壞調味長如遜:社莖歪內丈底K系茲逛汪至丄惓東宓花著樂刖匿芷文京盤巨刪底折感環奴P笊忖11艮旣大之歆玉：門0規疋取值屮舉凰度辿丈系徴尿fl楚：迫細囲大磁為7蠶瞬莊譜礬野翳呼廠語整弓唱主樣相沖莒畀內莊主井調隼耳對3艮捋走前則占層于數答JII強.WWWI

37、I4罰梁端負彎矩調幅系數：BT=0.85，主梁彎矩調幅，高規5。2.3條；現澆框架梁0.8-0。9；裝配整體式框架梁0。70。8。梁活荷載內力放大系數：梁活荷載內辦放大系勲甫子考慮活荷裁不料布置對舉內丈射影響.將話精下柜用卞前梁山力包搭彎楚、剪力、耳I力】進行庶丈r然;三弓其!也荷載工況進If齟合:-戲工程鑒迎取恒l.l-d.2o如皋己經考應丁話荷鹽不利布買，恥應城1梁扭矩折減系數：TB=0。40,現澆樓板（剛性假定）取值0。41。0,一般取0.4；現澆樓板（彈性樓板）取1.0;高規5.2。4條。剪力墻加強區起算層號：抗規6。1。10條；高規7。1。9條.連梁剛度折減系數：一般工程取0。7,位

38、移由風載控制時取$0.8；抗規6.2。13條2款，高規5。2。1條。6.對于現規樓董和皓配整祥式櫻蓋，宜奇恚樓楝圧為凰緣対杲剛度和承載岀的影匚乳“葉捌度建大垂聲T對梁創岌進廳該尢近值芾.厳惓板對梁剛直的區獻剛度增丈系數般可0-70范匪內聯值，程序觥省價為IO即不哉虹和于F梁丈兩側與摟抿相匹、和邊衆【饑一側弓櫻板栢玉）權甑的剛度貢就用同.程帛取中星的剛於汰養數為呂陰邊翠的耐度竝大禺數齒LhBaW，加也時況公放穴架剛度放犬栗敦還區“a特殊掏件補充也員”申單村件轉改:.可蕃見耳審下三陀占蓉。的探剛底擁數按加皿規楚取3考底權複訐為翼纏對覽血度西噴獻膽.茁丄每報集，白于截面尺屮和磺檯厚盧泊差犀+萇刷度S

39、t天荔數吋能鼻不朮;U站丁WE捱供了扛卯飛壩疤取伍I：.勺選頃閔選此頂斥，祿序榕相據混露土規范5-2-4的表格.自動計算每撮梁的機板有玻與躲寬崖t按耶T形截面弩斷M勺醐削湖，硝疋密警理廈鏡熱剛度系數汁聲鉛果可在“特殊鋌怦補充是歸屮脊看I龍可以柱此華砧匕慨改妁杲不勾則們按丄一貂冃：，對樂樓拎-的凸廢系藪，7）謂整與框支攔相彈弟樂內力阮序按規范要求自創對屮支樸的巳審菊力進飼整.山于調整聚數往江很尢.為裁異沾儕込臉凈給出b控制卄;7cl瑕屮人員圧上曼也坷事桓應村堆I連的擢堰梁的彎趙剪力進齊和應謂掘=高規5.2.2條；裝配式樓板取1.0;現澆樓板取1.3-2。0,一般取2.0。梁柱超配筋系數：九度結構

40、及一級框架取1.15,抗規6。2。4條。調整與框支柱相連的梁內力：高規10。2。7條。翟氐:工:出甲帑備釦出藐轉按玄舉上蘭死剪勺墻的惜況.當用戶住.冃梁革九換打冬換大黑用殼尤橈武的增單元模擬躋力熾時，堵與粱之間的實際的詢調工作共系枉計算模型中就牛能得刮噸分悔現=t.i-llivo實環的怙況琳，翦力坡的下型緣打活按兀聲的上在弓變刑仆調：計章模型”汕肯況左些31*的SAIWE軟件的前處理一數據準備力墻的下邊錨與曲換丈梁的中性軸空理脈調：匸是計算模型屮的轉換大蜜的上表面吃荷我忡用卜-將會與剪力墻脫瑋夾去本宜年在的變他協調性。換言扎旬實際1WMLL.計車棋型的剛度偏棗了。這號是軟件提供托增梁剛度放兀系

41、數購原囪=當考慮托罐槊剛度放H時.轉攜層肘近的超筋情況1若有】通常冋以綏輒當熱為丁愎軼計保持一疋時將度，也可嘆不曙處或少垮慮托墻栗剛度放犬。便用謹功能時可P只煩指示擁培舉列底放文茶數，托培蛋段的崔索圭軟件口劾寵成=繪宿指出一點這比輛說的托墻黑段”在囉念上不間于規范中的円轉換案3“托墻端段樣指轉諛梁導翦力境“墻柱部廿宜核相接、缺淀工咋餉部甘，比如說轉換墾上托尸洞或淹洞的剪力城對洞口下的聲閔程序就不看即“托堪巢酣：不柞則度放九如F國所執按抗震規范5.2.5調整樓層地震內力：一般調整，用于調整剪重比，抗規5.2.5條（強條）.指定的薄弱層個數：強制指定時選用，否則填0,抗規5.5。2條，高規4.6。

42、4條。SATWE自動換剛度比判斷幫謁匡笄村靜弱層謹吝甩粽內為做大袒甘于監向構樣不規則或戲馥力不滿止晏求的樓層.不陡汩曲新為曲弱忌需要用戶夕此揩走輸入舉西空樓禍瑚,耐對薄弱層枸件匯血謹性用內土按*翻圧地弦內力放女靠數L,曲fclC輸入各底弓時以說號或空洛馬I、家培站構還可祀慘塔結恂補花定力菜單苛塔指定鉢弱屐】無指定的加強層炸勲&柜盹的各加睜農屋號如強毘足新版SATWE新增的參航十用戶抬二.營TM沾實現如下因輒加強層廉拍鄒層杖、坡執喪竽級口功捉吉牌；C2J加燈息反相輒層軸圧北帽值減小D.0S：丿曲強層財m：湄設世鮒束邊繳構弊=多塔結札環可也“務塔蜻出補充応f菜單E焙構定;II強Ge11.全樓地震力

43、放大系數：RSF=1.00，用于調整抗震安全度，取值0.85-1。50，一般取1.0。12.0.2Qo分段調整：心處措定Q2W調整/；分段簸,毎段的起給M號利計I上宜氐U程描或逗號馬奸.如果不廿段,期分段鬣壩I，如不進廳02%謊整.應將分段益境汨化O.iVo涮藍系數的.二曜惟由撐藪F背。調蜒上限”控制，如果將超姑盡號填為久值，則爪受匕限密肌用戶忖匚點駅“自定又遲樂系婪J廿崖廿塔詣定匕2。調疊茶裁.百鑑;怩創何號l嘶空細rsriTDT1CQEF燈isri1DT2CDEFX2CHEFtlrsrsTDT1C0EF_SaMEF_h1ISTHIDTNCDEF_SH，話口注術下面逐訐羊科的鬍秦S.u-i.

44、:-mim?TWI3TF*7mTmn填耳時應炷意莊注肆行下逐汙填再，不耍留密行*巨不咚填入9字符，號則炭示該亍為注釋行，將K卸作用審藪據記錄右陽HTNPIEKUPM立件屮，如黒不盛薪匚直魁H除該丈伸.或將注釋行下內容荷空即可.程序就光讀取該支件信息;，如哦文件不存在，別莊剖的計畀的乘數*自京買（UVo調整象飯時，怡選參數屮止確填入0衛Vc調整時壬段藪和起始、建止冒號，否剛，口芒義調整累數將不起作用“0.2Qo調整起始層號：用于框剪（抗震設計時），將剪力墻層填入，純框填0;參見手冊；抗規6。2.13條1款；高規8。1。4條。0。2Qo調整終止層號：用于框剪（抗震設計時），純框填0;參見手冊；抗規

45、6.2。13條1款；高規8.1。4條。頂塔樓內力放大起算層號，頂塔樓內力放大：只要突出部分也建模了，則程序將自動計算設計人員可口通過這嚇系數來放九結構頂部塔樓的地儘內力，若不調擅頂部塔摟的內力，可將起算層兮及放忑霖竝均填為仏迭豕數僅放犬頂堆嶷的地眉內力，并不預喪位移a六、設計信息伐撫鈕苕|地卜至信忌|砌怵詰初總信懇|鳳荒數信息|地段苣區|活芍信畠開莖信息設計苣巨配越信息11逬羽：此上戛冒塔虧書罡.早護兇呼咅2TI5-|035廠琴慮戸也覿益I剰丄巫垂祁士試它丈習冋廠揑高規惑咼訶衣進匸杭片或計麼fFli-耳忙扌茶渝陌有制陽計算F牙力墻盹固2谿艸區設.十執廠總収21M泵F11架梁戢配葩老慮畫壓韌筋I

46、姑構屮笊任樂制夯訕壓匕匪怡捲廉馳疋旱沿絢肉觀壬法弔F蘭邊疥即豐伯圧匕土丁撫或條以定的艱佶葉律設苣構屯邊絲剛豐廠扛混坯土輪訶）東毛藥壬1御池也莊配筋計算原則r總汰扁壓im走壬的迅就壬-r彖p塔過壓辰辰-二逗號或空裕弓隔I1.結構重要性系數:砼規3。2。2條,3.2.1條（強條）；安全等級二級，設計使用年限50年，取1.00。建筑結構的安全等級表4。1。4安全等級破壞后果建筑物類型一級很嚴重重要的房屋二級嚴重一般的房屋三級不嚴重次要的房屋對安全等級為一、二、三級的結構構件，結構重要性系數應分別取1.1、1。0、0。9。鋼構件截面凈毛面積比：0。85,用于鋼結構。3.考慮P一Delt效應：據有關分析

47、結果，7度以上抗震設防的建筑，其結構剛度由地震或風荷載作用的位移限制控制，只要滿足位移要求，整體穩定自然滿足，可不考慮P-DELT效應。對6度抗震或不抗震，且基本風壓小于等于0。5kg/M2的建筑，其結構剛度由穩定下限要求控制，宜考慮。考慮后結構周期一般會加長.考慮后應按彈性剛度計算的，因此，柱計算長度系數應按正常方法計算。可于WMASS0UT中查看是否需要考慮，再重新設置.4梁柱重疊部分簡化為剛域：一般不簡化，高規5.3.4條，參見手冊.囲陸4剛域聚;Mfc直音擔可取剛域議IfcEi的音矩計JilBIN:-k：式計甲昆=角一山爲屁（5.3,4-1）2=C20時取225mm,砼規9。2.1條表

48、9。2.1，環境類別見3。4。1條表3.4。1.柱保護層厚度（mm）:30。00mm，室內正常環境取230mm，砼規9.2.1條表9。2.1，環境類別見3.4。1條表3。4.1。混凝土柱的計算長度系數程序自動計算，執行混凝土規范7。3。11-3條：爵力墻梅適邊絡枸件的盪計執行雋規心如衆鬲規pm衆規總抗產謨計時.近于連體結拘、錯層酷枸u及e蜒高度離層務蜿綜椅中前剪力壇（筒悴其構造邊域枸件的說巾配越應枝曲要求相應提齋.勾選此項時，樫序瞬一律按照高規721石4癥關妾朮控判構造邊緣構件的最小配筋r卩|對于嚴荷合上述辭的結構婪墾，也逬行夙嚴控制；如環勾選，則程嚀一律不執行nt能規疋.4框架粱揣配筋考慮雯

49、莊嗣歸摩見第一蘭第節1.4條的說明:10）堵洶中前框架部分軸壓比按嵋軌垂架結拘的規定至用根據高規口逼棉架算力墻結拘卜底層框呆卻廿重壹的地礎恤極力拒的比值在一丘范幗內時，椎架懿分的軸壓比野耍按框架結構的規定舉乩勾說此理欣荷，程序將一律茗蜒AE架結構的規定控制絡構中框采的幣屋掃除抽圧比加苴余設計仍堪佰框剪軸構的規定.U）指定的過膽層牛數萸搐應的各過痕層層號高機7=心靈規定：艮級高度高層建簞的剪力蹴宣匹的束邊第構佇圧弓構適邊竦構桿層之間設潼1-2層逮眩層口程序不自動判斷過岐壓用戶山芒跚S定弋程序對過漑展執行如下項恥過渡層邊嫁拘性的范國仍按梅進邊緣構件：辻鑛屋舸力埔誼隊溝件的癥筋配養按的束邊緣梅件箭爐

50、一牛體積配新率（圮箍蒔跡值Z，又按構逆邊緣構件九0.1=取具平均值：】R柱配站計算原01按卑偏圧計第：程序按單偏壓計算臉式弁別計算柱兩亍方向的配筋；按職偏圧計算：程序據泓偏國-算舍式計算柱兩個方向的配笳和詡筋七、配筋信息：荼箍筋堂團邊訂恒）poo4釉冷菊tl盪計伯1puo毘71：亠弓齊睡雖矣陸十面pon老豎冋導禰苗晝竟設計值）porF|210箍筋軽度耐們詢案箍筋同更mrm|7oo4折餡曰苗imml|7uu毘甘a泊幵匪間世“刊苣豎向守托筋E己金率就說莊：三筋還創可在逹模逞亭口逐曇指疋嫩層丘賂：木層信包:箍述甑列芷洼複程亍巾蘭棗把足設A參數初料信良；漢，壯箍筋日距冋走肛対，對朮luu的問JE,可刑

51、配笳站果址仃祈茸。給曲民部窯要生壯招匸皓辱向H卅刪詢竺的款川站pF箱構底引h冊壬的時歴向分巾莊配苛率倒|u.b梁主筋強度（N/mm2）:400,設計值，HPB235取210N/mm2,HRB335取300N/mm2；砼規4。2。1條，4.2.3條表4。2。3-1（強條）。柱主筋強度（N/mm2）:400,砼規4。2.1條，4。2。3條表4。2。31（強條）。墻主筋強度（N/mm2）:砼規4。2。1條，4。2.3條表4。2.3-1（強條）.梁箍筋強度（N/mm2）:砼規4。2.1條,4。2。3條表4。2。31（強條）。柱箍筋強度（N/mm2）:砼規4.2.1條，4。2.3條表4。2.3-1（強條

52、）。墻分布筋強度（N/mm2）:砼規4。2.1條，4.2.3條表4.2.3-1（強條）。梁箍筋最大間距（mm）:100。00，砼規10。2。10條表10.2.10；可取100400，抗震設計時取加密區間距，一般取100,詳見抗規6。3.3條3款（強條）。柱箍筋最大間距（mm）:100。00，砼規10.3.2條2款；可取100-400，抗震設計時取加密區間距,一般取100，詳見抗規6.3。8條2款（強條）。墻水平分布筋最大間距（mm）:150200。00,砼規10。5.10條；可取100300，抗規6.4。3條1款（強條）。墻豎向筋分布最小配筋率（）:0。30，砼規10.5。9條；可取0.21.

53、2。引結構底都雷里獨捂宦墻算向分帝霸配筋車的盤fit配隅率乞阿頂蠱數咗劇剪力慚結構謖盒不同的嵯問分布殊配筋率廠1力1強區祁非加強區走如叮勺旳厲仃帝筋蜃筋率.八、荷載組合:鳳荷載分項條數TW鳳荷載組含值系數水平地震托用分項贏敷站Eh豎向地震作用分項丟數y氏特殊鳳待載分項系數注!程序內制將自動考慮L沾恒載+0.71.4活載的爼含活荷載分項系數L活荷裁蛆含值萊數活請重力代表值yEG蠱度荷戟分項系數吊車衙載分項系數廠釆用自定義組含聶工呪自走義說明恒載分項系數：1.20，一般情況下取1。2,詳荷規3。2。5條1款（強條）.活荷載效應控制取1.20;恒荷載效應控制取1。35。活載分項系數：1。40,般情況

54、下取1.4,對標準值大于4KN/m2的工業房屋樓面結構的活荷載應取1.3。詳荷規3.2.5條2款（強條）。活荷載效應控制取1。4；恒荷載效應控制取0.98.活荷載的組合系數：大多數情況下取0。7,詳見荷規4。1。1條表4。1。1（強條）.活荷載的重力荷載代表值系數：雪荷載及一般民用建筑樓面等效均布活荷載取0。5,詳見抗規5.1。3條表5。1。3（強條）組合值系數。風荷載分項系數：1.40,一般情況下取1.4,詳荷規3.2。5條2款（強條）。風荷載的組合系數：取0。6,荷規7.1。4條.水平地震力分項系數：取1。3，抗規5。1。1條1款（強條），抗規5。4。1條表5。4.1（強條）。豎向地震力分

55、項系數：取0.5,抗規5.1.1條4款（強條），抗規5.4.1條表5。4。1（強條）。特殊荷載分項系數：無則填0,荷規3.2.5條注（強條）。九、地下室信息土層水平抗力系數的比例系數凹值外墻分布筋保護層厚度國扣除地面M下幾層的回埴土約束河地下室外墻側土水壓力墨數回埴土容重is室外地坪標高-0.35回垣土側壓力系數|0-5地下水位標高m）-20室外地面陽加荷載kWm2o1.土層水平抗力系數的比例系數：華青數可JL參愿“建筑竝基搜術規迫的3.4.5的潅;二樁項親歸=皿的取垃范困一股牲2.5I帕之忻芒少數情況的中密、嵌實的沙樂碎了淡丄取價叮達舊M他拱計算方法闍是基礎宦計中常臣刃m法，可縈閩基鈕說訃相

56、去的書輅戟規范請填貢飪凹小F奧辱亍地下室層數，則認為有m層堆卜主無水乎位移“外墻分布筋保護層厚度：一般取35mm.扣除地面以下幾層的回填土約束指從第幾層地下室考慮基礎回填土對結構的約束作用，因為回填土對結構的約束作用是隨著深度的增加而增加的，對于地下1層，這種約束作用一般較小。比如有三層地下室，若填1,則程序只考慮地下3層和地下2層回填土對結構的約束作用。回填土容重一般取1820kN/m3。室外地坪標高建筑物室外地面標高，以建筑+0。000標高為準。高則填正值，低則填負值.回填土側壓力系數一般取0.5.地下水位標高以建筑+-0。000標高為準.室外附加荷載：時于室外迥面附加荷菽，應埒庫地面怛戟

57、和活載.活載應迪括地直上可能的臨對荷羲“前于室如II迪時加荷戟分布不均的情乩恥最大成附加荷裁計算.軽序按知壓力至或轉憂為側土壓丿j：十、SATWE計算控制參數：層剛度比計算：1）剪切剛度：剪切剛度主要用于底部大空間為一層的轉換結構及對地下室嵌固條件的判定。2）剪彎剛度：剪彎剛度主要用于底部大空間為多層的轉換結構。3）按層地震剪力與層地震位移差之比計算（抗震規范方法）：地震力與層間位移比是執行抗震規范第3.4.2條和高規4.3.5條的相關規定，通常絕大多數工程都可以用此法計算剛度比。（完整word版）2010PKPM參數（超詳細）解析地震作用分析方法：按總剛計算耗機時和內存資源較多。有彈性樓板設

58、置時必須按總剛計算。無彈性樓板時宜按側剛計算.規范控制的層剛度比和位移比，要求在剛性樓板條件下計算，因此，任何情況下均按側剛算一次，以驗算層剛度比和位移比十一、砌體結構信息一僅在QITI模塊相關菜單中出現上百旦E1411=S潔廿E且:IM!ifiM-BA配厲（EJB1：SV.5:-CU1$fi只肓選癢底框站枸耿音砌體結構岳“砌諄貉枸X員才會變農一允許選擇有茨砌怵結掏旳詳鉅內容，叮毒見霸尺窒勢四節口D硼塊趣共蘭沖；燒結磚、隸圧樸、莊砌塊：2）砌塊容禹（kN/m3）用訃算砌塊墻的自重；3底部框架層散底梶蛤構愛狽境入底卻檔架層鰲，即SATWE內.力仃析和瓷計的展數4底櫃結掏空同分析方法規范算注夷值邀

59、的上部結樹舟M汚荷戦與胞畫柞用.然后僅對庇椎那分進彳了空國分析;育逼尢整體算海僅空可組合谿構有晅元;算方法，列整休結枸進工咗面分訴，十二、計算結果的鑒別分析和調整1）合理性：框架結構；T1=0.10。15N（其中N為結構層數）框剪結構：T1=0。080.12N（其中N為結構層數）剪力墻結構：T1=0。040.06N（其中N為結構層數）筒中筒結構：T1=0.0601N（其中N為結構層數）（完整word版）2010PKPM參數（超詳細）解析并且有T2（1/31/5）T1；T3（1/51/7）T12）扭轉周期應小于平動周期的0。9（0。85）3）底部總剪力與總重量的比為：Q/W=0.12%0。28%

60、（7度、二類土）Q/W=2。8%5%（8度、二類土）1）位移:當剪力墻作為薄壁桿件計算時，最大層間相對位移取u/h小于等于1/1100;較佳取值取1/16001/2500。當剪力墻作為墻元模型（包括殼元、膜元等計算時；最大層間相對位移取滿足規范要求為基準，較佳取值1/12001600。2）合理的含鋼量：梁：0。35%1。5%墻：0。35%0.5%柱:0.5%1。5%板：0.35%0.6%3）最大層間位移角和水平位移不宜大于樓層平均位移值的1。2倍，A級高度不應大于1.5倍，B級高度不應大于1.4倍.4）構件剛度控制與調整：剛度控制內容不滿足時的調整方法1彈性層間位移控制：umax/hW1/50